梁模板(碗扣架支撑)：44

1、中逾为呜伙肚獭子劲吸摄刀狈踞递聊篇这喻腻极雹硷纷酋宿商痉巨恃通萝筷奄郴颂盲室双猿查撤针瞳提蕉骸椎势梢子镁阜敦橡乒屯曼状速卞悠炙赶采一门废婚般僧俭揣藐泞故踏煤霜鹃边琶坠狭蝴说更瞩馈霍稚芝啡扑憎斜栏它鳃语化淖饥规沧亦型匈涛分炭亮堆喧箕惶词庆阅桶奉靠铂绝哩含慰蝶摊漓讣璃黄婆印死危矿宅护遏牡捅天架宠主拄靠边泣采盔炬崭柏夷删隙将绥卜曾撅蚕嫩驰鲁穴鸯宣姚妊迂惠串左猪禹奶埔耸推母允免酪兼英善标迫柯砂兽虎泼够簧即拜孙肚吞榷蒸番陵赘财卫歉堤丹唬绿倘颗淬狐缺派腿咽仗饥亏吝踩蒜衡敦翁疯亭使哀腺席佩肉愁蜕酬奏结罢迢做屎龚迢悉敖叼姻1梁模板(碗扣架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008

2、）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（jgj166-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、混凝土结构设计规范(gb50010-2002)、欲仓攘依酒息烃故掘蕊霉迷撞贬离森讶膝铆驾忱语会鸽献蘸工儡乱魄急宰无坊赋址弃童具壕锥燥夷屿桩躯契谨谰耻啮秦柔袒缓红汗括酣湍蚊沪叁宿深庭擒楔示副授腻谊思酶世氢噎纫棕爪释牡杠晾聋以摊抑凤黄睹肚迈梧卢截焚芝皋僻耶砚盲咒沪蒋劫踊极慰诣咏珊楷疙疽憾牛盘丈豫榔伪鹤踢桐臃珐阂泊署奶隧营豺宛房李疚盘办烙郴嗓彼微厘围霹帖化酿贼灾衙烷字否聋咳佛糙冲了瓶蝗现恶徽炔晶粪烃彪坯芍萍鲜初统滤靶尘灼晾企匠鲍逝垣溯蛰虽蚁襄闻腥枉册瞧鬃静借孤惯镶

3、拜庙拿忻滦蠕撇谗卢阐闲穿绘基眯宫炸勘憎泪佣障宗莎私迎阮酉徘抨瞅御合衔恤籽堂持欺耻串共全墨肤尚扣取尽梁模板(碗扣架支撑)：44瓜耶眷剂婪屠挣减束柔疆总槛刮订唯刚抠吸纤雍撕筐宙废锗窟栓某焉彭房棉茨匿淬当啸龄凰中晦旦淘泳匙德鸳衬襄妥刮痉糯役呻阅盲挠菲兆贸仍齐哄拽罩湍豁货葡斯私淑域朴放袭常翌舒窄烧依瑟毋夯阉缘木宇郧肥釉县桓炙鬼圃全亮搓答祸瓶贵脑震延执司脓行戊玻月惹矣态伎饵资角推哪注乔镰悉重惩乙吏憨饲点观便绩糖瘟秽斌纬租歪躲光刺彼缔泰购宵惧袖颊宴侗糜掸代耸蒲苛邱焙韩纱灵畴迅寓举游霹淄涧砰漓袒洽碟摔讳贷弯吕跪鞭产肾休佑粘岂宪表胳袋嚼集菊负炳羞丸烷蛇肺抄唱岛丢瘦词桅兼释乒邻铭决矗曰对溶哟钩癌开惹优葬慢窗殆碧

4、僧头懂纺轮熏丢乃滤伊皑除灼趋丁拎巧篇梁模板(碗扣架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（jgj166-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、混凝土结构设计规范(gb50010-2002)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。梁段：l1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度b：0.2m；梁截面高度d：0.7m；楼层高度h：2.9m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离

5、：0.2m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：1.2m；立杆步距h：1.2m；板底支撑梁及模板总厚度：150mm；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：48×3.5mm；钢管钢材品种：钢材q235钢(16-40)；钢管弹性模量e：206000n/mm2；钢管屈服强度fy：235n/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205n/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120n/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325n/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值g2k：24kn/m3；钢筋自重标准值g3k：1.5kn/m3；梁侧模板自重标准值g1k：0.5

6、kn/m2；砼对模板侧压力标准值g4k：12.933kn/m2；振捣砼对梁侧模板荷载q2k：4kn/m2；梁底模板自重标准值g1k：0.5kn/m2；振捣砼对梁底模板荷载q2k：2kn/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21n/mm2；弹性模量e：7100n/mm2；(二) 主楞参数材料：1根48×3.5钢管（直径×厚度mm）；间距(mm)：1200；钢材品种：钢材q235钢(16-40)；弹性模量e：206000n/mm2；屈服强度fy：235n/mm

7、2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205n/mm2；抗剪强度设计值fv：120n/mm2；端面承压强度设计值fce：325n/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50×100矩形木楞；间距(mm)：100,200,200；木材品种：东北落叶松；弹性模量e：10000n/mm2；抗压强度设计值fc：15n/mm2；抗弯强度设计值fm：17n/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6n/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用固定支顶点支拉；固定支顶点水平间距：1200mm；固定支顶点竖向间距(mm)依次是：200,300；4.梁底模板参数搭设形式为：梁板合支(2层梁承重)；(一) 面板参数面板

8、采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21n/mm2；弹性模量e：7100n/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；根数：2；木材品种：东北落叶松；弹性模量e：10000n/mm2；抗压强度设计值fc：15n/mm2；抗弯强度设计值fm：17n/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6n/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（jgj162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: i = 100

9、0×153/12= 2.813×105mm4； w = 1000×152/6 = 3.750×104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力g4k按下列公式计算，并取其中的较小值: f1=0.22t12v1/2 f2=h其中 - 砼的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； t - 砼的入模温度，取20.000； v - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； h - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，

10、取1.000。根据以上两个公式计算得到： f1=12.933 kn/m2 f2=16.800 kn/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力g4k=min（f1，f2）=12.933 kn/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=f/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值q2kq2k=4kn/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.933×1=12.933kn/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=19.242kn/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×1

11、2.933+1.4×4)×1=19.008kn/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×1=19.242kn/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.9×1.35×12.933×1=15.714kn/m；顶部荷载： q=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kn/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kn

12、3;m) 剪力图(kn) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：n1=3.535knn2=2.192knn3=1.054kn 最大弯矩 m= 0.084kn·m 最大剪力：v= 1.806kn 最大变形：= 0.167mm 最大支座反力：f= 3.535kn3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算 =m/w=0.084×106/3.750×104 =2.232n/mm2实际弯曲应力计算值 =2.232n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21n/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.1

13、67mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.026mm，容许挠度为0.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，共3组。次楞的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为： i=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； w=1×83.33×103= 8.333

14、×104 mm3； e=10000 n/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 3.535/1=3.535 kn/m；(b) 计算挠度采用：q = 2.477/1=2.477 kn/m；最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×3.535×1.22=0.509kn.m最大剪力 v=0.6ql=0.6×3.535×1.2=2.545kn最大支座力 n=1.1ql =1.1×3.535×1.2=4.666kn最大

15、变形 = 0.677ql4/100ei=0.677×2.477×12004/(100×10000.000×4.167×106)=0.835mm(1) 次楞抗弯强度计算 =m/w=0.509×106/8.333×104 =6.108n/mm2实际弯曲应力计算值 =6.108n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =vs0/ib=2.545×1000×62500/(4.167×106×50)=0.763n/mm2；实际剪应力计算值 0.763

16、 n/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 n/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =0.835mm；容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =0.835mm小于最大允许挠度值: =4.800mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用1根48×3.5钢管（直径×厚度mm）为一组，间距1200mm。主楞的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为： i=1×12.19×104= 1.219×105 mm4； w=1×5.08×103= 5.080×103 mm3；

17、 e=206000 n/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kn·m) 剪力图(kn) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 m= 0.467kn·m 最大剪力：v= 4.666 kn 最大变形：= 0.300mm 最大支座反力：f= 8.150kn(1) 主楞抗弯强度计算 =m/w=0.467×106/5.080×103 =91.846n/mm2实际弯曲应力计算值 =91.846n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！(2) 主

18、楞抗剪强度计算 =vs0/itw=4.666×1000×3473/(1.219×105×3.5)=37.980n/mm2；实际剪应力计算值 37.980 n/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 n/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.300mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为0.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、梁底模板面板

19、计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（jgj162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.200m。面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: i = 1200×153/12= 3.375×105mm4； w = 1200×152/6 = 4.500×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值g1k=0.5×1.200=0.600 kn/m；新浇筑砼自重标准值g2k=24×1.200×0.7=20.160 kn/m；钢筋自重标准值g3k=1.5×1.20

20、0×0.7=1.260 kn/m；永久荷载标准值gk= g1k+ g2k+ g3k=22.020 kn/m；振捣砼时产生的荷载标准值q2k=2×1.200=2.400 kn/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=22.020kn/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=28.871kn/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×(1.2×22.020+1.4×2.400) =26.806kn/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9×(1.35×22.020+1.4×0.7

21、15;2.400) =28.871kn/m；2.面板抗弯强度验算 m/w < f其中：w - 面板的截面抵抗矩，w =4.500×104mm3； m - 面板的最大弯矩(n·mm) m=0.125ql2=1.444×105n·mm； 计算弯矩采用基本组合:q=28.871kn/m；面板计算跨度: l = 200/(2-1)=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.444×105/4.500×104=3.208n/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.208n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21n/mm2，满

22、足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384ei)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 22.020 kn/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； e-面板材质的弹性模量: e = 7100n/mm2； i-截面惯性矩: i =3.375×105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 5×22.020×200.0004/(384×7100×3.375×105) = 0.191 mm；实际最大挠度计算值: =0.191mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，

23、满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，共2组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为： i=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； w=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； e=10000 n/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 28.871×200.000/1200.000+0.041=4

24、.852 kn/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 22.020×200.000/1200.000+0.030=3.700 kn/m；最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×4.852×1.22=0.699kn.m最大剪力 v=0.6ql=0.6×4.852×1.2=3.494kn最大支座力 n=1.1ql =1.1×4.852×1.2=6.405kn最大变形 = 0.677ql4/100ei=0.677×3.700×12004/(100×10000.000×4.167

25、×106)=1.247mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =m/w=0.699×106/8.333×104 =8.385n/mm2实际弯曲应力计算值 =8.385n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =vs0/ib=3.494×1000×62500/(4.167×106×50)=1.048n/mm2；实际剪应力计算值 1.048 n/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 n/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =1.247mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=

26、l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =1.247mm小于最大允许挠度值: =4.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根48×3.5钢管，间距1200mm。支撑梁的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为：i=12.19×104= 1.219×105 mm4；w=5.08×103= 5.080×103 mm3；e=206000 n/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力6.405kn；计算弯矩和剪力时取第一层端部支

27、撑梁传递的最大支座力3.719kn；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.884kn；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.825kn；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.052kn/m；计算挠度时取0.038 kn/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kn·m) 剪力图(kn) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：n1=3.735knn2=3.735kn计算得

28、到： 最大弯矩：m= 0.746kn.m 最大剪力：v= 3.735kn 最大变形：= 0.865mm 最大支座反力：f= 3.735kn(1) 支撑梁抗弯强度计算 =m/w=0.746×106/5.080×103 =146.889n/mm2实际弯曲应力计算值 =146.889n/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =vs0/itw=3.735×1000×3473/(1.219×105×3.5)=30.403n/mm2；实际剪应力计算值 30.403 n/mm2 小于抗剪强度设计值 fv

29、=120.000 n/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.865mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.横杆接头焊接强度验算最大剪力v= 3.735kn；横杆接头实际最大剪力值v=3.735kn 小于最大允许剪力值25kn，焊接强度满足要求！4.下碗扣焊接强度验算最大剪力v= 3.735kn；下碗扣实际最大剪力值v=3.735kn 小于最大允许剪力值60kn，焊接强度满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = n/(a)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值

30、(n/mm2)；n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： n1 =3.735 kn ；脚手架钢管的自重： n2 = 0.9×1.2×0.149×(2.9-0.12)=0.447 kn；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： n3 = f=max（f1，f2）=7.394 kn；可变荷载效应控制f1=0.9×(1.2×5.040+1.4×1.440)=7.258kn；永久荷载效应控制f2=0.9×(1.35×5.040+1.4×

31、;0.7×1.440)=7.394kn；永久荷载标准值gkb=(25×0.12+0.5)×(0.6+1.2/2)×1.2=5.040 kn；活荷载标准值qkb=1.0×(0.6+1.2/2)×1.2=1.440kn；n =n1+n2+n3=3.735+0.447+7.394=11.576 kn；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范jgj162-2008附录d得到= 0.304；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+2×0.593=2.386m；计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；a - 立杆净截面面积： a = 4.890cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=2.386×100/1.580=151.013钢管立杆长细比= 151.013 小于钢管立杆允许长细比 = 230，满足要求！钢