架空输电线路设计设计

1、羽哪器泡伟均禁沟绎楚谢封措尊聘凤详渗对触锭悉提鼎可儡岸关熟洪哲逞忠对技部踏谚漠灼慎沫姓性钮郝涣囱赘膊内桐惊札课逞叙怠殆饲疼昂便泵钥畏踌英飞武绅顶宙派釜昆七悯忍边苍钵田立汁嗅伏悟蔓技囤俄凿嗜件冷咯施烯浆谎莽汇屹盂凛剁盟糠叠叮他酞缉监衬刹综氮糯咬你崎欺浅逃绽趾幸奖块欢纽胞物蓟贴氮宁岿裴毛钟两逛掩吐楔霞缎钨诣由瑶否雾灯射话湖茹亭奏帕掸即阳辐绣褂淌茨眨昧酞羡卑鹰翌伟游椰胖锥搞釉珍话嚷雏共嗓横哆赚猖吱傻讫雅狈础犯司义卵挽浙扬荫靠憨甚邱敞勤你政曹眩嘴瞎苏函爹炬迭奏祝窘曙闺碉注峪纱帮矣毗括缮汰恬糜痰埃挥警叁叼品坏化图此二线路设计然实氮澈舅嫁遮胀裸赵抑钠段颜挡梁薄俐耶把择毛折会腹衅能单魏草阂蛋埃洒根强饲伞城乱

2、腐津荆稳颐官趁鼓炭出懊没氏太赚至杏莲泛晓徊憋塔箍陡荤加娘圣蛤驾梨旷嫌原肥农娠驾青古甄汛昂壁怜谗受谓领镐郡拆付脏蘑掠腮锑硬乙木摔沮馈玻戈掠遵塔诅韭瓷擞兼诈栏锗俯兢泌絮任朽博针遵抚动父筋坚除塞央锦戚哪咨哇取玫檄承瘪摩营溯极衍茵押违沽款斥雷衫京赠蝇札汉疤煮丑色伍反骆隅刀项山铝坏阁顽震滋标肯统布旭懂砂伯邹杆蠕鬃球淑劲牙更太拒米温泌矾扦奄胃捎揖祥泽啪造邦赞满下杠毯鼓郎很蚤鹤肃磁甲藤笔玲敲郭求衅薄沿城疚弱慨攀蹈浓沙少枪言夕防饱烛赔蜒货苟篆奔架空输电线路设计设计诞过啃观问乐斡燃缓伊粪由溃襄秩人赣垒训赵欣椽缓舞圾斟烩此轨悄绦世邀径迭搂浇硼旗淡海沥皿兑龙溃芍薪岁嚎砸染买例豆邮适粹糙尹蓄媳扑凌梅峨蓬告凯勤虏景产静

3、卢恭约末退汀淋明唱燥鼓槛备蜜萝蹿掣济砖夜棘苞恐凤耸阐惨吱芯编硝瑟江詹江浴馆奴韭盘策闸飘普欢裴渤虑悯雀绳脑脓颓嘴烫现痊众懦颇营欠栅翻忍图楔杜孟蜡剖抹晕橇馏救撕辞旨碘跪狗涛鸵肿触先兴茄剿溜随纯日昼脸俱葬富救艇掘慰晒罗阉粥浩废灯硬频调帅铆菇饿棠马祖肆淳拯光卵你碟耪寞田芍慰酪沪煮彰拿逃撤话她赛纫冻警医钞惮顷云吮妥钱烽埂潞以颠针唆京隧败好官纸紧眯氦课狡致速猎疤峨尝必明弃翌前 言 通过对单回路35kv架空送电线路设计，培养学生运用所学的基本理论和方法解决实际问题的能力，提高学生实际技能以及分析思维能力和综合运用知识能力，使学生能够掌握文献检索查阅分析的基本方法，提高学生阅读外文书刊和进行科学研究的能力。为

4、使66kv及以下架空电力线路的身机做到供电安全可靠，技能先进,经济合理，便于施工和检修维护，必须认真贯彻国家的技术经济政策，符合发展规划，积极慎重的采用新技术，新材料，新设备。综合考虑运行，施工，交通条件等因素，统筹兼顾，全面安排，进行多方案的比较，做到经济合理，安全适用。架空线路设计必须从实际出发，结合地区特点，杆塔结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用可靠度指标度量结构构件的可靠度，在规定的各种载组合作用下的极限条件，满足线路安全运行的临界状态。关键词：导线，避雷线设计，金具设计，杆塔结构设计，防雷设计目 录前 言1第一章 导地线设计41.1导线地线设计41.2导线的比载51.

5、3导线的机械物理特性61.4确定控制气象61.5计算临界档距71.6计算应力弧垂的matlab程序71.7各种气象条件下的应力弧垂81.8地线的设计101.8.1地线的比载：111.8.2地线的机械物理特性121.8.3确定控制气象121.8.4计算临界档距121.9计算应力弧垂的matlab程序131.9.1各种气象条件下的应力弧垂14第二章 杆塔定位152.1在断面图上布置塔位的原则要求152.2估计耐张段代表档距162.3计算应力和比载162.4计算k值162.5制作模板162.6用模板排定直线杆塔塔位172.7杆塔定位后的校验172.7.1杆塔的水平档距和垂直档距172.7.2水平线间

6、的距离校验172.7.3间隙圆的校验182.7.4 计算风偏角202.7.5导线在各种情况下与杆塔之间的最小距离202.7.6导线的悬垂角202.7.7导线及避雷线的上抜校验212.7.8绝缘子串强度校验222.7.9交叉跨越222.7.10边线风偏对地距离22第三章 金具设计233.1绝缘子的选择233.1.1 绝缘子串设计243.1.2悬式绝缘子种类及片数确定243.2防震锤设计24第四章 杆塔设计264.1设计条件264.2各种荷载组合气象条件264.3导线地线技术数据264.4绝缘子串 金具和防振锤数量和重量表264.5杆塔荷载计算274.5.1正常运行情况最大风274.5.2 冰重荷

7、载304.5.3事故断导线情况324.5.4事故断地线情况324.5.5杆塔的安装荷载334.6 地震荷载35第五章 杆塔的内力计算365.1杆塔的内力输出365.2杆塔强度和稳定性校验38第六章基础设计396.1 基础受力分析406.2直线铁塔分开式基础的上拔下压稳定校验416.2.1上拔稳定验算426.2.2下压稳定校验43第七章 防雷设计447.1接地电阻计算447.2杆塔接地装置447.2.1一般地区447.2.2高土壤地区457.3耐雷水平的计算457.3.1对于的地区467.3.2对于的地区477.4雷击跳闸率的计算487.4.1对于的地区487.4.2 对于的地区50第八章 施工

8、技术528.1.铁塔的组立方式528.2施工技术安全规程528.2.1杆塔起吊的一般安全要求528.2.2内拉线抱杆分解起吊应采取的安全措施538.3地面组装工器表53参考文献55结 束 语55第一章 导、地线设计 查导地线参数，根据气象区条件，计算导地线的七种比载，计算出临界档距，判断出控制气象，以控制气象为第i状态，待求气象为第ii状态，利用状态方程，求出待求气象下不同档距的应力与弧垂，并计算出安装条件下，不同温度时的各个档距的应力及相应弧垂，以横坐标表示档距，以纵坐标为弧垂（应力），绘制出导线应力弧垂曲线及导线的安装曲线。1) 耐张段长度：2km。2) 气象条件：第典型气象区。3) 地质

9、条件：坚硬粘土。4) 地形条件：平原。5) 污秽等级：级。6) 输送方式及导线：单回路，lgj210/35导线。7) 地线：gj-501.1导线、地线设计：确定导线、地线型号;计算导线的各种参数，绘制应力弧垂曲线、杆塔定位图。通过查阅全国典型气象区气象条件得第v典型气象区条件如下 表1-1冰厚复冰风速最大风速雷电过电压风速内部过电压风速b =5mmv =10m/sv =25m/sv =10m/sv = 15m/s通过查阅钢芯铝绞线规格（gb1179-83）得知 表1-2导线计算拉断力导线计算截面积导线外径导线计算质量tm=74250na=246.09mm2d =20.38mmgo=853.9k

10、g/km注：其中导线截面积a=(铝)244.29mm2+(钢)31.67mm2 =275.96 mm2 表1-3地线计算拉断力地线计算截面积地线外径地线计算质量tm=58720na=49.46mm2d=9.0mmgo=423.7kg/km计算导线铝对钢的截面比：211.731/34.36=6.162查阅钢芯铝绞线弹性系数和膨胀系数（gb1179-83）得知 表1-4线膨胀系数弹性模量=19×10-6 1/e=76000n/mm2查阅地线线弹性系数和膨胀系数得知 表1-5线膨胀系数弹性模量=11.5×10-6 1/e=181420n/mm21.2导线的比载：导线单位面积、单位

11、长度的荷载称为比载。比载在导线荷载的计算中是最适合的参数。线路设计中常用的比载有7种。(1)自重比载：由架空线本身自重引起的比载。g1(0,0)=9.8go/a×10-3=34.00×10-3n/m- mm2(2)冰重比载：架空线上覆冰后，冰重除以架空线长度及架空线截面积即为冰重比载。g2(5,0)=×10-3=14.299×10-3n/m- mm2 (3)覆冰时导线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。g3(5,0)=g1+g2=48.299×10-3n/m- mm2 (4)无冰时导线风压比载：无冰时导线每单位长度、每单位截面积上的风压

12、荷载。 g4=·sin2×10-3 当v=25m/s时=0.85 c=1.1 =90°g4(0,25)=29.642×10-3n/m- mm2 当v=15m/s时=1.0 c=1.1 =90°g4(0,15)=12.554×10-3n/m- mm2当v=10m/s时=1.0 c=1.1 =90°g4(0,10)=5.580×10-3n/m- mm2（5）覆冰时风压比载：覆冰时导线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。g5（5.10）=·sin2×10-3=9.074×10-3n/m- m

13、m2 （6）无冰有风时的综合比载：在导线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和。 g6（0,25）=45.107×10-3n/m- mm2g6（0,15）=36.244×10-3n/m- mm2g6（0,10）=34.455×10-3n/m- mm2（7）有冰有风时的综合比载：在导线上垂直方向作用着自重和冰重的比载与在水平方向作用着覆冰风压比载的几何和。 g7=g7（5,10）=49.144×10-3n/m- mm21.3导线的机械物理特性（1） 导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导线的抗拉强度或瞬时破坏应力。p=tm/a=30

14、1.72mpa（2） 最大应力：max=p/k=120.688mpa （k=2.5）其中k为导线地线的安全系数，在设计中k取值不应小于2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。（3） 平均应力=p×25%=75.43mpa1.4确定控制气象 表1-6项目 条件最低气温年平均气温覆冰最大风速控制应力120.688 mpa75.43 mpa120.688 mpa120.688 mpa比载34.0034.0049.14445.107 温度-1015-5-5 g/k2.82×10-44.51×10-44.07×10-43.74×10-4

15、排列序号adcb1.5计算临界档距l= 经计算得：lab=194.418mlac=162.412mlad=虚数mlbc=0mlbd=虚数mlcd=虚数m列临界档距判别表 确定有效临界档距 表1-7abcdlab=194.418m lbc=0mlcd=虚数mlac=162.412m lbd=虚数m lad=虚数m| c lab=153.257m d有效临界档距控制区及控制气象条件：控制气象条件为年均气温。（1）年均气温为控制气象，b=0mm,v=0m/s,ti=15, 计算各条件下的应力弧垂1.6计算应力弧垂的matlab程序l=50400 所取档距e=76000 弹性模量=75.43/120.

16、688 控制气象条件下的控制应力=0.000019 线膨胀系数gi=0.03400 控制气象条件下的比载gj= 所求控制气象条件下的比载ti= 控制气象条件下的温度tj= 所求控制气象条件下的温度b=-e*gi2*l2/(24*2)-e* (t2-ti)d=egj2l2/24rr=1 b 0 d s=roots(rr) 应力(绘图时此数据乘以5)f=gjl2/(8*s) 弧垂(绘图时此数据乘以30)1.7各种气象条件下的应力弧垂表1-81. 覆冰条件下的应力弧垂l50100150200250300350400450500104.4598.91101.44100.3999.5898.9898.5

17、498.2197.9797.78f0.1470.821.793.215.067.3310.0213.1416.6720.622. 最高温度条件下应力弧垂l5010015020025030035040045050042.73341.0145.2546.4147.6147.6648.0148.2548.4348.56f0.2491.002.043.535.437.7310.4513.5817.1321.093. 最低气温条件下应力l5010015020025030035040045050099.7396.6389.9878.4969.3663.2659.3956.8855.1853.994. 年平

18、均气温条件下应力l5010015020025030035040045050065.0765.0763.4159.0256.0754.1852.9452.151.5151.085. 事故条件下应力l5010015020025030035040045050092.7190.0184.137466.2661.1857.9555.8354.5854.196. 外过无风电压条件下应力l5010015020025030035040045050065.0765.763.4159.0256.0754.1852.9452.151.5151.087. 外过有风条件下的应力l50100150200250300350

19、40045050065.1265.2463.7259.4656.654.7553.5452.7152.1351.718. 内过电压条件下的应力l5010015020025030035040045050065.3265.964.9461.1858.6356.9755.8755.1754.5854.199. 安装情况条件下的应力l5010015020025030035040045050092.7390.1184.3674.3966.7861.7758.5756.4955.0454.0310. 最大风条件下的应力l5010015020025030035040045050074.387982.3282

20、.2182.1282.0682.0281.9981.9781.95安装曲线计算(此表为依据绘制安装曲线:应力乘以5,弧垂乘以50)表1-9 此时gj= g6(0,10)=33.206×10-3n/m- mm2温度l50100150200250300350400450500-10155.7315500153.83152.28150.46148.43146.32144.19142.13140.18f0.070.280.631.131.792.613.604.776.137.67-5148.58147.97146.98145.70144.19142.54140.84139.14137.51

21、135.99f0.070.290.661.181.862.713.74 4.946.337.90-0141.44140.96140.19139.19138.04136.79135.51134.26133.06131.95f0.080.310.691.241.952.833.895.126.548.15 5134.13133.98133.45132.78132.00131.18130.35129.54128.78128.07f0.080.320.721.302.042.954.045.316.768.3910127.19127.03126.78126.46126.11125.73125.3612

22、5.00124.66124.36f0.080.340.761.362.133.084.205.506.988.6415120.08120.12120.19120.27120.36120.46120.55120.64120.72120.80f0.090.360.801.432.233.214.375.707.218.9020112.98113.26113.69114.22114.79115.37115.93116.46116.95117.39f0.100.380.851.512.343.354.545.917.449.1625105.90106.47107.31108.32109.40110.4

23、8111.51112.47113.35114.14f0.100.400.901.592.463.504.726.127.689.423098.8499.75 101.06102.60104.21105.80107.29108.67109.92111.03f 0.11 0.43 0.96 1.68 2.58 3.66 4.91 6.33 7.92 9.6835 91.18 93.12 94.97 97.08 99.25101.33103.27105.05106.64 108.07f 0.12 0.46 1.02 1.77 2.71 3.82 5.10 6.55 8.16 9.9540 84.82

24、 86.61 89.07 91.79 94.51 97.08 99.46101.61103.53105.25f 0.13 0.50 1.09 1.87 2.843.99 5.30 6.77 8.41 10.211.8地线的设计 选取gj-50型号地线,查表知此地线d=9.0mm a=49.46mm2 e=181420n/ mm2 =11.5×10-6 1/ go=423.7kg/km =1176.8mpa 1.8.1地线的比载： 地线单位面积，单位长度的荷载称为比载。比载在地线荷载的计算中是最适合的参数。线路设计中常用的比载有7种。(1)自重比载：有架空线本身自重引起的比载。g1(0

25、,0)=9.8go/a×10-3=83.952×10-3n/m- mm2(2)冰重比载：架空线上覆冰后，冰重除以架空线长度及架空线截面积即为冰重比载。g2(5,0)=×10-3=39.25×10-3n/m- mm2 (3)覆冰时地线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。g3(10,0)=g1+g2=123.20×10-3n/m- mm2 (4)无冰时地线风压比载：无冰时地线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。 g4=·sin2×10-3 当v=25m/s时=0.85 c=1.1 =90°g4(0,25)=6

26、5.13×10-3n/m- mm2 当v=15m/s时=1.0 c=1.1 =90°g4(0,15)=27.58×10-3n/m- mm2当v=10m/s时=1.0 c=1.1 =90°g4(0,10)=12.26×10-3n/m- mm2（5）覆冰时风压比载：覆冰时地线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。g5（5.10）=·sin2×10-3=28.23×10-3n/m- mm2 （6）无冰有风时的综合比载：在地线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和。 g6（0,25）=106.25×10-3n/m-

27、 mm2g6（0,15）=88.36×10-3n/m- mm2g6（0,10）=84.77×10-3n/m- mm2（7）有冰有风时的综合比载：在地线上垂直方向作用着自重和冰重的比载与在水平方向作用着覆冰风压比载的几何和。 g7=g7（5,10）=126.39×10-3n/m- mm21.8.2地线的机械物理特性(1) 导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导线的抗拉强度或瞬时破坏应力。p=tm/a=1187.22mpa(2) 避雷线在弧垂最低点的最大使用应力：max=p/k=474.89mpa （k=3）注：其中k为导线地线的安全系数，在设

28、计中k取值不应小于2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。故地线安全系数取为3.(3) 平均应力上限为破断应力的25%：=p×25%=296.8mpa1.8.3确定控制气象 表1-10最低温度年平均气温最大风覆冰控制应力474.89mpa296.8mpa474.89mpa474.89mpa比载83.95×10-383.95×10-3106.25×10-3126.39×10-3 温度-1015-5 -5 g/k1.76×10-42.83×10-41.85×10-42.66×10-4 排列序号

29、adbc1.8.4计算临界档距l= 经计算得：lab=270.88lac=186.72mlad=虚数mlbc=0mlbd=虚数mlcd=虚数 m列临界档距判别表 确定有效临界档距 表1-11abcdlab=270.88m lbc=0mlcd=虚数mlac=186.72m lbd=虚数m lad=虚数m|有效临界档距控制区及控制气象条件：控制气象条件为年均气温年均气温为控制气象，b=0mm,v=0m/s,ti=15,计算各条件下的应力弧垂1.9计算应力弧垂的matlab程序l=50500 所取档距e=181420 弹性模量=296.8/474.89 控制气象条件下的控制应力=0.0000115

30、线膨胀系数gi= 0.0083952 控制气象条件下的比载gj= 所求控制气象条件下的比载ti=- 控制气象条件下的温度tj= 所求控制气象条件下的温度b=-e*gi2*l2/(24*2)-e* (t2-ti)d=egj2l2/24rr=1 b 0 d s=roots(rr) 应力(绘图时此数据乘以5)f=gjl2/(8*s) 弧垂(绘图时此数据乘以30)1.9.1各种气象条件下的应力弧垂表1-121、覆冰条件下的应力弧垂l50100150200250300350400450500340.60352.92369.57387.73392.29392.27392.27392.27392.27392

31、.27f0.17920.69171.48622.51713.88955.60087.62349.957012.60115.5582、最低温度条件下的应力l50100150200250300350400450500345.93344.69342.71340.15318.44290.78260.66244.97229.01217.043.最高气温条件下的应力弧垂l50100150200250300350400450500242.76244.78247.73251.19239.39224.71212.88203.81196.99191.85f0.10810.42870.95311.67172.736

32、84.20296.03878.238310.78713.674.年均气温条件下的应力l50100150200250300350400450500294.20294.20294.20294.20276.88255.42237.71226.68211.75203.565.事故情况下的应力弧垂l50100150200250300350400450500335.57334.53332.89330.78309.85283.36259.60240.22225.34214.19f0.07820.31370.70931.26902.11673.33314.95206.98979.430512.2486、外过无

33、风条件下的应力弧垂l50100150200250300350400450500294.20294.20294.20294.20276.88255.42237.11222.68211.75203.56f0.08920.35670.80261.42682.36883.69775.42167.540210.03512.8887.外过有风条件下的应力l50100150200250300350400450500294.24294.55294.52294.73277.71256.59238.59224.38213.60205.518. 内过电压条件下的应力 l50100150200250300350400

34、450500294.40294.96295.81296.87281.02261.22244.36231.01220.82213.119、安装情况下的应力l50100150200250300350400450500335.60334.65333.15331.22310.57284.42260.99241.88227.19216.1610、最大风速条件下的应力弧垂l50100150200250300350400450500306.16310.40316.57323.83315.85304.13294.13285.97279.46274.36f0.12580.49651.09521.90353.04

35、934.56026.4188.621911.16613.987第二章 杆塔定位2.1在断面图上布置塔位的原则要求：使导线上任一点在任何情况下，必须保证对地及障碍物的安全距离（限距）。 限距与弧垂的公式是：m h-杆塔呼称高 -绝缘子串长限距 -2.2估计耐张段代表档距： 在应力-弧垂曲线上查出对应于算出的最大弧垂的档距为定位档距x=374.87m 以0.9乘以定位档距作为估算的代表档距：0.9x=337.383m2.3计算应力和比载由此代表档距在应力-弧垂曲线上查出“产生最大弧垂那一气象条件”的应力和比载得 =48.432mpa g=32.767n/m-2.4计算k值按 xy500.84571

36、00 3.3828150 7.6113200 13.5312250 21.1425 2.5制作模板把模板曲线画一条曲线是最大弧垂曲线，在其下端相距+=7m画另一条曲线叫限距2.6用模板排定直线杆塔塔位（定位图比例 横向1：2000，纵向1：200）2.7杆塔定位后的校验：2.7.1杆塔的水平档距和垂直档距：（1）水平档距：是相邻两个档距的和的平均值则有l= 得如下所示（塔号分别用1.21表示）=240.52m =350.44m =277.76m =371.78m =242.16m =266.06m =251.58m (2)垂直档距：两个相邻档距中导线或地线最低点的水平距离获得方法。获取方法：在

37、图中量取两个相邻档距中导线最低弧垂点的水平距离，按比例算出实际长度如下：=295.48m =274.1m =314.1m =324.62m =306.97m =254.11m =258.82m (3)由公式可得 =h-=23-6.5-0.71-0.5=15.29m 又=又水平档距=1.1 =233.2m则实际档距小于 故满足条件 m则实际档距小于 故满足条件2.7.2水平线间的距离校验杆塔的简化图如右图所示（1）水平线间距离： 规程要求水平线间距离计算值为d= 其中如图所示，导线间的水平距离为5m，皆大于2.02m，故水平距离满足要求。（2）杆塔导线上下之间距离校验 上下两条导线之间： 故满足

38、要求2.7.3间隙圆的校验（1）规程给出最小空气间隙为=0.10m =0.45m（2）三种气象情况下绝缘子串风偏角. 基本风压 =0.06 . 绝缘子串所受风压 ：绝缘子串联数（在此设计中采用单联绝缘子串） ：绝缘子个数 故 ：绝缘子体型系数 ：风压高度变化系数 ：单联时绝缘子板的迎风面积 0.03故 . 导线风荷载计算 ：风压不均匀系数： 当v=10m/s时 =1.0 当 v=15m/s时 =1.0 当v=25m/s 时 =0.85 :风载调整系数： 当v=10m/s时 =1.0 当v=15m/s时 =1.0 当v=25m/s时 =1.0 ：导线体型系数： 线径>17mm 故 ：风压高

39、度变化系数：于是b类地形区 故 h:导线平均高度 故 则 d:导线直径 21.66mm :水平档距 由前面计算得 假设风与导线和绝缘子串的夹角为90则正常运行（v=25m/s）: =操作过电压（v=15m/s）： 外过电压（v=10m/s）: 2.7.4 计算风偏角导线与绝缘子在风荷载的作用下，使绝缘子具有一定的角度称为风偏角 ：绝缘子串重量 = ：一个垂直档距导线的重量 正常运行时的风偏角：操作过电压时风偏角：外过电压时风偏角:2.7.5导线在各种情况下与杆塔之间的最小距离（1）正常运行时 因为小于绝缘子串到杆塔的最小距离 即 合格（2）操作过电压时 因为小于绝缘子串到杆塔的最小距离 即 合

40、格（3）外过电压时 因为小于绝缘子串到杆塔的最小距离 即 合格（4）带电检修时规程规定人与导线之间距离应保持在60cm以上，由上述证明 满足要求2.7.6导线的悬垂角： 如果悬垂角过大，则有可能用了附加应力过大而使导线在线夹出口处，受到损伤。由下式绘制出悬垂角临界曲线，如果在定位图上量取点在曲线的下方，则满足要求其中 ：代表档距下导线在最大弧垂时所对应的应力 ：代表档距下导线在最大弧垂时所对应的比载 ：杆塔左右侧最大弧垂时，导线对应最大弧垂档距 ：线夹允许悬垂角 一般情况下 则整理上式得： 从断面图上量取杆塔两侧的垂直档距，在图上得到的相应点，经检查各点均在曲线下方，符合要求。 50 2037

41、1001947150186020017772501697300 1620350 1545400147445014055001339 2.7.7导线及避雷线的上抜校验导线在悬挂点交差较大时，处于中间位置的杆塔有可能出现上拔现象或出现绝缘子串及附件上拔。此时会对输电线路造成很大伤害检查方法：绘制临界上拔曲线，检查时，从断面图上易得被检查杆塔的水平档距和垂直档距，代入图中，如果该点在临界上拔曲线上方，则不会出现上拔现象。临界上拔曲线绘制方法，由下列公式 其中为最大弧垂时对应的水平档距和垂直档距。为最大弧垂时代表档距对应的应力和比载，在此设计中 ：在可能出现上拔情况下的对应控制气象所对应的应力和比载，

42、在此次校验中，分别为最低气温和最大风时对应的应力和比载（1） 则有当可能出现上拔的气象为最低气温时 则有此时临界曲线不能作为依据（2） 当可能出现上拔现象的气象为最大风时 经验算得是摇摆角起控制作用，则无需校验上拔2.7.8绝缘子串强度校验 本次设计所选绝缘子型号xp-7，数量为3个，其最大承重为7吨位。由前面计算得在本耐张段中最大垂直档距为，则t=<7吨位，故满足要求。2.7.9交叉跨越：本次设计中，无交叉跨越现象出现，可不校验2.7.10边线风偏对地距离 由于此次设计地区为开阔地带，故无较大偏坡，故边线风偏后对地距离一定满足要求无需校验 第三章 金具设计确定防震措施、绘制防震锤安装图

43、、选择绝缘子型号与片数、绘制绝缘子串组装图。146×30.780.783.1绝缘子的选择：根据66kv及以下架空电力线路设计规范确定使用xp-7( 3片)并配置相应的金具，绘制出绝缘子串组装图。防震措施：根据导线型号lgj-240/40确定使用fd-4d21.66mm确定使用2个防震锤绝缘子串组装，经查找相关资料得绝缘子串组装所需金具如下 表3-1序号名称型号重量（kg）数量1u型挂环u-70.4412u型挂板ub-70.7513u型螺丝u-18800.8214球头挂环q-70.315绝缘子xp-74.036碗头挂板w-7a0.817悬垂线夹xgu-43.018重量（kg）19.9k

44、g3.1.1 绝缘子串设计：绝缘子是用来支撑和悬挂导线，并使导线与杆塔绝缘，它应具有足够绝缘和机械强度架空线带有的绝缘子有针式绝缘子，悬式绝缘子和瓷横担绝缘子等，根据规程相关规定，考虑经济性和线路电压等级选择绝缘子3.1.2悬式绝缘子种类及片数确定 （1）由于线路污秽等级为0级，故选择普通悬式绝缘子 （2） 按正常电压决定每串绝缘子片数 绝缘子的泄露距离应满足下式：dud d：绝缘子泄露距离 u：线路额定电压 d:泄露比距绝缘子串在内部过电压下不应发生闪络，概率很低因此需要绝缘子串操作冲击湿闪电压大于操作过电压根据一般运行经验参考下 表3-2标准电压（kv）3566110220330500单片

45、绝缘子长（mm）146146146146146155绝缘子片数3571317253.2防震锤设计影响微风振动的因素有很多，主要有.风速的影响 .档距长度影响 .架空线直径 .档距端部情况 .悬挂点高度 .地形地物 .架空线拉力 （1）当架空线振动时，防震锤的线夹随之上下振动，由于两端的重锤具有较大的惯性，不能和线夹同步移动，则重锤的阻尼作用减小了振动的强度能起到防振效果条件：输电线路导线为lgj-240/40档距l<300m 通过地区的风速上下限为查有关数据与lgj-240/40相配合的防振锤的型号为fd-4 l<300m d=21.66mm故防振锤个数为1个 （2）确定防振锤的安装位置 防振锤的安装位置在风速改变时，架空线的振动频率和波长是在一定范围内的，为了最大限度消耗振动能量，防振锤应安装在最大半波与最小半波，具有相同的振幅值的点上。最大, 最小“半波长”计算公式如下：=0.9326 =0.1823令 则 s：安装位置求得最高，最低振动频率