板拱结构人行天桥支架计算

1、目录1、工程概述 .12、支架方案简述 .23、设计计算依据 .34、荷载选取 .45、支架计算 .55.1支架概述 .55.2支架计算与基础验算 .65.3拱圈支架系统计算 .75.4预应力空心板支架系统计算.2 11 、工程概述赵家院子人行天桥为净跨径 36.4m 的板拱，净矢跨比 1/7 ，拱轴系数为 1.756 。主拱圈为两个半拱波和矩形的组合截面。 空腹段上部设置 1-15.95m 预应力钢筋混凝土空心板。 桥面铺装 0.045 0.06 米厚。赵家院子人行天桥桥型布置图如下：赵家院子人行天桥箱梁断面图如下图所示。赵家院子人行天桥板拱采取搭设满堂支架进行混凝土的浇筑 (为方便过往车辆

2、的通行， 板拱中间部分采取搭设工字钢支架的方式进行混凝土的浇筑 )；预应力空心板采取搭设工字钢支架横跨板拱进行混凝土的浇筑施工。2 、支架方案简述本支架方案按承载能力极限状态进行设计。 赵家院子人行天桥板拱部分一次浇筑成型。支架示意图如下：本方案中，安全系数取为1.2 。3 、设计计算依据公路桥涵施工技术规范(JTG_TF50-2011)木结构设计规范 (GB 50005-2003)混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)钢结构设计规范 (GB 50017-2011)建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008)建筑施工门式钢

3、管脚手架安全技术规程(JGJ128-2000)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)建筑结构荷载规范(GB500092001)扣件式钢管脚手架计算手册 ，王玉龙， 2008 年建筑施工计算手册 ，江正荣， 2001 年 7 月4 、荷载选取支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。底模荷载模板自重荷载标准值木模为0.50KN/m2。钢筋混凝土密度取26 KN/m3 。施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2 。倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值4.0KN/m2 。振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2 。荷载效应组合值及荷载分项系数荷载效应组合值：计算承载力时

4、，参与组合的荷载项为；验算刚度时，参与组合的荷载项为。荷载分项系数：模板、支架、混凝土自重等恒载取1.2 ；其余活载取1.4 。根据箱梁断面荷载作如下划分：模板荷载效应组合： 恒载× 1.2+ 活载× 1.4 。（活载主要包括： 施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。恒载主要包括：混凝土荷载、模板自重荷载）次楞模板次楞荷载取值与底模荷载相同。纵梁模板主楞荷载为模板次楞传递的集中荷载。立杆立杆荷载为模板主楞下传的集中荷载。由于在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的荷载可直接计算立杆稳定性。地基荷载为立杆下传集中荷载。落地支架

5、计算顺序：模板次楞主楞立杆地基。5 、支架计算5.1支架概述支架体系分为拱圈支架和空心板支架梁部分。支架基础置15cmC20砼垫层上。本文所述所有碗扣支架的横杆步距为120cm ；满堂支架纵横向每480cm间距设置剪刀撑，并在支架顶部和底部各设一道水平剪刀撑。在立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，以确保地基均衡受力。拱圈支架说明。为保证路面施工车辆能顺利通行，拱圈支架采取满堂支架加工字钢门式支架相组合的支架。其中门式支架净宽不小于6.5m ，净高不小于4.5m 。满堂支架。满堂支架立杆布置为60cm ×90cm ；其中纵桥向间距为60cm ，横桥向间距为90cm 。横桥向共

6、布置间距为90cm 的立杆 4 排共 3.6m作为拱圈的现浇支架；紧邻现浇支架两侧各布置三排横桥向为60cm 的支架作为拱圈浇筑的施工平台 (在拱圈浇筑完后，将其转变为浇筑预应力空心板的现浇支架 )，施工平台纵桥向为90cm 。满堂支架从上之下依次为：12mm厚竹胶板、 8cm ×10cm次楞横桥向布置 (间距 30cm ，其中预应力空心板端头靠桥梁中心处为 20cm) 、10cm ×10cm 主楞纵桥向布置于碗扣架上、碗口支架。工字钢门式支架。工字钢门式支架净宽不小于6.5m ，净高不小于 4.5m 。工字钢门式支架从上之下依次为：12mm厚竹胶板、 8cm ×

7、10cm次楞横桥向布置 (间距 30cm ，其中预应力空心板端头靠桥梁中心处为 20cm) 、10cm × 10cm 主楞纵桥向布置于碗扣架上、碗口支架 (立杆布置为 60cm ×90cm ；其中纵桥向间距为 60cm ，横桥向间距为 90cm) 、双拼 I40b 工字钢 (中心距 90cm) 、碗扣支架 (立杆布置为 60cm ×90cm ；其中纵桥向间距为 60cm ，横桥向间距为 90cm ；横桥向共 4 排，具体布置见支架图 )。预应力空心板支架说明。预应力空心板现浇支架工字钢采用I25a 工字钢。预应力空心板现浇支架从上之下依次为：12mm厚竹胶板、 1

8、0cm× 10cm 次楞纵桥向布置 (间距 30cm) ，I25a 主楞横桥向布置于碗扣架上 (中心距 0.9m) 、碗口支架 (由拱圈施工平台改装而成，立杆布置为60cm ×90cm ；其中纵桥向间距为 90cm ，横桥向间距为 60cm ；横桥向共 4 排，具体布置见支架图 )。箱梁模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。5.2支架计算与基础验算资料a.WJ 碗扣为 48 ×3.5 mm钢管；b. 立杆、横杆承载性能如下表所示：立杆、横杆承载性能表立杆横杆步距（ m ）允许载荷横杆长度允许集中荷载允许均布荷载（KN ）（ m ）（KN ）（KN ）0.6400

9、.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0底模、次楞、主楞荷载分析计算梁底木模实际是支架体系的一部分。对于小钢管满堂支架来说，木模面板的强度决定了模板次楞的间距， 次楞的强度又决定了模板主楞的间距和立杆的横距，主楞的强度又决定了立杆的纵距。计算中取值：模板自重荷载标准值木模为0.50KN/m2。钢筋混凝土密度取26 KN/m3 。施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2 。倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值4.0KN/m2 。振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2 。5.3 拱圈支架系统计算5.3.1拱圈满堂支架计算拱圈计算高

10、度取0.7m(在空心板端头处计算高度取1.3m)，其混凝土自重荷载为0.7 × 26=18.2KN/m2;（ 1.3×26=33.8KN/m2，端头处）。q1 = （18.2+0.5）× 1.2+ （2.5+4+2）× 1.4=34.34KN/m2（适应计算模板承载能力）q1 =（33.8+0.5）×1.2+ （ 2.5+4+2 ）×1.4=53.06 KN/m2（端头处，适应计算模板承载能力）q2 =（18.2+0.5）× 1.2=22.44KN/m2 （用于验算模板刚度）q2 =（ 33.8+0.5）× 1.2

11、=41.16KN/m2（端头处，用于验算模板刚度）底模面板计算面板次楞20cm20cm20cm20cm20cm20cm主楞根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）表 3.5.5可知，竹胶板应符合下列要求：a. 静曲强度最小值为 =105.5MPa；b. 弹性模量最小值为9898MPa 。参照路桥施工计算手册表13-1, 取模板宽 d=0.1m ，模板跨径L1=0.2m ；则模板每延米长的线荷载为q=q 1 ×0.1= 3.434 kN/m（适应计算模板承载能力）q= q 1 ×0.1= 5.306 kN/m（端头处，适应计算模板承载能力）q=q 2 ×

12、;0.1= 2.244 kN/m（适应计算模板刚度）q=q 2×0.1= 4.116 kN/m （端头处，适应计算模板刚度）拱圈计算高度取0.7m 处的底模模板计算过程如下：面板采用 12mm 厚竹胶板，模板次楞间距为 0.3m ，拟定次楞尺寸为 8cm ×8cm ，则底模实际跨距 0.22m 。跨中弯矩可按简支梁由下式计算M=qL1 2 /10=3.434 × 0.222 ÷8= 0.021kNm按集中力 P=1.5kN计算，M=P L1 /6=1.5×0.22÷6=0.055 kNm>0.021 kNm底模模板采用高强度竹胶

13、板，其允许弯应力取= 105.5 MPa( 临w时结构允许应力 可提高 w1.2倍)，模板需要的截面模量W=M/(1.2× )=0.055 ÷(1.2 × 105.5 ×10 3 )=4.3 × 10 -7wm 3根据 W、b 得 h 为：h=(6W/b)0.5 =(6 ×4.3 ×10 -7 ÷ 0.1) 0.5 =0.0051m模板截面尺寸仍采用0.012m ×0.1m核算其挠度，则有弹性模量E=9898MPaI=bh 3/12=0.1×0.012 3 ÷12=1.44 ×

14、;10 -8 m 4则挠度 (按连续荷载计算 )f=5qL 14 /(384EI)=5 ×4116 ×0.22 4 ÷(384 ×9898 ×10 6× 1.44 ×10 -8 )=4.13 ×10 -4 mf/L 1 =4.13 ×10 -4 ÷0.22=0.0019<1/400=0.0025拱圈计算高度取1.3m 处的底模模板计算过程如下：面板采用 12mm 厚竹胶板，模板次楞间距为 0.2m ，拟定次楞尺寸为 8cm ×8cm ，则底模实际跨距 0.12m 。跨中弯矩可按简

15、支梁由下式计算M =q L12 /10= 5.306 ×0.12 2 ÷8= 0.01 kNm按集中力P=1.5kN计算，M=P L1 /6=1.5×0.12÷6=0.03 kNm>0.01 kNm底模模板采用高强度竹胶板，其允许弯应力取= 105.5 MPa(w临时结构允许应力 可提高 w1.2倍)，模板需要的截面模量W=M/(1.2× w )=0.055 ÷(1.2 × 105.5 ×10 3 )=4.3 × 10 -7m 3根据 W、b 得 h 为：h=(6W/b)0.5 =(6 ×

16、4.3 ×10 -7 ÷ 0.1) 0.5 =0.0051m模板截面尺寸仍采用0.012m ×0.1m核算其挠度，则有弹性模量E=9898MPaI=bh 3/12=0.1×0.012 3 ÷12=1.44 ×10 -8 m 4则挠度 (按连续荷载计算 )f=5qL 14 /(384EI)=5 ×4116 ×0.12 4 ÷(384 ×9898 ×10 6× 1.44 ×10 -8 )=0.78 ×10 -4 mf/L 1 =0.78 ×10 -4

17、 ÷0.12=0.0007<1/400=0.0025故选用 12mm厚的高强度竹胶板用作底模板。底模次楞，按简支梁计算拱圈计算高度取0.7m 处的底模次楞计算过程如下：次楞跨度L2 =0.9m，横桥向间距为0.3m。次楞荷载为q 纵 1 =34.34×0.3 =10.302kN/m（适应计算承载能力）。q 纵 2 =22.44×0.3 =6.732kN/m（适应计算刚度）。跨中弯矩M= q 纵 1 L 2 2 /8=10.302×0.9 2 /8 =1.043KNm需要的截面模量W=M/(1.2× )=1.043 ÷(1.2 &

18、#215; 9.5 ×10 3 )=9.15 × 10 -5wm 3纵梁宽度 b 预设为 0.08m ，则有纵梁高度h=(6w/b)0.5 =(6 ×9.15 ×10 -5 ÷0.08) 0.5 =0.083m初步取截面为0.08m ×0.1m ，跨中剪力Q 剪切力 = 1.5 ×10.302 ×0.9 ÷2 ÷0.008 ×10 3=0.87MPa<=1.7 MPa ,满足要求根据选定的截面尺寸核算其挠度，有I=bh 3/12=0.08×0.1 3 ÷12=

19、6.7 ×10 -6 m 4f=5 q 纵 2 L2 4/(384EI)=5 × 6.732 × 0.9 4 ÷ (384 × 9.0 × 10 6 × 6.7 × 10 -6 )=9.5 ×10 -4 mf/L 2 =9.5 ×10 -4 ÷0.9=0.00111/400=0.0025拱圈计算高度取1.3m 处的底模次楞计算过程如下：次楞跨度L2 =0.9m，横桥向间距为0.2m。次楞荷载为q 纵 1 =53.06×0.2 =10.612kN/m（适应计算承载能力）。q纵

20、2 =41.16×0.2 =8.232kN/m（适应计算刚度）。跨中弯矩M= q 纵 1 L 2 2 /8=10.612×0.9 2 /8 =1.07KNm需要的截面模量W=M/(1.2× )=1.07 ÷ (1.2 × 9.5 × 10 3 )=9.39 × 10 -5wm 3纵梁宽度 b 预设为 0.08m ，则有纵梁高度h=(6w/b)0.5 =(6 ×9.39 ×10 -5 ÷0.08) 0.5 =0.084m初步取截面为0.08m ×0.1m ，跨中剪力Q 剪切力 = 1.5

21、 ×10.612 ×0.9 ÷2 ÷0.008 ×10 3=0.9MPa< =1.7 MPa ,满足要求根据选定的截面尺寸核算其挠度，有I=bh 3/12=0.08×0.1 3 ÷12=6.7 ×10 -6 m 4f=5 q 纵 2 L2 4/(384EI)=5 × 8.232 × 0.9 4 ÷ (384 × 9.0 × 10 6 × 6.7 × 10 -6 )=11.6 ×10 -4 mf/L 2 =11.6 ×10

22、 -4 ÷0.9=0.00131/400=0.0025故选用截面尺寸为0.08m ×0.1m ，间距为 0.3m ，跨距为 0.9m ( 预应力空心板端头处为间距为0.2m ，跨距为 0.9m) 的木方能满足要求。底模主楞计算拱圈计算高度取0.7m 处的底模主楞计算过程如下：主楞荷载为次楞传递的集中力9.27kN （荷载间距300mm，10.302 ×0.9=9.27kN）。主楞选用 100 ×100mm方木。主楞截面面积A=0.1 ×0.1m 2 =0.01m 2主楞截面抵抗矩W=bh 2/6=0.1× 0.1 2 /6m 3 =1

23、.67 × 10 -4m 3主楞 截 面 惯 性 矩I=bh 3 /12=0.1× 0.1 3 /12m4 =8.3 ×10 -6 m 4立杆纵桥向步距900mm ，横桥向步距 600mm ；主楞可按三跨连续梁计算。主楞：工况一工况二工况一在支座处有最大负弯矩则 Mmax =0.267PL=0.267× 9.27 ×0.6=1.49KNmw=Mmax/w=1490/(1.67 ×10 -4 )8.92MPa< w=11MPa支座剪力Q 剪切力 = 1.267P=1.267× 9.27 =11.74 ×10 3

24、 Pa<=2 MPa ,满足要求挠度计算f=1.883PL 3 /(100EI)=1.883 ×9.27 ×0.6 3 ÷(100 ×9000000 ×8.3 ×10 -6 )=0.0005m<0.6/400=0.0015m满足施工要求。工况二可按三跨连续梁计算，支座处存在最大负弯矩则 Mmax =0.175PL=0.175× 9.27 ×0.6=0.97KNmw=Mmax/w=970/(1.67× 10 -4 )5.8MPa< w=11MPa支座剪力Qmax = 0.65P=0.65&

25、#215;5.62 =3.65 ×10 3 Pa<=2 MPa ,挠度计算f=1.146PL3 /(100EI)=1.146 × 5.62 ×0.6 3÷(100 ×9 ×8.3)=0.0003m<0.6/400=0.0015m满足要求拱圈计算高度取1.3m 处的底模主楞计算过程如下：主楞荷载为次楞传递的集中力9.55kN （荷载间距200mm，10.612 ×0.9=9.55kN）。主楞选用 100 ×100mm方木。主楞截面面积A=0.1 ×0.1m 2 =0.01m 2主楞截面抵抗矩W=

26、bh 2 /6=0.1× 0.1 2 /6m 3 =1.67 ×10 -4 m 3主楞 截 面 惯 性 矩I=bh 3 /12=0.1× 0.1 3 /12m4 =8.3 ×10 -6 m 4立杆纵桥向步距600mm ，横向步距 900mm；主楞可按三跨连续梁计算。主楞：工况一工况二工况一可等效为q=19F/6L=19×9.55 ÷(6 ×0.6)=50.4kN/m的均布荷载，在支座处产生的负弯矩一致则 Mmax =0.1ql 2 =0.1 ×50.4 ×0.6 2 =1.81KNmw=Mmax/w=18

27、10/(1.67 ×10 -4 )10.8MPa< w=11MPa满足要求支座剪力Q 剪切力 = 1.5 ×9.55 ×3 ÷2÷0.01 ×10 3 =2.15 ×10 6 Pa=2.15MPa>=2 MPa ,考虑到临时结构应力可提高1.2 倍，则有1.2 =1.2 ×2=2.4MPa；2.15MPa< 2.4MPa故满足要求挠度计算任意荷载产生的跨中挠度(刚度验算可忽略振动荷载)可按下式计算f=Pb(3l 2 -4b 2 )/(48EI)，式中P- 任意点的荷载； P=9.55kNb- 荷载

28、到支座的距离 (两个距离取小值 )l- 梁长 ,0.6m 。由叠加法知f=9.55 × 0.1 × (3 × 0.6 2 -4 × 0.1 2 ) × 2+9.55 × 0.3 × (3 × 0.6 2 -4 ×0.3 2 )/(48 ×9000000 ×8.3 ×10 -6 )=0.0011m<0.6/400=0.0015m满足施工要求。工况二可按三跨连续梁计算，支座处存在最大负弯矩则 Mmax =0.267PL=0.267× 9.55 ×0.6=

29、1.53KNmw=Mmax/w=1530/(1.67 ×10 -4 )9.16MPa< w=11MPa支座剪力Qmax = 1.267P=1.267×9.55 =12.1 ×10 3 Pa< =2 MPa ,挠度计算f=1.883PL3 /(100EI)=1.883 × 9.53 ×0.6 3÷(100 ×9 ×8.3)=0.00052m<0.6/400=0.0015m满足要求故选用截面尺寸为0.1m ×0.1m ，间距为 0.9m ，跨距为 0.6m的木方能满足要求。碗扣支架支撑计算根

30、据以上计算，主楞传递给碗扣架的荷载为9.55× 3=28.65kN，此竖向荷载均需由碗扣架承担，故碗扣架可按照30KN竖向承载能力进行设计。单根碗扣架承受的力为30kN ；可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm， A489mm2,A3钢， I 10.78×10 4 mm4则，回转半径= （I/A） 1/2=1.58cm,横杆步距h=120cm，长细比L/ =120/1.58=75.9<=150取76 ；此类钢管为 b 类，轴心受压杆件，查表0.744 ó =205MPaN=0.744×489 ×205

31、=74582N=74.6KN支架立杆中受最大荷载的立杆其N为30KN，由上可知：30KN N=74.6KNn N/N 74.6/302.48 2结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。强度验算：aN/A=30×1000/489=61.35MPa a=140MPa满足要求由压杆弹性变形计算公式得（按高度5m计算，实际要小于5m）NLL=EA=30× 103×5× 10 3 /(2.05× 105×4.89×10 2 )=1.5mm ，压缩量不大。根据弹性变形量可适当调整顶托高度保证横梁砼顶面高程。确保横梁尺寸准确。底托检算当立

32、杆最大轴力超过40KN 时，则大于标准底托的承载能力，需要另行设计底托或对现有底托采用加强措施（扣件式钢管脚手架计算手册 90 页，王玉龙编著） 。N=30KN<40KN，故满足底托承载力要求。地基承载力模板下传最不利荷载作用下最大轴力30KN ，以 30KN 作为控制计算。底托下应力按45 °角扩散，则立杆轴力传递到地基表面的面积为（ 15 ×tan45+5.7/2） 2× 3.14=0.1m2 。则地基承载力最小值需要满足30/0.1=300KPa。5.3.2拱圈工字钢门式支架计算门式支架设置于桥梁正中间。门式支架净宽不小于6.5m ，净高不小于 4.5

33、m 。门式支架上方拱圈计算高度取0.7m ，其混凝土自重荷载为0.7 ×26=18.2KN/m2。q1 = （18.2+0.5）× 1.2+ （2.5+4+2）× 1.4=34.34KN/m2（适应计算模板承载能力）q2 =（18.2+0.5）× 1.2=22.44KN/m2 （用于验算模板刚度）底模模板参数与满堂支架部分一致，由前述计算可知，模板能满足受力要求。底模次楞选用8cm ×10cm方木，其参数与满堂支架部分一致，由前述计算可知，底模次楞能满足受力要求。底模主楞选用10cm ×10cm 方木，其参数与满堂支架部分一致，由前述

34、计算可知，底模主楞能满足受力要求。碗扣架顺桥向间距为60cm ，横桥向间距为90cm ，其参数与满堂支架部分一致，由前述计算可知，碗扣架能满足受力要求。工字钢选用I40b工字钢。工字钢跨距按7.8m计。碗扣架传递的集中力由前述计算可知为9.27 ×2=18.54kN主楞选用双拼中心距90cm的I40b工字钢；查建筑施工计算手册有：I40b 工字钢力学参数：E=210GPa, I=22781cm4 ,W=1139cm3 ，A=94.07cm2 ，单位重73.84Kg/m双拼 I40b 工字钢力学参数：E=210GPa,I=45562cm4 ,W=2278cm3 ，A=188.14cm2

35、 ，单位重 147.68Kg/m最不利荷载布置如下图工况二所示。工况一工况二跨中弯矩Mmax 1=18.54 ×13 ÷ 2×3.9-18.54× (0.6+1.2+3.6)=236.39KNm自重产生的跨中弯矩为Mmax 2=0.7384 ×7.8 2 ÷ 8=5.62KNm则 Mmax=236.39+5.62=242.01KNmw=Mmax/w=242010/2278106.2MPa<=181 MPa，满足要求荷载产生的剪力Q 剪力 max1 =18.54 × 13 ÷2=120.51kN自重产生的剪力Q

36、 剪力 max2 =1.4768 ×7.8 ÷2=5.8kN切应力=126310÷188.14 ×10 4 ×1.5=10 MPa < =106MPa满足要求挠度计算任意荷载产生的跨中挠度(刚度验算可忽略振动荷载)可按下式计算f=Fb(3l 2 -4b 2 )/(48EI)式中， b 为荷载距支座距离；l 为跨距 7.8m由上部荷载产生的挠度f2 =618540bi (37.8 7.8 4 bi bi )18540 3.9 (3 7.8 7.8 4 3.9 3.9)248EI48EIi 1=0.0156m式中， bi 为各集中荷载到梁端点

37、的距离b1 =0.3 、 b2 =0.9 、b3 =1.5 、b4 =2.1 、b5 =2.7 、b6 =3.3由自重产生的跨中挠度f1 =5ql 4 /(384EI)=5 × 0.7384 ×7.849×22781× 10-8)=7.4×1÷ (384 × 210 × 100 -4 mm计算上式得f=15.6mm L/400=19.5mm满足要求，可用。碗扣支架支撑计算根据以上计算，工字钢传递给碗扣架的荷载为126.31 kN ，此竖向荷载均需由碗扣架承担，故单根碗扣架可按照126.31 ÷ 4=31.

38、6 KN 竖向承载能力进行设计； 可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm， A489mm2,A3钢， I 10.78×10 4 mm4则，回转半径= （I/A） 1/2=1.58cm,横杆步距h=120cm，长细比L/ =120/1.58=75.9<=150取76 ；此类钢管为 b 类，轴心受压杆件，查表0.744ó =205MPaN=0.744×489 ×205=74582N=74.6KN支架立杆中受最大荷载的立杆其N 为 31.6KN ，由上可知：31.6KN N=74.6KNn N/N 74.6/31.6

39、2.36 2结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。强度验算：a N/A=31.6×1000/489=64.6MPa a=140MPa满足要求由压杆弹性变形计算公式得（按高度5m 计算，实际要小于5m ）NLL=EA=31.6× 10 3 × 5 × 10 3/(2.05× 10 5 × 4.89×10 2 )=1.6mm ，压缩量不大。根据弹性变形量可适当调整顶托高度保证横梁砼顶面高程。确保横梁尺寸准确。底托检算当立杆最大轴力超过40KN 时，则大于标准底托的承载能力，需要另行设计底托或对现有底托采用加强措施（扣件式钢管脚

40、手架计算手册 90 页，王玉龙编著） 。N=31.6KN<40KN，故满足底托承载力要求。地基承载力模板下传最不利荷载作用下最大轴力31.6KN ，以 32KN 作为控制计算。底托下应力按45 °角扩散，则立杆轴力传递到地基表面的面积为（ 15 ×tan45+5.7/2）2 ×3.14=0.1m2 。则地基承载力最小值需要满足32/0.1=320KPa。5.4 预应力空心板支架系统计算预应力空心板取非空心部分作为控制计算。计算高度取0.65m ，其混凝土自重荷载为 0.65 ×26=16.9KN/m2 。q1 = （16.9+0.5）×

41、1.2+ （2.5+4+2）× 1.4=32.78KN/m2（适应计算模板承载能力）q2 =（16.9+0.5）× 1.2=20.88KN/m2 （用于验算模板刚度）底模面板计算面板次楞20cm20cm20cm20cm20cm20cm主楞面板采用12 mm厚竹胶板，模板次楞间距为0.3 m ，拟定次楞尺寸为10cm×10cm，则底模实际跨距0.2m。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）表 3.5.5可知，竹胶板应符合下列要求：静曲强度最小值为 =105.5MPa；弹性模量最小值为9898MPa。参照路桥施工计算手册表13-1, 取模板宽 d=0.

42、1m ，模板跨径L1=0.2m ；则模板每延米长的线荷载为q=q 1 ×0.1= 3.278 kN/m（适应计算模板承载能力）q=q 2 ×0.1= 2.088 kN/m（适应计算模板刚度）跨中弯矩可按简支梁由下式计算M=qL1 2 /10=3.278 × 0.22 ÷8= 0.0164kNm按集中力 P=1.5kN计算，M=P L1 /6=1.5×0.2÷ 6=0.05 kNm>0.0164kNm底模模板采用高强度竹胶板，其允许弯应力取= 105.5 MPa( 临w时结构允许应力 可提高 w1.2倍)，模板需要的截面模量W=M

43、/(1.2× w)=0.05 ÷ (1.2 × 105.5 × 10 3 )=3.9 × 10 -7m 3根据 W、b 得 h 为：h=(6W/b)0.5 =(6 ×3.9 ×10 -7 ÷ 0.1) 0.5 =0.0048m模板截面尺寸仍采用0.012m ×0.1m核算其挠度，则有弹性模量E=9898MPaI=bh 3/12=0.1×0.012 3 ÷12=1.44 ×10 -8 m 4则挠度 (按连续荷载计算 )f=5qL 14 /(384EI)=5 ×2088

44、 ×0.2 4÷(384 × 9898 ×10 6×1.44 ×10 -8 )=43.05 ×10 -4 mf/L 1 =3.05 ×10 -4 ÷0.2=0.0015<1/400=0.0025故选用 12mm厚的高强度竹胶板用作底模板。底模次楞，按简支梁计算次楞跨度 L2 =0.9m ，纵桥向间距为0.3m 。次楞荷载q 纵 1 =32.78×0.3 =9.834kN/m（适应计算承载能力） 。次楞荷载q 纵 2 =20.88×0.3 =6.264kN/m（适应计算刚度）。跨中

45、弯矩M= q 纵 1 L 2 2 /8=9.834×0.9 2/8 =0.996KNm需要的截面模量W=M/(1.2× )=0.996 ÷(1.2 × 9.5 ×10 3 )=8.74 × 10 -5wm 3纵梁宽度 b 预设为 0.1m ，则有纵梁高度h=(6w/b)0.5 =(6 ×8.74 ×10 -5 ÷0.1) 0.5 =0.072m初步取截面为0.1m ×0.1m ，跨中剪力Q 剪切力 = 1.5 ×9.834 ×0.9 ÷2 ÷0.01 ×10 3=0.67MPa<=1.7 MPa ,满足要