架桥机计算书

1、目录一、设计规范及参考文献2二. 架桥机设计荷载2三. 架桥机倾覆稳定性计算3四. 结构分析5五. 架桥机 1 号、 2 号车横梁检算7六. 架桥机 0 号立柱横梁计算9七、 1 号车横梁及 0 号柱横梁挠度计算11八.150 型分配梁：（1 号车处）13九、 0 号柱承载力检算14十、起吊系统检算15十一 . 架桥机导梁整体稳定性计算16十二 . 导梁天车走道梁计算18十三 . 吊梁天车横梁计算18一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（ GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89 ）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89 ）（五）

2、石家庄铁道学院GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书（六）梁体按 30 米箱梁 100 吨计。二. 架桥机设计荷载（一） . 垂直荷载梁重 :Q1=100t单个天车重： Q2=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m ×1.1=0.74t/m前支腿总重 : Q 3=4t中支腿总重： Q4=2t1 号承重梁总重： Q5 =34t2 号承重梁总重： Q6 =34t2#号横梁 Q7=12t梁增重系数取： 1.1活载冲击系数取： 1.2不均匀系数取： 1.1（二）水平荷载1. 风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7 级风的最大风压：q

3、1=19kg/m2b.非工作计算状态风压，设计为11 级的最大风压 ;q2=66kg/m2( 以上数据参照石家庄铁道学院GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书)2. 运行惯性力： =1.1三. 架桥机倾覆稳定性计算( 一)架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起， 1 号天车及 2 号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图 1（单位 m）:图中图1P1=4t（前支柱自重）P2=0.74 ×22=16.28t（导梁后段自重）P3=0.74 ×30=22.2t（导梁前段自重）P5= P4=20t（含卷扬机、天

4、车重、天车横梁重）P6 为风荷载，按11 级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=CKnqAi =1.2 ×1.39 ×66× (0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)× 12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上 5.5m 处M抗=16.28 ×11+20×（ 11+4+5） +20×(11+5) =899.08t.mM倾 =4×30+22.2 ×15+10.05× 5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗

5、/M 倾 =899.08/(508.275 ×1.1)=1.61>1.3<可 )( 二)架桥机横向倾覆稳定性计算1. 正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P4 起重小车P5天车梁P3导梁P2横梁P1箱梁图2P1 为架桥机自重（不含起重车） ，作用在两支点中心（其中天车横梁重P1=（16.28+22.2 ）× 2+12×2+6× 2=112.96 t6t ）P2 为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面

6、积按实体面积计，导梁形状系数取1.6 。A=(1+ )(1+ ) A其中： =0.53=0.51212A=（1+0.53 ）（ 1+0.5 ）× 62×2.25=320.15m2风荷载 P2=CkhA=1.6×1.39 × 19×320.15=13528kg=13.53tP3 为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.5m 处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6 。P3=2×1.39 ×1.6 ×19×0.8 ×0.46 ×4=124.4kg=0.1244tP4 为架桥机起重小

7、车重量P4=20× 2+100×1.1=150tP 5 为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上7.2m 处，P5=1.39 ×1.6 ×19×（ 3×2×2+2× 30）=3042.432kg =3.042 t图 2 所示 A 点为倾覆支点，对A 点取矩：M倾=P2×3.8+P3×5.5+P4 ×0.5+P5×7.2=13.53 ×3.8+0.1244 ×5.5+150 ×0.5+3.042 ×7.2=149.00 t

8、83; mM抗= P1 ×2=112.96×2=225.92t · m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n=M抗/M 倾 =225.92/ （149× 1.1 ）=1.38>1.3<可 )2. 非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图 3。P4起重小车P5天车梁P3导梁P2横梁P1箱梁图3与图 2 相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有 N=2.26 的横向抗倾系数，而图 3 中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥机稳定性符合规范要求四. 结构分析（一）、

9、荷载取值：桁架及桥面系均部荷载0.67t/ 节× 1.1=0.74t/节 ( 单边 ) ，荷载（100+20×2）× 1.2=168.00t 。其余荷载取值见前。纵向走行天车轮距为2m , 当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为（ 20+6）/4=6.5t ，负荷轮压集中力为（ 6+168）/4=43.5t ，架边梁时轮压集中力为（重边） ： 6/4+168/2=85.5t，（轻边） 6/4=1.5t.吊梁小车轮压集中力168/4=42t （轮距 1.6m）。（二）、分析计算：根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序SAP 93 来完成。工

10、况取 :(1) 架桥机前移， (2)1 号天车提梁， (3)2 号天车提梁， (4)1 号天车至跨中、 (5) 中梁就位， (6) 边梁就位 6 种工况进行计算， 计算得前悬臂端最大挠度 852.6mm，考虑到桁架空多，加 1.1 的系数， 852.6 ×1.1=937.86mm，待架孔导梁跨中最大挠度 71mm，考虑到桁架空多，加 1.1 的系数， 71×1.1=78mm，天车横梁跨中最大挠度 ?28mm导.梁结构图见图 4各杆件在工况 1，5，6 的杆件内力见附加图各工况的轴重见图5ABC图4前行时1#提梁时2#提梁时1#天车行到跨中时架中梁时架边梁时（重边）图5（单位

11、：杆见最大内力汇总表名称计算最大内力（ T）允许内力（ T） 备注上弦杆+232.79272工况 1B 附近下弦杆-228.02266工况 1B 附近立杆-90.408119.0工况 6C 附近斜杆-57.673.6工况 6C 附近注：受拉为 +，受压为 -6 种工况各支点最大反力（单边）如下： （单位：吨）支点工况ABC工况 12.34598.730工况 267.14540.42923.333工况 369.1474.9523.14工况 445.45777.57140.502工况 526.3976.8960.245工况 6重边25.86111.38395.29轻边26.9342.39825.4

12、06五. 架桥机 1 号、 2 号车横梁检算架桥机 1 号、 2 号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为 12mm，底板厚度为图612mm，用 160×168×14.5 两根工字钢做支撑，截面形式如图6。2截面特性如下：查工字钢表有S=146.45cm,I=68512.5cm42A=145.45×2×100+12×406×2=3903 mm42×2=4.49-3 4I=68512.5 × 10 ×2+12×406× (560+6)m计算图示如下图7( 单位 m):架桥机在吊边梁对位时由

13、导梁传到横梁的最大压力为93.75t.1. 应力计算两导梁中心距 L=5.1m悬臂长度 L=1m,最大集中荷载 P=93.75t 横梁支点弯矩： M=93.75×1=93.75t ·m则翼缘板应力：M y93.75 0.2926097t / m260.97 MPa 210MPaI0.00449腹板最大应力：maxQS93.75 (12 406(5606)10 91985t / m219.85MPa 140 MPaI0.00449214.5103局部压应力F93.751.35 104c162269.39MPa 320MPaTwLz2 14.5Lz=22× 4+(12

14、+25) × 2=162mm换算应力：23260.9723 19.85270.0MPa 1.1231MPa2. （1）整体稳定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必计算其整体稳定性( 见钢结构设计手册 P28) 。（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定b0/t=253.5/12=21.125 < b0 /t=33<可b/t=76.75/12=6.4< b /t=12.4可腹板局部稳定：h0560h0 80235235t38.62806614.5tf Q345不需

15、设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了厚10mm的内加劲肋和厚16mm的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚 10mm的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。六 . 架桥机 0 号立柱横梁计算1. 设计说明和基本依据架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4 根，在工作状态下，仅考虑外侧 2 根立柱承受竖向荷载，内侧2 根只起横向稳定作用。前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t （由电算分析），此时由导梁传向横梁的荷载为P=71.14t.2. 立柱横梁承载力检算（1）应力检算支柱

16、横梁采用箱形断面，如图 8。设计采用 16Mn钢板，顶板和底板厚度为14mm,腹板厚 10mm。特性如下：I=0.380× 0.46 3-(0.38-20.01)×0.432 3/12=0.000664m 4导梁支点悬出立柱中心位置0.85 m ，则M=71.14×0.85=60.469t ·m翼缘应力：M y60.4690.232209.56 MPa 210MPa 可I16025t / m0.000664腹板剪应力：QS71.14(14 380(2307)10 9max0.00066421010 3I6358.48t / m263.58MPa140MP

17、a局部压应力F71.1441.35 10 320 MPac52890.95MPaTwLz2 10l z=(120 ×2+10)×2+2× 14=528mm换算应力：23 2209.56 2363.582236.7MPa1.1230MPa 可焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。3. （1）整体稳定性b0=200-10-10=180h/b 0=460/180=2.556<6l/b 0=11600/180=64.44<65故可不必进行整体稳定性验算( 见钢结构设计手册 P28) 。（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：b0/t=180/14=12.86<

18、 b0 /t=33(可)b/t=90/14=6.43<b/t=12.4(可 )腹板局部稳定h0460 28h0235t43.2806610t345故不需设加劲板， 为安全起见， 在直接受力处加了厚10mm的内加劲肋和厚 16mm的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为 1m的，厚 10mm的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。七、 1 号车横梁及 0 号柱横梁挠度计算由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度计算图示如下图10：P1P2图1. 1 号车横梁挠度计算：m=1m l=5.1m EI=8.98×

19、108当 P1=P2=71.93t =m/l=1/9.6=0.1042P m2l71.93 104129.6(3 2 0.1042)4.11 10 3 mfc f d(32)6EI68.98108当 P1= 93.75t P 2=32.73t 时，可以把 C 点的 P1 分解开， P1=P1+P2有P1=93.75-32.73=61.02tfc f D32.7310 4129.6(3 2 0.1042) 1.871 10 3 m68.98108fc'P1' m 2l(1)61.021041 9.6(1 0.1042) 2.401 10 3 m3EI38.9810 8BP1

20、9; ml61.0210419.60.001087rad6EI68.98108f d=m× B=1×0.001087=1.087 × 10-3 mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d 计算如下4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0 号车横梁挠度计算：m=0.65m l=10.3m EI=1.328× 108当

21、P1=P2=44.89t =m/l=0.65/10.3=0.0631P m2 l44.89 1040.652 10.3 (32 0.0631)fc f d(3 2)8当P1=6EI6 1.328 107.66 10 3 m71.14t P 2=18.63t 时，可以把 C 点的 P1 分解开， P1=P1+P2有P1=71.14-18.63=52.51t18.631040.65210.33.181 103mfc f D1.32810 8(3 2 0.0631)6f d=m × B=065×0.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.

22、181+2.86=6.041mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d 计算如下6.041/1=d1/(2.25+.245)d1=23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245)d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm综上计算，天车咬合总间距为58.81mm,(100-70) × 2=60mm可八.150 型分配梁：（1 号车处）截面形式如上图11：（单位 mm）10040010002161600402600截面特性：A=0.6×0.02 ×2+2×0.36 ×0.016=0.03552m2I2 0.016 0.3632

23、( 0.6 0.0230.6 0.02 0.19 2 ) 9.92 10 4 m41212跨中集中荷载 P=93.75+764/1000=94.514 tpl94.514 1.5最大弯矩： M35.443t m44支点反力： R=94.514/2=47.257 t弯曲应力：My35.44310 40.271.4610 6 Pa 71.46MPa 210MPaI9.9210 4腹板最大剪应力：maxQS47.257104(0.60.02 0.19)33.94 106 pa局部压应力I9.9210 420.01633.94MPa 140MPaF94.5141.3510462.30MPa320MPa

24、c640216TwLzl z=600+2×20=640mm换算应力：23 271.46233.94292.53MPa1.1231MPa可九、 0 号柱承载力检算立柱采用 219mm无缝钢管，壁厚 12mm（内管 192mm，壁厚 13mm），一侧立柱由两根组成，中间用 60×5mm钢管作为连接。1.若按两根钢管同受力， 其截面形式如右图12 所示，其失稳方向为绕y 轴失稳( 加为以内钢管为准 ) 。图 12截面特性：图 13(d 22(0.21920.1952 )A2d1)0.0156m242A'2(d 2d12 )(0.19220.1662 )0.0146m 24

25、2I y2(d 4d14 )(0.21940.1954 )8.39105m46432I y '2(d 4d14 )(0.192 40.166 4 )5.887105m46432回转半 r yI y8.39 10 5A0.0733m0.0156回转半 r 'yI y '5.887 10 50.06345mA'0.0146按一端固结，一端铰接计算长细比ul0.73.6 15034.4 ry0.0733长细比ul0.7 3.639.71 150'0.06345ry由长细比，可按a 类构件查表 3.4-5 （钢结构设计手册 594 页），取安全系数n=2，得应力

26、折减系数分别为=0.9538 ， =0.94187应力N2 71.14 104A95.6MPa 210MPa 可0.9538 0.0156应力N2 71.14 104'103.047MPa 210MPa 可A 0.94187 0.01462. 只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力： （图见 13）A(d 2d12 )(0.91220.1662 )0.0073m 244( d 4d14 )(0.192 40.1664 )105m4I y642.943564回转半 r yI y2.9435 105A0.00730.0635m按一端固结，一端铰接计算长细比ul0.7 3.639.

27、7 150ry0.0635由长细比，可按a 类构件查表 3.4-5 （钢结构设计手册 594 页），取安全系数n=2，得应力折减系数分别为=0.9419应力N2 71.14 104可A206.93MPa 210MPa0.9419 0.0073十、起吊系统检算1. 起升系统检算起升卷样机 5t ，8 轮 100t 滑车组， 24.5mm钢丝绳走 16。起升荷载 Q=57.2t （实际净吊重为40t ）,滑车组效率：1(1n )0.96(10.9616 )0.72E116(10.96)n所需牵引力： P57.24.965t5t可160.72n E选用公称抗拉强度为 1700MPa的钢丝绳，查表得其

28、破段拉应力为 38.1t ，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按 0.7 折减。安全系数 n=38.11× 6× 0.7/57.2=7.46 6可2. 吊两千斤绳验算选用 6×37 丝 36.5mm,10 股公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为 83.9t ，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7 折减。安全系数n=83.9 × 10×0.7/57.2=10.2710可十一 . 架桥机导梁整体稳定性计算导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在0号支柱、1号腿 2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁纵体稳定

29、1导梁跨中主弦杆截面形式见下图14：（单位： cm）2A= （93.2-11.2 ） 8=656cm24Ix=656 × 100 =cm22Iy=656 × 50 =cm3Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cmWy=Iy/x=/(50+12.5)=26240cm3Ix6560000rx100cmA656Iy1640000r y50cmA 656 x=l 0/rx=3200/100=32 y=l 0/ry=3200/50=64查表 Q235(b 类构件 ) 得： x=0.929, y=0.786竖向荷载在跨中产生的最大弯矩：Mx=R

30、5; 16-q × 162/2=23.36 × 16×2-1.42 × 162/2=565.76t ·m横向风力产生在导梁跨中最大弯矩：按02）7 级风压检算（ W=19kg/mW=K1K2K3K4W0=1×0.4 × 1.0 ×1.2 ×19=9.12kg/m计算原理：MxMyxWx f 170MPayWyMx,My绕强轴和弱轴作用的最大弯矩.Wx,Wy 按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数f 允许抗压强度值横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风力

31、弯矩2-3My=2×9.12 ×2.495 ×(32 /8) ×10 =6.0t ·mMxMy565.76 1046104xWxyWy0.929 58311 .110.786107.35MPa f 170MPa 226240当架桥机前行时， B 点截面及截面特性同上有：33Wx=58311.11cmWy=26240cmx=0.929,y=0.786竖向最大弯矩 Mx=ql2/2=1.42 ×322/2+32 ×5.6=906.24 t.m横向最大弯矩（取7 级风压） My=ql2/2=2 ×10-3 ×9

32、.12 ×2.495 × 322/2=23.30t.mMxMy906.24 10423.30104xWxyWy0.929 58311 .110.786178.4MPa 1.05 f 178.5MPa26240十二 . 导梁天车走道梁计算考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕（16b 工字钢 ,3P50, 允许弯应 =215MPa, W=141cm）间距取 1.0m，均置于节点上，钢轨采用3力 =400MPa,W=287.2cm 钢 轨 受 弯 按 按 简 支 梁 计 算 ， 最 大 轮 压 为P=31.55332t ，行走轮压 17.988t1钢轨Mmax=pl/4

33、=1 × 31.55332 ×0.7/4=5.5216 t· m=5.522 × 104/287.2=192.26MPa<=400满足规范要求。2工字钢行走时：M= pl/4=1×17.988 ×0.7/4=3.1479 t·m =3.1479 ×104/141=223.26Mpa<1.05 =215 ×1.05=225.75Mpa 可1 米一根工字钢不能少。3架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按0.5 米一根放置十三 . 吊梁天车横梁计算（一）受力计算架桥机天车横梁设计采用16Mn钢，顶

34、板厚度为20mm，底板厚度为20mm截面形图15式如图 15。截面特性如下：A=20×2×460+16×(800-40)=30560 mm22-3 4I=20 ×460× 400 ×2=2.94410 m架桥机在架梁全过程中弯矩最大为活载在跨中，应力计算横梁支点弯矩： M=16.25×2×11.6/4=94.25t·m则翼缘板应力：My94.25 1040.4128.06 106 Pa 128.06MPa 210MPaI2.944 103腹板最大应力：QS16.252104(0.460.0160.39)1

35、06pamax2.94410 30.01619.80I19.38MPa 140MPa局部压应力F16.2521.35104c5001654.84MPa 320MPaTwLzl z=460+20×2=500mm换算应力：232128.0623 19.802132.57MPa 1.1231MPa（二） . 天车横梁稳定性计算图171横梁整体稳定性计算见图17(1). 惯性力产生的倾覆力矩P=QV/gtQ为自重，V为行车速度， V=3.0m/ming 为重力加速度 , 取 10m/S2, t 为刹车时间 , t=2s 小车产生的惯性力矩Q1=10t h 1=1.85m惯 11031.85t

36、 mM =102600.04625 横梁惯性力矩Q 2=6.4th2=1.1m惯 26.431.10.0176t mM =10260 混凝土梁体产生的惯性力矩Q3=80×1.1=88th3 =3.05m惯 38833.05t mM =102600.671M惯 = M 惯 1+ M 惯 2 + M 惯 3=0.73485t ?m(2).风力产生的倾覆力矩按 7 级风力计算， q=19kg/m2=0.019t/m 2, 迎风面积均按实体计算。 P 风=CKnqAi, c=1.6, K=1.39 小车风力产生的力矩P1=1.6 ×1.39 ×0.019 ×2&

37、#215;2=0.169t M1=0.169× 1.85=0.313 t.m 横梁风力产生的力矩P2=1.6 ×1.39 ×0.019 ×13.1 ×0.8=0.443tM2=0.443× 1.1=0.487 t.m 混凝土纵向风力产生的力矩P3=1.6 ×1.39 ×0.019 ×3.2 ×2.5=0.338tM3=0.338× 3.05=1.0309 t.mM风 = M1+ M2+ M3=1.8309 t.mM 倾= M 风+ M 惯 =2.56575 t.m(3). 梁体自重产生

38、的抗倾覆力矩小车自重：W1=10t,横梁自重：W2=6.4t混凝土自重： W3=80×1.1=88t抗倾覆力矩为（ d=1.0m,轮间距为 2.0m）W= W 1+ W2+W3/2=10+6.4+88/2=60.4t则 M 稳=60.4 × 1.0=60.4 t.m(4). 抗倾覆安全系数n= M 稳 / M 倾 =60.4/2.56575=23.54 1.3可因此，横梁整体满足稳定性要求。2横梁单个稳定性计算见图15 和 16由于工字钢两端有连接，计算长细比时按0.46 米，外加 0.75 的系数以考虑工字钢两端有连接11.6 ×0.75/0.46=18.9&l

39、t;20可一 1#， 2#横梁连接处计算1 讨论最大受力当 P1=P2=71.93 t时MA=71.93 T.MQA=0当 P1=93.75 t P2=32.73 t时有 RX=100.11 t R Y=26.37 tMA=63.24 T.MQA=93.75-32.73=61.02 t（偏安全）有 MAMAX=71.93 T.M 假定 QAMAX=93.75-32.73=61.02 t2构造要求：2×90.2=180.4<200 mm 可1.5 ×90.2=135.3<140 mm 可3 ×90.2=270.6<304 mm 可3. 销子受弯：（

40、 14.5+32+40）× 2=173<5×90=450 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求。4MAMAX和QAMAX的共同作用计算简图见右（图中销子为QTQ 90mm,中T心距为304mm）：有 MAMAX=71.93 T.M QAMAX=61.02 t则T=MAMAX/0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= QAMAX/2=61.02/2=30.51 t销子的面积 S=0.25×3.14 ×902=6361.7 mm2(1) T 的作用下： t=T/S=236.61 ×104/6361.7=371.93 MPa

41、 <500MPa(2) Q的作用下： q=Q/S=30.51× 104/6361.7=47.96 MPA<500MPa2222(3) 合力的作用3371.933 47.96 381.10MPa1.1 550MPa5连接钢板（ 1） 从上图中（ 1）的位置破坏 ( 架为内侧的钢板 ) ：2S=200×（ 14.5+32 ）× 2=18600 mm2S=200×40× 2=16000mmt=T/S=236.61 ×104/18600=127.21 Mpa < 210MPat =T/S=236.61 × 104/16000=147.88 Mpa < 210 MPa满足要求。（