悬挑式外脚手架施工方案新

1、合利坊一期商品住宅工程落地及悬挑式脚手架施工方案目录、工程概况、编制依据三、落地脚手架布置四、落地脚手架搭设安全技术要求五、落地脚手架构造要求六、落地式钢管脚手架计算书七、悬挑脚手架布置八、悬挑式脚手架搭设安全技术要求九、悬挑式脚手架构造技术要求十、悬挑式脚手架搭设工艺十一、架体受力分析十二、悬挑脚手架计算书十三、安全技术措施十四、扣件式脚手架搭设过程中应注意的事项十五、脚手架拆除十六、附图落地及悬挑式钢管脚手架施工方案一、工程概况：本工程为合利坊一期商品住宅工程，总建筑面积65718.50平方米，由上海万锦置业发展有限公司投资新建，上海天华建筑设计有限公司设计，长业建设集团有限公司施工，由上

2、海浦惠工程管理有限公 司进行全过程项目管理。工程建设地点位于普陀区安远路 318号，北侧为新会路，东面为 西康路。本工程主要有两个施工出入口，一个新会路，第二个位于西 康路出口。目前一期由5#、6#楼两幢34层高层住宅组成，层高为2.85米, 总高度96.9米。其中，5#楼底层沿街为商业裙房。二、编制依据1、国务院令第393号建设工程安全生产管理条例2、GB50017-2003钢纟结勾设计规范3、GB50205-2001钢结勾工程施工质量验收规范4、JGJ81-2002建筑钢结构焊接技术规程5、JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范6、JGJ80-91建筑施工咼处作业安全技

3、术规范7、JGJ59-998、DG/TJ08-2002-20069、沪安质总2002 003号三、落地脚手架布置建筑施工安全检查标准悬挑式脚手架安全技术规程悬挑式脚手架安全管理细则5#、6#楼脚手架15层采用双非钢管扣件落地脚手架，布置在室外地坪上。四、落地脚手架搭设安全技术要求1、钢管 、规格：C48X3.25mrp表漆：黄色。 、质量符合国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092；钢号Q235-A级钢。 、禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证和生产许可证或无 检狈洽格证明的管材。 、立杆两端面切口须平直。严禁有斜口、毛口、卷口等现象。2

4、、扣件 、扣件必须符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831 、禁止使用脆裂、变形、滑丝、无出场合格证和生产许可证或无检狈洽格证明 的扣件。 、在螺栓拧紧扭力钜达65N- m时，不得发生破坏。 、新、旧扣件均应进行防锈处理。3、拉结用材 、脚手笆：使用的脚手笆必须整齐完好，不准使用枯脆、单径、破损、散边的竹片底笆。4、密目网 、网质符合GB16909-9标准； 、2000目/100crf。每张网上均缝有出厂“合格证”和“安鉴”标志； 、禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的“三无” 劣质密目网； 、禁止使用破损或有砼浆水污染的密目网。五、落地脚手架构造要求1、总要求横平竖直

5、、底脚着实，层层拖牢，支撑挺直，通畅平坦，安全设 施齐全、牢固。2、尺寸与角度 立杆纵距：la= 1.7m 立杆横距：lb= 1.05m 步距：a 首步：h= 1.6mb 二步以上：h= 1.8m 、内立杆距墙：0.3m 、 小横杆伸出长度：出内立杆玄30cm,出外立杆玄15cm 、 剪刀撑：每隔9米一道；斜度：45-60度；* 4 l;< 6m 、拉结点：按二步三跨间距，梅花型设置 、 变形与偏差：立杆：垂直偏差w 1/200 （即兴20m高w 10cm）大横杆：允许挠度w杆长1/150 、扣件扭力矩：螺栓拧紧扭力矩40N m,且65N m3、脚手架基础处理 、外脚手架直接置于基础底板

6、及硬地坪上， 在硬化的地面，沿 脚手架立杆下端不少于2个纵距长度，垫铺10#槽钢后搭设脚手 架。 、脚手架一经搭设，不得随意开挖基础。4、立杆 、接长：对接接长。顶部可采用搭接，搭接长度玄1m。管端伸出扣件盖板玄10cm,采用不少于2个旋转扣件固定。 、端面：钢管两端面切斜偏差1.7mm。 、接头：A相邻立杆接头相互错开一个步距（不得在同一平面 上或同步内）；B同步内相隔立杆接头高差0.5m,至主节点a< h/3 ; 、转角：脚手架转角处的阴角和阳角必须设置立杆。 、双立杆拼固：双立杆间紧固扣件每步（1.8m）为二个回转扣 件，距上、下主节点均为45cm,两扣件间距为90cm。5、扫地杆

7、 、纵向杆：立杆的底座向上200mm处，应连续设置纵向扫地杆， 用直角扣件与立杆固定； 、横向杆：在纵向扫地杆的下方，其与每根立杆相交处设置横 向扫地杆； 、接长：对接接长。6、剪刀撑 、接长：搭接接长（不得对接）；搭接长度玄1m;管端伸出扣 件盖板玄10cm; 、高度：与立杆、大（小）横杆同步搭设。由底至顶连续不断， 形成均等菱形状 、垫板：底端均必须支承在垫板上； 、固定：应用旋转扣件在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上。 双肢杆交叉处用回转扣件相互扣接。7、大横杆 、接长：对接接长。 、接头：接头相互错开。两根相邻大横杆的接头不宜设在同步 或同跨内。 、杆长：杆件长度不宜小于3跨。8拉结抛

8、撑 、间距：水平间距为3个纵距，垂直间距3.6m,即二步三跨。 梅花形布置。 首步拉结：从底步（第一步）主节点开始设置。当该处设置有 困难时，应采用其它可靠措施固定。 位置：靠近主节点设置，距主节点30 cm。 构造1:采用钢性拉结。在结构施工过程中根据脚手架平面布 置在剪力墙或梁柱上预埋铁件，当脚手架搭设至该位置时，用巾48钢 管与铁件焊接。 构造2:用巾48X 3.25钢管，长度在700mm左右，一端用直角扣 件与脚手架内立杆扣紧，另一端与梁柱内预埋钢筋焊接连接。 构造3:采用工具式拉结。然后利用剪力墙或砼柱的原模板固 定螺栓洞安装、固定拉结杆。 同步设置：当脚手架搭至有连墙件的预置点时，

9、在搭设完该处 的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设置连墙件。 顶撑：顶撑应可靠地顶在砼圈梁、柱等结构上，使脚手架不摇 晃。 严禁使用仅有拉筋的柔性拉结。 临时拉结：当脚手架搭设施工层高出拉结出 2步时，应采取临 时稳定措施，直到上一层拉结安装完后方可根据情况拆除。0拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件 上。G抛撑：当脚手架暂不能设置拉结或架高 H<7米时，应搭设抛 撑。抛撑应采用长杆件与脚手架可靠连接。倾角45 60度，连接点中心至主节的距离3 cm,每隔6跨设置一根。在拉结安装好后方可 拆除抛撑。9、搁栅杆在大横杆间等距设置2根搁栅，40 cm。10、脚手板笆 、

10、竹笆铺设：施工操作层必须铺满板笆，不少于 3步。竹笆应 按其主竹筋垂直于大横杆方向铺设。对接平铺。不得有探头板笆现象。 、竹笆固定：板笆绑扎牢固。四个角应用直径1.2 mm的镀锌钢丝固定在大横杆上。 、脚手板：对接、搭接构造 六、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范(JGJ130-2001 )。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为14.3米，立杆采用 单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.05米，立杆 的步距1.80米。采用的钢管类型为 48 X3.25，连墙件采用2步2跨，竖向间 距3.60米，水平间距3.40米。施工均布荷载

11、为3.0kN/m 2，同时施工6层，脚手板共铺设71、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横 杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。(1) .均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150 X.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000 X.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q仁1.2 X).038+1.2 X0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4 X.050=1.470kN/m、i 、. i 、(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)q、ns(支座

12、最大弯矩)(2) 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1= (0.08 XO.109+0.10 X.470) X.7002=0.450kN.m支座最大弯矩计算公式如下：胚沁=-o.io2-o.iwa支座最大弯矩为M2=-(0.10 X3.109+0.117 X.470) Xl.7002=-0.529kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:<7=0.529 xi06/4788.0=110.396N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!(3).挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用

13、下的挠度计算公式如下：=0677+0990静荷载标准值 q仁0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X0.091+0.990 X1.050) X1700.0 4/(100 X2.06 X105 x114920.0)=3.885mm大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求！2、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的 上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算 小横杆的最大弯矩和变形。(1).荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038 X.70

14、0=0.065kN/长业建设集团有限公司10合利坊一期商品住宅工程落地及悬挑式脚手架施工方案脚手板的何载标准值P2=0.150 X1.050 >.700/3=0.089kN活荷载标准值Q=3.000 X1.050 >.700/3=1.785kN荷载的计算值P=1.2 X0.065+1.2 >0.089+1.4 >1.785=2.684kNP小横杆计算简图(2).抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不 利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：J T侶集中荷载最大弯矩计算公式如下：a -PlMt -M=(1.2 >0.038) x1.050

15、2/8+2.684 xl.050/3=0.946kN.m"=0.946 xi06/4788.0=197.557N/mm 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！(3) .挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下-4/2/9)72£Z小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1= 5.0 >0.038 X1050.00 4/(384 X2.060 X105 x114920.000)=0.03mm集中荷载标准值 P=0.065+0.089+1.785=1.940kN集中荷载标准

16、值最不利分配引起的最大挠度V2=1939.530 X050.0 >3 X050.02-4 X050.0 2/9)/(72 x2.06 X05 X14920.0)=3.366mm最大挠度和V=V1+V2=3.392mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求！3、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R < Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值；(1).荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 xi.050=0.040kN脚手板的荷载标准值

17、P2=0.150 X1.050 xl.700/2=0.134kN活荷载标准值Q=3.000 X1.050 xi.700/2=2.678kN荷载的计算值R=1.2 >0.040+1.2 >0.134+1.4 X2.678=3.958kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在 12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN c4、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/

18、m);本例为0.1241NG1 = 0.124 X14.250=1.769kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 X7X1.700 X1.050+0.300)/2=1.205kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 X1.70O X7/2=0.893kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005NG4 = 0.005 X1.700 xl4.250=0.121kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.98

19、8kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 0X1.700 X1.050/2=16.065kN风荷载标准值应按照以下公式计算= 0 7 Ui其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用： W0 = 0.550Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.550 X.250

20、 X0.872 = 0.420kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85 X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 X3.988+0.85 X1.4 X6.065=23.903kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 X3.988+1.4Xl6.065=27.276kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 xi.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）;la立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。经过计

21、算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 X1.4 >0.420 X1.700 X1.800 X.800/10=0.275kN.m5、立杆的稳定性计算：（1）不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=8.549kN ;i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1.155X 1.500X 1.800=3.118mA立杆净截面面积，A=4.239cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；.由长细比，为3118/1

22、6=196;/ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19Q>钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 > =8549/（0.19 x 424）=106.389N/mm2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算> < f,满足要求！（2）考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=7.799kN ;i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0 计算长度（m）,由公式10 = ku

23、h确定，10=1.155x 1.500X 1.800=3.118mA立杆净截面面积，A=4.239cm2;W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;由长细比，为3118/16=196;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19QMW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.155kN.m ；>钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 > =7799/(0.19 X 424)+155000/4491 = 131.539N/mm2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< f,满足要求！6、

24、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的 脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.219kN ;NQ 活荷载标准值，NQ = 16.065kN ;gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk =0.124kN/m ;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = -50.901 米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：<7-12 +0.85xl.4(?7+rM/长业建设集团有限公司45其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.21

25、9kN ；NQ 活荷载标准值，NQ = 16.065kN ；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk =0.124kN/m ；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk = 0.231kN.m ；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = -61.305 米。7、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中 NlwNl = Nlw + No风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算:Nlw = 1.4 x wk x Awwk风荷载标准值，wk = 0.420kN/m 2;Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎 风面积，Aw = 3.60 X3.4

26、0 = 12.240m 2;No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No = 5.000经计算得到Nlw = 7.191kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.191kN连墙件轴向力设计值Nf = Af其中一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到；=0.95 ;A = 4.57cm 2; f = 205.00N/mm 2。经过计算得到 Nf = 89.109kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！连捲头连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手 册钢结构部分。:十螺杆螺母墙厚连墙件普通螺栓连接示意图&立杆的地基承

27、载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p < fg其中p立杆基础底面的平均压力(kN/m2), p =N/A ; p = 90.92N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN); N = 27.28A 基础底面面积(m2); A = 0.30fg 地基承载力设计值 (kN/m2); fg = 100.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc x fgk其中 kc脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 250.00地基承载力的计算满足要求！七、悬挑脚手架布置根据工程实际情况，主体施工阶段5层以下采用落地式双排脚手 架，634层采用悬

28、挑式双排脚手架，悬挑脚手架每 6层设置一挑, 每挑高度为17.1mo屋顶造型、电梯机房等施工单独搭设双排脚手架。八、悬挑式脚手架搭设安全技术要求1、构配件材质 、质量必须符合国家规范标准； 、禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹缺损、废料拼接、无出厂合格 证和生产许可证或无检测合格证明的管材。2、焊条 、采用E43型焊条，直径©3.2-4.0mm 、禁止使用受潮、无出厂合格证的焊条。3、锚固元钢 、质量符合国家标准钢筋混凝土用钢筋（GB1499）钢号HPB235; 、禁止使用螺纹钢材料及严 重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、废料拼接、无 出厂合格证的材料。4、钢管、扣件、脚手板笆、密目网（1

29、）、钢管 、规格：C48X3.25mrp表漆：黄色。 、质量符合国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793或低压流体输送用焊 接钢管（GB/T3092；钢号Q235-A级钢。 、禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证和生产许可证或无 检测洽格证明的管材。 、立杆两端面切口须平直。严禁有斜口、毛口、卷口等现象。、扣件 、扣件必须符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831 、禁止使用脆裂、变形、滑丝、无出场合格证和生产许可证或无检测洽格证明 的扣件。 、在螺栓拧紧扭力钜达65N- m时，不得发生破坏。 、新、旧扣件均应进行防锈处理。、拉结用材 、脚手笆：使用的脚手笆必须整齐完好，不准使用

30、枯脆、单径、破损、散边的 竹片底笆。(4)、密目网 、网质符合GB16909-9标准； 、2000目/100cm2。每张网上均缝有出厂“合格证”和“安鉴”标志； 、禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的“三无” 劣质密目网。九、悬挑式脚手架构造技术要求1、悬挑钢结构(1)、悬挑方式 、悬挑水平钢梁采用悬臂式结构； 、在转角处和阳台处的悬挑水平钢梁增加斜撑； 、在转角处等不育毀置悬挑钢梁的部位，用型钢分别设置内外两道水平连系 梁，以确保脚手架立杆不悬空。、构造尺寸 、钢梁规格：采用16#工字钢； 、钢梁间距：la= 1.6m (与脚手架纵距相同)；转角处为1.2m; 、悬挑长

31、度：l悬=1.6m，挠度2 l悬/400; 、锚固长度：建筑物内楼板上锚固，l锚=1.6m; 、斜撑规格：采用14#槽钢； 、水平连接梁采用16#工字钢。（3）、锚固方法用二道©16预埋钢筋环进行锚固和© 18螺栓与楼板固定，或者 将悬挑钢梁及斜撑分别与墙面预埋件钢板焊接锚固，预埋钢板尺 寸、质量必须满足要求（见附图）。（4）、双排脚手架搭设尺寸： 、搭设高度：H=82.6共46步（由+14.3m搭至+96.9m）; 、立杆：纵距：la= 0.94m;横距：lb= 1.00m;单立杆；距墙：内立杆距外墙面300mm。 、步距：h=1.8m。 、拉结点：采用2步2跨，竖向间距

32、3.6m,水平间距1.88mo刚 性连墙件。（5）、双排脚手架立杆、扫地杆、剪刀撑、大横杆、拉结、搁栅杆、 脚手板笆防护搭设安全技术要求。立杆 、接长：对接接长。顶部可采用搭接，搭接长度玄1m。管端伸出扣件盖板玄10cm,采用不少于2个旋转扣件固定。 、端面：钢管两端面切斜偏差1.7mm。 、接头：A相邻立杆接头相互错开一个步距（不得在同一平面上或同步内）；B同步内相隔立杆接头高差0.5m,至主节点a< h/3 ; 、转角：脚手架转角处的阴角和阳角必须设置立杆。 、双立杆拼固：双立杆间紧固扣件每步（1.8m）为二个回转扣 件，距上、下主节点均为45cm,两扣件间距为90cm。扫地杆 、纵

33、向杆：立杆的底座向上200mm处，应连续设置纵向扫地杆， 用直角扣件与立杆固定； 、横向杆：在纵向扫地杆的下方，其与每根立杆相交处设置横 向扫地杆； 、接长：对接接长。剪刀撑 、接长：搭接接长（不得对接）；搭接长度玄1m;管端伸出扣 件盖板玄10cm; 、高度：与立杆、大（小）横杆同步搭设。由底至顶连续不断， 形成均等菱形状 、垫板：底端均必须支承在垫板上； 、固定：应用旋转扣件在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上。 双肢杆交叉处用回转扣件相互扣接。7、大横杆 、接长：对接接长。 、接头：接头相互错开。两根相邻大横杆的接头不宜设在同步或同跨内。 、杆长：杆件长度不宜小于3跨。拉结抛撑 、间距：水

34、平间距为3个纵距，垂直间距3.6m,即二步三跨。 梅花形布置。 首步拉结：从底步（第一步）主节点开始设置。当该处设置有 困难时，应采用其它可靠措施固定。 位置：靠近主节点设置，距主节点30 cm。 构造1采用钢性拉结。在结构施工过程中根据脚手架平面布 置在剪力墙或梁柱上预埋铁件，当脚手架搭设至该位置时，用巾48钢 管与铁件焊接。 构造2:用巾48X 3.25钢管，长度在700mm左右，一端用直角扣 件与脚手架内立杆扣紧，另一端与梁柱内预埋钢筋焊接连接。 构造3:采用工具式拉结。然后利用剪力墙或砼柱的原模板固 定螺栓洞安装、固定拉结杆。 同步设置：当脚手架搭至有连墙件的预置点时，在搭设完该处 的

35、立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设置连墙件。 顶撑：顶撑应可靠地顶在砼圈梁、柱等结构上，使脚手架不摇 晃。 严禁使用仅有拉筋的柔性拉结。 临时拉结：当脚手架搭设施工层高出拉结出 2步时，应采取临 时稳定措施，直到上一层拉结安装完后方可根据情况拆除。0拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件 上。02抛撑：当脚手架暂不能设置拉结或架高 H < 7米时，应搭设抛 撑。抛撑应采用长杆件与脚手架可靠连接。倾角45 60度，连接点中心至主节的距离3 cm,每隔6跨设置一根。在拉结安装好后方可 拆除抛撑。搁栅杆在大横杆间等距设置2根搁栅，40 cm。脚手板笆 、竹笆铺设：施工操作层

36、必须铺满板笆，不少于 3步。竹笆应 按其主竹筋垂直于大横杆方向铺设。对接平铺。不得有探头板笆现象。 、竹笆固定：板笆绑扎牢固。四个角应用直径1.2 mm的镀锌钢丝固定在大横杆上。 、脚手板：对接、搭接构造。、脚手架底部全封闭设置水平防护 、在二根纵向扫地杆及其中间搁栅杆的上方，沿脚手架的横向设置40X 40mm木方 >500mm; 、从夕F扫地杆至怜构剪力墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向，满铺并 固定水平防护九夹板（可用模板边角涂料），不留空隙（见附图）。（7）、设置垂直防护板用九夹板封闭楼板与上述水平防护板内边沿所形成的垂直空洞，防止落 物(见附图)。(8) 、设置底部踢脚板水平防护板

37、的外边设置踢脚板；高度玄1.8cm(9) 、密目网封闭将首层密目网的下边用木条(26X 8)钉压在水平防护板上。>200mm 十、悬挑式脚手架搭设工艺1、搭设工艺流程：安放锚固预埋件 安放钢挑梁及固定 竖立杆 小横 杆(扫地杆)一拉结一> 搁栅杆-栏杆-剪刀撑 铺脚手笆一-踢脚板-挂密目网-底部封闭一-内 隔离2、安放预埋件2.1.1测量定位根据脚手架悬挑梁平面布置图，以主体结构轴线为基准，在第六层楼板和 墙板模板上测量、定位、标识出锚固预埋件安放位置。2.1.2安放锚固预埋件在楼板钢筋内按节点图安放已预制好的锚固钢筋环或在第六层转角处墙 体及外凸砼梁板的钢筋内，放焊钢板预埋件。3

38、、安装悬挑钢结构待楼板混凝土凝固后，安放悬挑钢梁。并安放焊接厂 形固定圆钢或安 放压板用螺栓固定悬挑梁。4、脚手架搭设工艺(1) 脚手架立杆纵向间距1.6m，横向间距1.05m,步高为1.8m，内 立杆离墙0.4m。(2) 工字钢在安装立杆位置处，穿杆焊接© 38钢管伸出型钢15 cm, 以防止立杆滑动。(3) 工字钢安装预埋二根© 16与板筋焊接，以保证有足够强度，型钢 外挑1.3(2.6米，伸入结构1.65(3.3米，用钢筋或钢板与© 16予埋件固 定，不致左右摆动。(4) 钢丝绳按受力要求分别采用© 12双股，吊环采用©16圆钢，用调 节

39、螺杆调节钢丝绳使受力传在预埋吊环上。(5) 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置 在同步或同一标高内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向 错开的距离不小于50m,各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。(6) 脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9米(水平距离) 左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置，剪力撑搭接长度不 小于1米，采用3个旋转扣件固定，脚手架每6根立杆设一组剪刀撑， 剪刀撑与地面的夹角为50度左右，剪刀撑必须撑至外架顶端。(7) 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施， 直到上一层连墙件搭完后可根据情况拆除。(8) 脚手架与

40、建筑物的拉结采用刚性连结，垂直方向每层设置，水平方向每隔三跨设一拉结点。顶部及转角处加密，即在转角1米内，每层设置一拉结，且上、下错开布置，连接点宜靠近主节点设置，偏 离主节点的距离不应大于30 cm。(9) 当搭至有刚性结点的构造点时，在搭设完该立杆，纵向水平杆、 横向水平杆后，应立即设置连墙件。(10) 脚手架从第二步开始设置防护栏杆、踢脚杆。防护栏杆高度为1.2米，踢脚杆高度为18 cm,顶排增设栏杆一道。防护栏杆和踢脚杆 设在立杆内侧，全部张挂密目式安全网，安全网用18#铅丝绑扎并张挂严密。(11) 脚手片用18#铅丝双股并联绑扎，不小于4点，要求绑扎牢固 交接平整，破损的及时更换。(

41、12) 里立杆距墙0.4m,小横杆伸出外立杆连接点 0.3m,离外墙面0.1m。(13) 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙 件二步以上。(14) 脚手架与墙体的间隙必须隔离，每一层铺设隔离层，不得有探 头板。(15) 脚手架避雷措施：脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杠上设置 1m的心2X 3镀锌钢管作避雷针。并将上层樘杠拉通与建筑物避雷网 连通。十一、架体受力分析：采用g8X 3.0钢管、扣件和槽钢等构成的悬挑脚手架，悬挑梁、 立杆、大横杆和小横杆是主要受力构件，剪力墙梁板和连墙杆是保证 脚手架整体刚度和稳定性的部件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平 力作用的能力，其中连墙杆

42、还承受风荷载，扣件是脚手架组成整体的连接体和传力件。十二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范(JGJ130-2001 )。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.1米，立杆采用 单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距0.94米，立杆的横距1.00米，立杆 的步距1.80米。采用的钢管类型为 48 X3.25 ,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距1.88米。施工均布荷载为3.0kN/m 2,同时施工2层，脚手板共铺设13 层。悬挑水平钢梁采用钢管48 X3.25mm，其中建筑物外悬挑段 长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水

43、平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑 物0.00m，支杆采用钢管100.0 X0.0mm。1、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横 杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。(1).均布荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值静荷载的计算值0.050=0.106kN/m活荷载的计算值P1=0.038kN/mP2=0.150 xi.000/3=0.050kN/mQ=3.000 xi.000/3=1.000kN/mq1=1.2 >0.038+1.2 xq2=1.4 X.000=1.400kN/mq、

44、(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座 最大弯矩)(2).抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1= (0.08 >0.106+0.10 X.400) X0.9402=0.131kN.m支座最大弯矩计算公式如下：m论=-o.io2-o.iwa支座最大弯矩为M2=-(0.10 >0.106+0.117 X1.400) X0.9402=-0.154kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.154 >106/4788.0=32.186N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm

45、 2,满足要求！(3).挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q仁0.038+0.050=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 >0.088+0.990 >1.000) >940.0 4/(100 >2.06 >105 >114920.0)=0.346mm大横杆的最大挠度小于940.0/150与10mm,满足要求!2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的 上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最

46、大弯矩和变形。(1).荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P1=0.038 >0.940=0.036kNP2=0.150 X1.000 >0.940/3=0.047kNQ=3.000 X1.000 >0.940/3=0.940kNP=1.2 >0.036+1.2 XQ.047+1.4 XPP0.940=1.416kN小横杆计算简图(2) 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下M=(1.2 >0.038) X1.0002/8+1.416

47、xi.000/3=0.478kN.m=0.478 >106/4788.0=99.763N/mm 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!(3).挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下3845/集中荷载最大挠度计算公式如下巩啓-4Ff9)72£2小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1= 5.0 >0.038 >000.00 4/(384 >2.060 >05 >114920.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.036+0.047+0.940=1.023kN集中荷载标

48、准值最不利分配引起的最大挠度V2=1023.096 X1000.0 >3 >000.0 2-4 >000.0 2/9)/(72 >2.06 >05 >14920.0)=1.534mm最大挠度和V=V1+V2=1.555mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！3、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R < Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；(1).荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 X1.000=

49、0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.000 X).940/2=0.071kN活荷载标准值Q=3.000 X1.000 X).940/2=1.410kN荷载的计算值R=1.2 >0.038+1.2 >0.071 + 1.4 X1.410=2.105kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN ;4、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米

50、立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1078NG1 = 0.108 xl7.100=1.844kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 X13 >0.940 >(1.000+0.400)/2=1.283kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹 笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 >0.940 >3/2=0.917kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005NG4 = 0.005 X0.940 >7.100=0.080kN经计算得到，

51、静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X2X5.940 >1.000/2=2.820kN风荷载标准值应按照以下公式计算WK = 0 卩 S %其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用： W0 = 0.550Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840Us 风荷载体型系数：Us

52、= 0.872经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 >0.550 >0.840 >0.872 =0.282kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85 X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 >4.123+0.85 X1.4 2.820=8.304kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 >4.123+1.4X2.820=8.896kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 >1.4

53、Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）;la立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 X1.4 >0.282 >0.940 X1.800 >.800/10=0.102kN.m5、立杆的稳定性计算（1）.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=8.896kN ；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ；10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1.155 X1.500 xi.800=3

54、.118m ;A 立杆净截面面积，A=4.567cm 2 ；W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.788cm 3; 由长细比，为3118/16=197 ;-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的 结果查表得到0.188;丁钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 >=8896/（0.19 >457）=103.797N/mm 2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算-< f,满足要求！（2）.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，N=8.304kN ；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ；10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1.155 X1.500 xi.800=3.118m ;A 立杆净截面面积，A=4.567cm 2 ；W 立杆净截面模量（抵抗矩）