脚手架专项施工方案(18层)

1、一、工程概况2二、脚手架材料选用3三、 脚手架搭设的构造要求 3四、安全施工技术措施7五、文明施工要求9六、脚手架的防雷措施10七、计算书10八、 脚手架危险点预控措施25一、工程概况：1、本工程建筑物由3幢高层住宅区和地下室车库细朮 本工b总建筑面槪勺为41000 平方米地下室面积12000平方米6#、7#楼建筑总高度为87. 8米8#扌擁筑总高度为 50. 52米 矽抗震设防烈度为6度，剪加韵儂较为三级，建筑耐火较为二级，建 魅构安全物为建筑主要结构形式为框剪结构。本工程各楼层出料平台采a48 x 3.5mm钢管悬挑£扌弑平台，吊扌竦6+19+1 a17g膨t保佥2、工程计划开工

2、时间：2013年03月18 h计划竣工时间：2014年08月20日，总工期为520天。3、本工程6#、7#楼各建28层，计划一至十层为落地式双排钢管脚手架，第十层至第二十八层采用悬挑式脚手架，每6层悬挑1次，共计3次。8# 楼拟建18层，一至十层为落地式双排钢管脚手架，十层至十八层釆用悬挑 式脚手架，每6层悬挑1次，共计2次。（以上标准层层高均为2. 9米）二、脚手架材料的选用1、448x3.5钢管：用于脚手架的立杆、大小横杆、剪刀撑及连墙杆等。2、扣件：主要有十字扣件、转向扣件、接头扣件、用于各种杆件的连接。3、脚手板：采用竹筏板脚手板，层层设置，底部封安全网。4、密目网：采用安全部门检测备

3、案合格的密目网，主要用于脚手架外侧 全封闭防护。5、安全网：采用备案合格的产品，主要用于脚手架内外挑网及临边洞口防护。6、悬挑钢梁:采用18#槽钢经加工制作而成。7、吊索：采用2根d） 17钢丝绳。8、松紧调节器：采用14#花篮螺丝。9、连接钢板:采用12x300x340钢板制作。10、螺栓钢垫板：采用12x100x 100钢板制作。11、予埋锚环：采用©20圆钢制作。12、吊索穿墙锚环：采用"20钢筋制作，垫板采用8x80x80的钢板制作。三、脚手架搭设的构造要求1、脚手架的几何尺寸：立杆横距1050mm,立杆纵距1500mm,大横杆步距1800mm, 连墙杆间距为两步两

4、跨。落地式脚手架，四周的基础为回填土分层夯实，表面 用c20磴进行硬化，厚度为20cni。基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm,布 设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。纵 向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用 直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。2、立杆的构造要求：2.1立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头均必须采用接头扣件对接。2.2立杆上的接头扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步设在同 步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500,各接头中 心距主节点的距离应大于步距的1 / 3o2. 3立杆顶

5、端应高岀建筑物沿口 1500 mm024脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用十字扣件固定 在距离底座下皮不大于200 mm处的立杆上，横向扫地杆应采用十字口件固定 在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，靠边坡的立杆轴线距离不应小于500。3、纵向水平杆的构造要求：本工程采用木板脚手架，其构造要求为：3.1纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆扣紧。3.2纵向水平杆宜采用接头扣件连接，对接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500 mmo4、横向水平杆构造要求：4. 1每一主接点处必须设置一根横向水平杆，并采用十字扣件扣紧在纵向水 平杆上，

6、该杆偏离主接点不应大于150 mm,靠墙一端的外伸长度不应大于横 向水平杆长度的0.4倍，且不应大于500 mmo42横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上。5、剪刀撑1、剪刀撑的宽度根据立面宽度确定，最大不大于6跨，剪刀撑与地面倾角 为60度，剪刀撑连续设置，市底至顶连接设置，所有墙釆用满搭剪刀撑。2、剪刀撑一般采用搭接，搭接长度不小于lm,且不得少于2扣件，剪刀撑 交叉处必须用扣件固定在立杆或横向水平杆的仲出端。外h糕立面6、脚手板的构造要求：6. 1作业层，脚手板应铺满、铺稳、禺开墙面120-150nuiio6.2竹笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向，铺设且采用对接平 铺，四个角

7、应用12 mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。6. 3作业层脚手板探头应取150 mm,起板长两端均应与支撑杆做可靠固定。7、连墙杆件的构造要求：连墙杆件的设置通常分为刚性连接和柔性连接两种，本工程拟定刚性连接。7. 1连墙杆应均设置，采用花排的形式。7. 2连墙杆宜靠近主节点设置，偏离主接点的距离不应大于300 mm。7. 3连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜，但 不允许上翘。拉结在内外立杆上，梁中与预埋断管。74连墙杆预埋件，用048x3.5钢管，沿每层建筑物外围框架梁埋设，间距 3米上部高出楼面20cm下端离梁底10cm,与小横杆用直角扣件连接。（详见附 图）8、

8、依据本公司多年高层脚手架搭设经验，结合工程的实际情况，本工程计划 搭设上拉式悬挑脚手架，以达到减少外墙脚手周材投入，又确保工程正常施工 的目的。即釆用14槽钢为横梁1500, 2017钢丝绳为斜拉索1200,具体 施工方法为：（1）铁件预埋：在需搭设悬挑支架的楼层（即6#、7#楼：十六层、二十二层、二十八层；8# 楼：十六层、十八层）和接料平台的位置在楼面混凝土浇筑前，应依照预先设 计的14钢梁位置，逐一放置埋件及锚固钢筋套环。埋件规格为 -10x 120x 120,埋件锚固钢筋为414（螺纹），锚固长度30d,钢梁端部锚固 钢筋套环采用©20圆钢制成，两端弯起后预埋在楼板内，并与楼

9、板底筋焊牢。 在安装钢梁的上层边梁外侧，按钢梁位置预埋©20钢筋套环，作钢丝绳安装 时的锚固钢筋。（2）钢梁的制作：钢梁采用14槽钢制成，在钢梁一侧距端部1150处翼板上部焊接©32短钢 筋头，上部脚手架立杆即套入锚桩内，在钢翼板下部距端部100处再焊接一个 "32短钢筋头，作为斜支撑上部水平横杆外挡杆。在槽钢距端部50处肋板上用气焊割出一个g30的圆孔作为套钢丝绳之用。搭设在立杆部位将钢梁的上 下翼板用50宽10厚钢板将其开口处焊接，以提高钢梁的自身刚度。（3）悬挑结构的搭设:当安装钢梁的楼层混凝土浇筑后2天即安装，其安装顺序为：将预制好的钢筋 吊到安装楼层，并

10、分散至各自安装位置，将14槽钢插入预埋的钢筋套环乃， 并测量外端距楼面边梁的距离是否为1400,确认无误后即可安排电焊工将14 槽钢与预埋件及钢筋套环焊牢。在安装钢梁的上层楼面混凝土浇筑完成并达到一定的强度后，应加紧上部斜拉 钢丝绳的工作，斜拉钢丝绳采用上下各段中间用钢丝绳松紧器调节(即花篮螺 丝)，将下段钢丝绳穿过钢梁端部孔洞垫上钢丝绳护套，夹紧钢丝绳接头，上 部将钢丝绳穿过，穿楼套管与2 20套环连接并夹紧钢丝接头，垫上护套后， 将上下两端钢丝绳与松紧调节器连结，并转动松紧器，使钢丝绳绷紧即可。(4) 当钢梁及下部支撑搭设完成后，即可搭设上部脚手架。脚手架的搭设同 落地式脚手架。(5) 卸

11、料平台：卸料平台为悬挑式移动平台，规格为5. 0x4. 5x1. 5m,悬挑长度为4.5m。防 护栏分别在80 cm. 40 cm设立两道，刷红白相间的油漆标志，并满布密目安全 网。平台底面设厚5 cm的脚手板，满铺、两端用8#铁丝捆紧，并在四周设18 cm高的脚手板。卸料平台自四层每层设两个，共制作四个，每次用完后将固定 螺栓和拉杆卸开，用塔吊吊到需要的位置，重新固定。横向受立构件用2根16槽钢，2根20槽钢，和z180x110角钢，纵向受立 构件，11 10槽钢横向在下，纵向在上，电焊连接。(6) 拉线：钢丝绳6x37021.5双股，每根拉线用2个0.0型3#花篮螺栓，钢丝绳端头 用3只钢

12、丝夹固定。9、上人斜道： 本工程计划在四层以下搭设斜道，高度为12.35米，根据规范要求采用之字 型斜道。 附着外脚手架设置 宽度1.0m,坡度1： 3o 拐弯处设置平台，宽度1米。 斜道两侧，平台外围设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1 加，挡脚板高度18cm。 脚手板横铺时在横向水平杆下增设纵向支托杆，间距50cm。 人行斜道的脚手板上每隔250300伽设一根防滑木条，木条厚度25mm。四、安全施工技术措施4. 1.材料及其使用扣件的紧固程度应在40-50n. m,并不大于65n.m,对接扣件的抗拉承载力为 3kno扣件螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其内口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开

13、口不得向下， 以保证安全。各杆件端头伸出扣件边缘的长度不小于100 mmo钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现 象的扣件。外脚手架使用的材料必须统一，严禁混合使用。4. 2.脚手架搭设脚手架的基础必须经过硬化满足承载力的要求，做到不存水、不沉陷。搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调, 严禁在无人指挥下作业。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆 除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚 手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得高

14、出相邻连墙杆的两步。在搭设过程中应由安全员、架了班长进行检查、验收，每两步验收一次，达到 要求后挂合格牌一块。脚手架须经验收合格后方可使用，未经许可任何人不得任意拆除脚手架的件。 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不大于3kn/m2,确保安 全。结构施工时不允许多层同时作业，装修施工吋同吋作业层数不超过两层。当作业层高出其下连墙杆3. 6m以上，应采取适当的临时撑拉措施。各作业层 间设置可靠的防护栏杆，防止坠物伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患即使维修解决，确保安全。4. 3.脚手架的拆除拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。拆架时要统一指挥，上下呼应，动

15、作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应 先通知对方，以防坠落。拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。 拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地 面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊, 严禁从高空抛掷。五、文明施工要求1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业要系好安全带，穿防滑鞋，现 场禁止吸

16、烟。2严禁酗酒人员上架作业，操作时要精力集中，禁止嬉皮打闹。3操作人员持证上岗，定期进行体检。凡患有高血压、贫血病、心脏病及 其他不适应高空作业者，一律不得上架操作。4上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。5护栏、脚手板、密目网等影响作业时，如需拆改，应由架子工完成，任何 人不得任意拆改。6脚手架验收合格后，未经许可任何人不得擅自拆改。7不准利用脚手架吊运重物，不准攀爬架子上下作业；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体吋不能碰撞和拖动脚手架。8不得将模板支撑、泵送磋及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬 挂起重设备。9. 在脚手架上作业人员任意拆除脚手架。10. 脚手架要定期检查，

17、发现问题及时解决，不留后患。11要保证脚手架的整体性，不得与施工电梯、塔吊一并拉结不得截断架体。12施工人员不得凌空抛掷物品，材料、工具不得乱扔。13.使用的工具要放在工具包内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及 裤口要扎紧。14脚手架堆放场地要整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。15.施工人员做到工完料净活完场清，确保脚手架施工材料不浪费。16拆下的材料运至指定地点，分类堆放整齐，妥善保管。17六级以上大风、大雪、大雾大雨天气停止脚手架作业，在冬、雨季耍经 常检查脚手板，有无积水、积雪等物，若有随时清扫，并要采取防滑措施。六、脚手架的防雷措施：根据规范要求本工程脚手架须设置防雷

18、接地，接地体用两根2. 5m长的50 x4的角钢，埋入地下，用40x4的镀锌扁铁与两跟角钢焊接，再用两根10mm2 的黄绿双色线与脚手架架体连接。七、计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (jgj130-2001) o计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17. 4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距150米，立杆的横距1. 05米，大横杆的步距 1.80 米。采用的钢管类型为a48x3. 5mm,连墙件采用2步3跨，竖向间距2. 90 米，水平间距4. 50米。施工均布荷载为3. 0kn/m2,同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用1佔号槽钢，其中建

19、筑物外悬挑段长度150米，建 筑物内锚固段长度1.00米。悬挑水平钢梁上面采用支杆、下面采用钢丝绳与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物1.35m,支杆采用钢管48. 0x 3. 5mm。一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1 均布荷载值计算小横杆的自重标准值pl=0 038kn/m脚手板的荷载标准值p2=0. 300x 1. 500/3=0. 150kn/m活荷载标准值q二3. 000x 1. 500/3=1. 500kn/m荷载的计算值q二 1. 2x0. 038+1. 2x0. 15

20、0+1. 4x1. 500=2. 326kn/mq小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：j =护/8m=2. 326x1. 0502/8二0. 321kn. m少二0321x106/5080. 0=63. 103n/mm2小横杆的计算强度小于205. 0n/mm2,满足耍求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：f max-qf384e/荷载标准值q二0. 038+0. 150+1. 500=1. 688kn/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度f二.688x1050. 04/(384x2. 06x 105x 121900.

21、0)=0. 21mm小横杆的最大挠度小于1050. 0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1 荷载值计算小横杆的自重标准值pl=0. 038x 1. 050=0. 040kn脚手板的荷载标准值p2二0. 300x1. 050x1. 500/3=0. 157kn活荷载标准值q二3. 000x 1. 050x 1. 500/3=1. 575kn荷载的计算值p=(l. 2x0. 040+1. 2x0. 157+1. 4x1. 575)/2=1. 221

22、kn大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:=0.08/2集中荷载最大弯矩计算公式如下:叽=0.267m二0. 08x (1.2x0. 038) x 1. 5002+0. 267x1. 221x1. 500-0. 497kn. m a=0. 497x106/5080. 0=97. 910n/mm2大横杆的计算强度小于205. on/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：% =0.677 °广1005/集中荷载最大挠度计算

23、公式如下:= 1.883xpp1005/大横杆自重均布荷载引起的最大挠度vi二0 677x0. 038x1500. 004/(100x2. 060x 1()5x121900. 000)-0. 05mm集中荷载标准值p二0. 040+0. 157+1. 575=1. 773kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度vl=l. 883x1772. 820x1500. 003/(100x2. 060x 1()5x121900. 000)=4. 49mm最大挠度和v二v1+v2二4. 539mm大横杆的最大挠度小于1500. 0/150与loinm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立

24、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):r w rc其中rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. okn；r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 pl=0. 038x 1. 500=0. 040kn脚手板的荷载标准值 p2二0. 300x1. 050x1. 500/2=0. 236kn活荷载标准值 q二3. 000x1. 050x 1. 500/2=2. 362kn荷载的计算值 r二 1 2x0. 040+1. 2x0. 236+1. 4x2. 362=3. 639kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065n

25、. m时,试验表明：单扣件在12kn的荷 载下会滑动，其抗滑承载力可取8. okn；双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12. okn；四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0. 1394ng1 二 0. 139x24. 000-3. 346kn(2) 脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用竹笆脚手板，标准值为0. 30ng2 二 0. 300x4x 1. 500x (1. 050+0. 300)/2-1. 215kn(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(k/m)；本例采

26、用栏杆、木脚手板挡 板，标准值为0. 11ng3 = 0. 110x1. 500x4/2=0. 330kn(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2). 0. 005ng4 = 0. 005 x 1. 500x24. 000=0. 180kn经计算得到，静荷载标准值ng二ng1+ng2+ng3+ng4二5. 071kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内 施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值nq = 3. 000x2x 1. 500x1. 050/2-4. 725kn风荷载标准值应按照以下公式计算叭=0兀其中w0 基本风压(k/m2),按照建筑结

27、构荷载规范 (gb50009-2001)的规定采用:w0 = 0. 350uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (gb50009-2001)的规定采用：uz = 0. 740us 风荷载体型系数：us = 1.200经计算得到，风荷载标准值wk二0.7x0. 350x0. 740x1.200二0.218kn/m2o考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式风荷载设计值产生的立杆段弯矩mw计算公式mw = 0. 85x1.4wklah2/10其中 wk风荷载基本风压值(k/m2)；la立杆的纵距(m)；立杆的步距(m)o五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算不考虑风荷载

28、吋，立杆的稳定性计算公式其中n立杆的轴心压力设计值，n=12.70kn；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0. 26；计算立杆的截面回转半径，i二l58cm；10计算长度(m),由公式10 = kuh确定，10二2. 60m；计算长度附加系数，取1.155； 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u二1.50； 立杆净截面面积，a=4. 89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩),w=5. 08cm3；(j钢管立杆受压强度计算值(n/mm)；经计算得到98.96钢管立杆抗压强度设计值，fl205.00n/mm2；b < f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算考虑风荷载时，

29、立杆的稳定性计算公式卄竺+処引其中n 立杆的轴心压力设计值，n=11.71kn；0轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0. 26；i 计算立杆的截面回转半径，i二l58cm；10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10二2. 60m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u二1. 50a 立杆净截面面积，a=4. 89cm2；w 立杆净截面模量（抵抗矩）,w=5.08cm3；mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw二0. 087kn. m；” 钢管立杆受压强度计算值（n/nim）.经计算得到b =108. 43f钢管立杆抗压

30、强度设计值，f = 205. 00/mm2；b < f,满足要求!六、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：n1 二 nlw + no其中nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn),应按照下 式计算：nlw = 1.4 x wk x awwk 风荷载基本风压值，wk二0. 218kn/m2；aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，aw 二 3.00x4. 50 二 13. 500m2；no 连墙件约束脚手架平面外变形所产牛的轴向力(kn)；no 二 5. 000经计算得到nlw = 4. 112kn,连墙件轴向力计算值n1二9. 112kn 连墙件轴向力设计值n

31、f = aaf其中a 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/1=30. 00/1. 58 的结果查表得到a二0. 95；a 二 4. 89cm2； f二 205. 00n/mm2o经过计算得到nf二95.411knnf>nl,连墙件的设计计算满足要求！七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉 斜杆的支点距离墙体二300mm,水平支撑梁的截面惯性矩i二563. 70cn)4,截面抵抗矩w二80. 50cm3, 截面积a 二 18.

32、51cm2 o受脚手架集中荷载p二12x5. 07+1.4x4. 72=12. 70kn水平钢梁自重荷载 q-1. 2x18. 51x0. 0001x7. 85x 10=0. 17kn/m1网严|1000悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0.080.10悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn. m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1 二 12. 803kn, r2二 12. 836kn, r3二o 124kn, r4二0. 072kn最大弯矩 mmaxo. 017kn. m截面应力 km/l 05w+n/a二0. 017x106/(

33、l. 05x80500. 0)+0. 000x1000/1851.0=0. 197n/mm2水平支撑梁的计算强度小于205. 0n/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用14a号槽钢，计算公式如下</均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570/6 235其中0b经过计算得到 0b=57ox9 5x58. 0x235/(1350. 0x 140. 0x235. 0)=1. 66由于0b大于0. 6,按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其 值用0b查表得到其值为0. 886经过计算得到强度 b二0. 02x106/(0. 886x80500. 0

34、0)=0. 23n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算b < f,满足要求！九、拉绳与支杆的受力计算：水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui、支杆的轴力rdi按照下面计 算rah =工心cos $ 一工耘2-1 2-1cos购其中rlicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力;rdicoscsi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当rah>0时，水平钢梁受压；当rah0时，水平钢梁受拉；当rah二0时,水平钢梁不受力。各支点的支撑力且有可以得到rci 二 ruising i+rdisinoiruicost i 二rdicosai_cossin 6i cos a, + cos gi sin gr© cos 色sin gi cos a、+ cos 8i sin a：按照以上公式计算得到市左至右各杆件力分别为ru1=7. 020knru2=6450knrd1二7. 020knrd2=6. 450kn十、拉绳与支杆的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru与支杆的轴力rd我们均取最大值进行计 算，分别为ru二7. 020knrd=7. 020kn如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中比 钢丝绳的容许拉力(kn)；fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)；计算中可以近似计算fg二0. 5d2