毕业论文（设计）混合工质r23r236fa喷射压缩低温制冷循环研究

1、混合工质r23 /r236fa喷射/压缩低温制冷循环研究摘要：提出了一种低品位热源与动力联合驱动的复合式低温制冷循环，工作流体采用沸点相差较大的非共 沸混合工质r23/r236fa,以低温热源所驱动的喷射器捉供压缩机出口低沸点组分冷凝所需冷量，节省了高 品位电能或机械能；r通过回收利用压缩机排气余热提高系统能效比。建立系统及各部件热力学数学模型， 在系统稳定运行的条件下，分析混合工质组分比例、精馆器提纯浓度、压缩机压比、喷射器压比、冷凝温 度对新循坏工作性能的影响。研究表明：新循坏机械性能系数是传统自复叠制冷循坏的3倍，即新循坏压 缩机耗功量为传统h复叠制冷循环压缩机耗功量的l/3o 关键词：

2、喷射/压缩复合制冷；压缩比；低品位热；性能系数investigation on an ejector-compression hybrid refrigeration cycle using r23 +r236fawang lin hao xinyue tan yingying liang kunfeng bai depoinstitute of refrigeration and air-conditioning technology 471023abstract： a novel system of low temperature refrigeration driven by the c

3、ombination of electric energy and low grade heat energy is proposed in this pape匚 the working fluid is constituted of r23 and r236fa which are non-azeotropic mixtures. this system saves high grade electric energy or mechanical energy by using ejector refrigeration driven by low grade heat energy. th

4、e ejector refrigeration provides cooling capacity of low boiling point components needed for condensation when the mixture arrive the compressor outlet, and this system improves the energy efficiency ratio by recovering exhaust waste energy of compressor. the influence of mixture ratio by r23 and r2

5、36fa? distillation purification of dephlegmator, compression ratio of compressor, compression ratio of ejector, condensation temperature and performance of this system are studied by the model calculation program written in vc+ software when the system is in stable operation. research shows that the

6、 pcrfbrmancc coefficient of this system is about 3 times than conventional cycle, in other words, the consumption in compressor of new cycle is 1/3 than traditional auto-cascade refrigeration cycle.keyword： ejector-compression hybrid refrigeration; compression ratio; low grade heat energy; coefficie

7、nt of performance0引言随着社会的发展科技的进步，低温、超低温技术己成为多个行业不可或缺的部分，同 时源于环境与经济性要求的提高，人们对能耗的要求也越来越高，新能源的利用、余热废热 的再回收已成为最热门的研究方向之一。喷射式制冷能充分利月低品位热能实现制冷，且具 有系统结构简单、不含运动部件、可靠性高、初投资低等优势，但系统受限条件多，性能系 数低，仍需改进，且仅喷射式制冷难以获得较低制冷温度。近年來诸多学者从系统结构及关 键部件改进等多方面进行了理论、模拟及实验研究。sergio croquer通过热力计算和流体力基金项目:国家自然科学基金项目(u1304521. u1504

8、525)学模型对比了喷射器性能，shestopalov等在设计与非设计工况下进行喷射使制冷实验分 析，chen s等进行了可移动喷嘴喷射器实验研究。实现低温制冷的方法有很多，目前常用的有蒸汽压缩制冷、复叠式制冷、多级压缩制冷 等，其中自然复叠制冷循环以其结构简单、对靠性高、适应性强等特点得到了广泛应用，但 其完全是市高品位电能或机械能驱动以获取较低温度，而且制冷效率比较低i】。机械压缩 制冷可实现低温，喷射制冷能充分利用低品位热能，将喷射、压缩制冷联合于一个系统，通 过喷射器回收机械压缩制冷的节流损失，也可通过喷射制冷制取冷量来降低机械压缩制冷的 冷凝温度，或者由低品位热驱动的喷射器提高压缩机

9、吸入口工质的压力等，这样喷射/压缩 复合制冷系统不但可以实现低温制冷，而且能够提高系统性能，达到节约能耗、提高能源利 用率的目的。基于此观点，本文提岀一种低品位热源与动力联合驱动的喷射/压缩复合式制 冷循环（ejector-compression hybrid refrigeration cycle-echr）,工作流体采用沸点相差较 大的非共沸混合工质r23/r236fa,建立系统及部件热力学模型，分析系统性能，并与传统 口 复叠制冷循环（conventional auto-cascade refrigeration cycle-carc）对比。1循环工作原理如图1所示，低品位热与动力驱动的

10、喷射/压缩复合制冷循环。在制冷温度60°c温区, 混合工质r170/r600和r23/r236fa均使自行复叠制冷循坏达到良好循坏性能。自然工质r23 和r236fa均具有较好热物理性能，它们的gwp值很低（小于20）,都是环保工质，r23标 准沸点为-82.tc, r236fa标准沸点为1.4°c,两者标准沸点z差80.7°c满足自行复柱制冷循 环对组分沸点差较大要求；同时，组分r236fa具有低压、高比潜热、饱和蒸汽等爛膨胀过 程处于干蒸汽区等优良的热物理性质，与r600a、r290、r134a等制冷工质相比，低压条件 f r236fa在喷射制冷循坏中也能获得

11、更高cop,因此，r236fa是较适合于喷射制冷的理想 自然工质。因此，选择r23和r236fa所组成混合工质为该循环的工质。其工作原理如下: 在气液分离器1屮气液两相混合工质经闪蒸分离作用实现气相和液相分离，气相部分为富含 r23组分和少量r236fa组分，液相部分为富含r236fa组分和少量r23组分，其中气态制冷 剂经汽液分离器1内分凝器9冷凝作用使得气相中组分r23含量进一步增加并达到较高纯 度，从汽液分离器1顶部流出的制冷剂蒸汽经压缩机2被压缩成系统中最高压力的制冷剂蒸 汽，压缩机2出口制冷剂蒸汽流入第一回热器3预冷后进入冷凝蒸发器4被冷凝成液体，再 经第二回热器5过冷后流入节流阀6

12、节流降压后进入蒸发器7吸热蒸发而实现低温制冷，蒸 发器7出口的低温低压制冷剂蒸汽进入第二回热器5与高压侧制冷剂换热；从气液分离器6 釜底流出的液态混合工质（富含r236fa组分）分为两路，一路则先经节流阀8节流降压变 成较低温度的混合工质，再与来自第二冋热器5的低温低压制冷剂蒸汽汇合而成为低温低压 的汽液两相混合工质（含r23和r236fa组分），z后流入冷凝蒸发器4蒸发并吸收来自第 一回热器3的最高压力气态制冷剂所释放冷凝热，从冷凝蒸发器4所流出的汽液两相混合工 质流入分凝器9与汽液分离器1内气相混合工质换热并吸收气相所含高沸点组分r236fa冷 凝所释放冷凝热，从分凝器9所流出的气态混合工

13、质（含r23和r236fa组分）经笫一回热 器3冋收压缩机2排出制冷剂所含有的部分余热再被引射进入喷射器12,另一路液态混合 工质（富含r236fa组分）经工质泵10升压后进入第三回热器11与喷射器12出口的气态混 合工质（含r23和r236fa组分）换热，然后流入发生器13被热源加热汽化为高压过热蒸 汽（富含r236fa组分）以作为喷射器12的工作流体引射来自第一回热器3的低压制冷剂蒸 汽（含r23和r236fa组分混合工质）,低压制冷剂蒸汽（含r23和r236fa组分混合工质） 经喷射器12混合增压作用，喷射器12出口的较高压力的混合工质先经第三冋热器11被冷 却、再流入冷凝器14向外界环

14、境放热，在冷凝器14中混合工质部分被冷凝而成为气液两相 混合制冷剂，然后进入气液分离器1,至此完成一个循环过程。2数学物理模型2.1喷射器模型釆用keenan等提出的一维稳压混合理论模型跨】计算喷射器性能。喷射器模型假定如下:（1）喷射器内流动是一-维稳态的；（2）喷射器内压缩和膨胀过程是等爛过程，根据喷嘴、混合段、扩压器的绝热效率确定摩 擦损失；（3）喷射器内混合段混合过程为定压过程，并且遵守能量守恒、动量守恒定律，其内壁是 绝热的，没有热量损失；（4）在喷嘴处部分忽略工作流体入口速度，在混合段忽略引射流体入口速度，在扩压段忽 略混合流体在喷射器出口的速度。基于以上假定，将质量、能量、动量守

15、恒方程应用于喷射器，得到引射系数“。“ =j久几几（力19 一力咏,j/（力18" -力际）1式中：一喷射器的引射系数；久一喷嘴效率；77m混合效率；久一扩压效率；力19一19点工作流体的焙值，kj/kg； h&林一喷射器工作蒸汽经喷嘴等爛膨胀后状态点焙值，kj/kg； h】8ds喷射器小混合段处混合蒸汽焙值，kj/kg； h叫一喷射器中混合蒸汽等嫡压缩至扩 压段出口处状态点焙值，kj/kgo2.2系统模型基于能量守恒和质量守恒的原理建立系统各部件的数学模型，并提出以下的假设：压 缩机为绝热不等爛压缩过程，压缩过程的绝热效率为85%；蒸发器的蒸发温度为制冷剂 流入蒸发器的温度

16、，冷凝器的冷凝温度为制冷剂流出冷凝器的温度；工质的冷凝过程及其 在高压侧管路流动压力损失忽略不计，在蒸发器进出丨1压力损失为0；气液分离器釜底出 口液体为饱和液体，气液分离器顶部出口气体为饱和蒸汽;蒸发器出口的制冷剂为饱和蒸汽； 蒸发冷凝器冷凝侧出口为饱和液。各热交换器及管路与外界无热量交换；节流过程为等 焙过程；冷凝器、蒸发器、回热器、蒸发冷凝器、分凝器均为逆流换热器；蒸发冷凝器 的换热温差不小于5°c,且换热效率为1。1）压缩机理论耗功：後如=q叭x-力3）压缩机实际耗功：_ 如3 x（a1 -力3）n com. a"comj x icom.e式中,r|com,i为不等

17、爛效率，hcom,i=0.85; hcom,c为压缩机电效率,%om,i=0.95。2）第一回热器换热量：01 = qiig x （力1 一 力 12）= %8 x （力 10 力9）3）冷凝蒸发器换热量：qce =如3 x （力 12 力 13）=妙6 x （力71 一 力6）第二回热器换热量：qh2 = qn）3 x （力 13 一力 14）=如3 x （力 17 一 力 16）4）蒸发器换热量：qe =如 3 x （力6 - 力 j5）精馄器的换热量：qd = % x （力9 -力8）6）发生器换热量：qg =加42 x （力 19 一 力20）7）第三回热器换热量：03 = q叫 x

18、（力 18 - 力2）8）冷凝器换热量：qc = qm、x （力2 - 力1）（10）9）精饰器能量守恒：q叭 x 力+ qin$ x % = q/n. x h? + qm、x 力+ qm3 x a9（11）气液分离器质量守恒：qmx = qm? + qma（12）10）泵的耗功量0ip=65%）：（13）q% x（力21 力 i）%11）系统制冷系数：cop“qe"d - q叫 x(力12 - hq诊qg-(其中，h各个状态点的焰值，j/moh q-各部件的换热量，w； qm-混合制冷剂流量，mol/s； wcom.a-压缩机实际耗功量,w； corh系统机械性能系数；copme一

19、系统热力学性能系数； qo制冷量，w； wp泵实际耗功量，wo3结果与讨论基于上述热力学数学模型，采用vc+软件编写相关系统模型的计算程序，并调用nist refprop 7.0数据库内r23和r236fa所组成混合工质的热物理性质，进行该热力循环系统的 特性计算，分析了混合工质配比、环境温度、喷射器压比、压缩压比、精懈器提纯浓度等对 喷射器及系统循环性能的影响，并计算分析了普通自复柱系统在制取相同低温时的性能参数, 与压缩/喷射制冷循环新型自复叠形成对比。3混合工质中r23浓度配比的影响新循环(echr)冷凝温度为2pc,冷凝压力为450kpa,流经冷凝器的混合制冷剂质量流 量为1 mol/

20、s,蒸发压力为220kpa,压缩机压比为3.0,系统喷射器压比为2.05,工作流体过 热度为5°c,气液分离器出口 r23提纯浓度为60%,分析混合工质屮r23的组分配比在 0.067.15范围内改变时对系统机械性能系数copth、热力学性能系数copme、发生器发生 温度tg及引射系数卩的影响。对比常规自复叠系统(carc)在相同冷凝温度和制冷温度 (47.7°c)时性能系数，其中冷凝压力1200kpa,蒸发压力200kpa,压缩机压比为5.46, 精憾器提纯浓度为56.6%,混合工质中r23的配比范围为0.280.36。图2是echr与carc机械制冷系数copth的变

21、化规律，随着r23工质配比的增加，echr 的机械性能系数先增加后减小。在系统设定条件下，随r23工质配比增加，通过压缩机的流 量增加，制冷量及压缩机功耗皆增加，且通过喷射制冷循环泵的流量增加，循环泵功耗增加， 在r23工质配比较小时，制冷量增加更显著，系统机械性能系数先增大后减小，最大值约为 4.15。carc中r23工质配比影响气液分离器出口工质流量，随其低沸点组分的增加气相工 质流暈增加，而工质配比却不影响压缩机的耗功，因而会导致常规自复蔭系统的机械copth 随r23工质配比的增加而增加，其最大值为1.76。echr的机械制冷系数约为与carc2.36倍。图2 copth随工质配比的变

22、化图图3是echr热力性能系数copme随r23工质配比变化图，copme随r23工质配比的增加 而增大。r23工质配比增加，气液分离器气相出口工质流量增加，在满足精憎器温差的条件 下，冷凝蒸发器换热虽增大，而流经发生器的工质流量减小，发生器负荷减小，故copme 随r23工质配比的增加而增大。当系统喷射器工作流体过热度为5°c时，r23所达最大配比为 0.15,此时copme约为0.07。图3 copme随工质配比的变化图图4是echr发生温度及引射系数随r23工质配比的变化图，随工质配比的增加，tg和卩 皆增加。喷射器引射流体流量随r23工质配比的增加而增加，为保证喷射器正常引射

23、，发生 器所需提供的能量亦增加，即引射系数增大。在低品位热源可利用的条件下可适当提高r23 的工质配比，以增加系统低品位热能的利用。12() 10.450.060.070.080.09 ().1 0.11020.130.14050.16图4发生温度及引射系数随工质配比的变化图3.2精憎器提纯浓度的影响echr冷凝温度为21 °c,冷凝压力为450kpa,蒸发压力为220kpa,压缩机压比为3.0,系 统喷射器压比为2.05,工作流体过热度为5°c,混合工质中r23的最初配比为0.12,气液分离 器出口r23提纯度变化范围为58%64%。carc冷凝压力为1200kpa,蒸发

24、压力为200kpa, 压缩机压比为5.45,混合工质中r23的戢初配比为0.295,气液分离器出口r23的提纯度变化 范围为58%64%。调节系统最低温度点的温度相同，对比两个系统的copth和分析echr系 统的热力学性能系数copme等变化。图5是性能系数随精僧器提纯浓度的变化图。随着提纯浓度的增加，系统copth呈现下 降趋势。通过压缩机的制冷剂流量随提纯浓度增加而减少，系统通过蒸发器所获取的制冷量 减少，虽然圧缩机耗功量会减少一些但相对于制冷量的减少量而言，其变化暈较小，即copth 整体呈现下降趋势。计算表明，新系统copth最大值为4.16较carc系统copth大3倍，故新 系统

25、具有相当的可观性。热力学性能系数copme随提纯浓度的增加而增大。气液分离器底 部液态流量随提纯浓度的增加而增加，在保证第一回热器及气液分离器的挟点温差在35°c 范围时，冷凝蒸发器热交换量增大，而提纯浓度对发生器影响较小，根据公式（18） , copme 随提纯浓度的增加而增大。在一定范围内的选择合适提纯浓度对系统性能影响较大，当提纯 浓度过高时有可能会导致精馅器不能实现精馆工作，对系统影响较大。图5 copth &copmc随精镭器提纯浓度的变化关系图6是echr系统最低温度随精饰器提纯浓度的变化图。随精锚器提纯浓度增加，气液 分离器气态出口处流量减少，当制冷量不变吋，系

26、统最低温度降低，但是受限于精徭温度差， 系统不能获取非常低制冷温度（目前最低温度约为-60°c） o图6系统最低温度随精徭器提纯浓度的变化图3.3压缩机压缩比ybl的影响echr冷凝温度为21 °c,冷凝压力为450kpa，蒸发压力为220kpa,混合工质中r23的最 初配比为0.12,气液分离器出口r23提纯浓度为60%,系统喷射器压比为2.05,工作流体过热 度为5°c,压缩机压比ybl调节范围为2.93.3。carc冷凝温度为21°c,冷凝压力范围为 11661254kpa,蒸发压力为200kpa,混合工质中r23的最初配比为0.29,气液分离器出

27、口r23 的提纯浓度为56.6%,丿玉缩机压比调节范围为5.35.7。在系统最低温度相同时，对比两个系 统的机械性能系数copth,分析新型自复叠系统的热力学性能系数copme及引射系数、系统 最低点温度等的变化。图7是copth随压缩机压比的变化图，系统机械性能系数copth随压缩机压比的增大而降 低。压缩机压比增加，压缩机耗功量亦增加，但压缩机压比的增加对制冷暈的影响却不明显， 故系统copth减少，即在系统稳定运行时应尽量釆用比较小的压缩机压比以提高系统性能, 当压缩机压比为2.9时系统copth为4.08。在carc与echr系统具有相同的制冷温度时，随 着压比的增加copth呈下降趋

28、势，压缩机压比增加，系统高品位能耗增加，但制冷量几乎不 变，由公式（17）分析知copth减少。普通循坏完全依靠压缩机驱动，受压缩机压比的影响 更大，且echr系统copth儿乎是carc系统的四倍。echr热力学性能系数copme随压缩机 压比的增大而减小。当ybl增加时发生温度儿乎不变，即泵的耗功量儿乎不变，但压缩机出 口工质的能量消耗在第一回热器较多，通过冷凝蒸发器的能量交换量减少，根据能量守恒定律分析知由喷射器块儿为系统提供的制冷量减少，系统热力学性能系数copme呈减少趋势。- 0.0743 -2 -1 -0 -0.06-0.05copth- 0.04echr 0.03-0.02-

29、0.012.83.23.644.44.85.25.6图7 copth随压缩机压比的变化关系图8是系统最低温度和引射系数随压缩机压比的变化关系图，系统最低温度随压缩机压 比增大而升高，引射系数随压缩机压比的增加而减小。丿玉缩机丿玉比是影响系统蒸发温度的重 要因素，压缩机压比增大，压缩机耗功增加，压缩机11! 口状态焙值增加，在经过冷凝蒸发器 和冋热器相应的换热之后，致使蒸发器入口温度增加即系统最低蒸发温度温度有所上升。当 压缩机压比增加时，为满足精馅温度的耍求，减少f41分支的流量，以确保系统处于此条件 下的最佳工况点，故系统引射流体流量减少工作流体流量增加，引射系数降低，即增人压缩 机压比对喷

30、射器工作，系统热力学性能系数减小，与图8对应。0.290.289 -0.2880.287 -0.286 -0.2850.284 -0.283 -0.282 - 0.281 -0.280.279二礬豔滋度/c-46.4-46.6-46.8 -47 -47.2-47.4-47.6-47.8 -48-48.2-48.42.82.9333.23.33.4图8引射系数系统&最低温度随压缩机压比的变化图3.4喷射器压比yb2的影响echr冷凝温度为23°c,蒸发压力为220kpa,混合工质屮r23的最初配比为0.12,喷射 器工作流体过热度为5°c,气液分离器出口r23提纯度为

31、60%,压缩机压比为3.0。调节系统 冷凝压力440528kpa变化以实现喷射器压比变化范围为1.9-2.3,分析echr系统的copth和 copmew及引射系数卩、发生温度"9等相关变化趋势。0.0740.063.90.05380.0437 -0.0336 -0.02350.01342copth- echr02.22.32.42.5图9 copth &c0pme随喷射器压比yb2的变化关系图9是机械性能系数copth和热力学性能系数copmc随喷射器压比yb2的变化关系，分析 知copth和copme皆随喷射器压比yb2增加而降低。当冷凝压力升高吋，压缩机进出口气体 焙差

32、随冷凝压力升高而增大，若流经压缩机的流量不变，压缩机耗能增加，因蒸发压力不变 制冷量也恒定，由公式（17）知echr的copth逐渐降低；若压缩机功恒定时，进入压缩机 的制冷剂流量降低，那么流经蒸发器的制冷剂流量降低，则制冷量降低，系统copth趋于下 降。冷凝压力升高且温度不变时，冷凝器出口气相'pr23i质配比明显增大，在提纯浓度相 同的条件下气液分离器气态出口流量相应降低，为满足精憎温度及回热器挟点温差的要求, 经过笫一膨胀阀的工质流量减少，流经发生器部分的工质流量增加，故发牛器能量消耗增加; 另外，冷凝压力增大时混合工质总能量升高，最低制冷温度上升，第二回热器换热量增大, 冷凝

33、蒸发器负荷减小，copme随喷射器压比的增加而减小。图10是发生温度和引射系数卩随喷射器压比yb2的变化关系，发生温度和引射系数p皆随 喷射器压比增加而降低。当冷凝压力的升高时，系统在达到相同的精憎浓度时所需提纯的能 量减少，故经第一膨胀阀进入精傳器提纯部分工质流量减少，此流体与气液分离器气态出口 工质混合作为喷射器工作的引射流体，同时流经发生器部分的流量增加，故其引射系数减小, 对应发生器的发生温度及发生压力降低。图10发生温度&引射系数卩随喷射器压比yb2的变化关系3.5冷凝温度的影响echr冷凝压力为450kpa,蒸发压力为220kpa,混合工质中r23的最初配比为0.12,气

34、液分离器出口r23提纯浓度为60%,压缩机压比为3.0,系统喷射器压比为2.05,系统冷凝温 度调节范围为1926°c。carc冷凝压力为1200kpa,蒸发压力为200kpa,混合工质屮r23的 最初配比为0.3,气液分离器出口r23的提纯浓度为55%,圧缩机压比为6.0,冷凝温度调节范 围为20-26°c,在系统最低温度相同时，对比两个系统的机械性能系数copth,分析echr的copme及引射系数、系统最低点温度等的变化。4.543.532.521.510.5018192021222324252627copth-echrcopth-carc0.080.070.060.

35、050.040.030.020.01图11 copth & copme随冷凝器出口温度的变化关系图11是copth和copme随冷凝器出口温度的变化关系，分析知echr的copth随冷凝温 度增加而降低，copme随冷凝温度增加而升高。冷凝温度增加，气液分离器气态出口流量 增加，压缩机压比不变时压缩机能耗增加，由公式（17）知copth降低。carc的copth是 随冷凝温度的增加而增加的，压缩机吸气口温度随冷凝温度的增加而增加，恰有利于压缩机 工作，减少压缩机耗功，且此时系统的制冷量并不发生变化，故carc的copth增加。气液 分离器气态出口流量增加，液态出口流量减少，冷凝蒸发器换

36、热量增大，即由喷射制冷提供 的冷负荷增加，且流经发生器的流体流量减小，发生器换热量减小，由公式（18）知copme 随冷凝温度增加而升高。图12是发生温度和引射系数卩随冷凝器出口温度的变化关系，当冷凝器出口温度增加时 发生温度和引射系数皆增加。冷凝温度增加会导致精馆器出口温度增加，为了满足精饰器温 度的要求必然要增加气液分离器底部低温流体流入精馆器的流量，即流经第-膨胀阀的流体 流量增加，与此同时流经发生器部分的流体流量减少，而流出精馄器的工质又是作为喷射器 的引射流体，流经发生器的流体作为工作流体，因而喷射器的引射系数增加.引射系数增加， 发生器的发生温度增加以实现喷射器止常引射，但引射系数

37、需在喷射器的可工作范韦iz内。1201101009080706050tg/°c（5°c过热）引射系数p181920212223242526270.5-0.450.4-0.350.30.250.2()50.1图12发生温度&引射系数卩随冷凝器出口温度的变化关系4结论为减少低温制冷系统高品位能耗，本文提出混合工质r23 /r236fa喷射/压缩复合制冷循 环，系统有效利用了生活中的余、废热等低品位热能，以低温热源所驱动的喷射器提供压缩 机出口低沸点组分冷凝所需冷量、提升压缩机吸气压力即降低压缩机压缩比，从而节省高品 位电能或机械能，实现绿色节能低温制冷的效果，通过计算分

38、析得出以下几个重要结论：(1) 工质配比是系统重要影响因素z,增大低沸点组分配比可提高系统制冷量及热 力学性能系数，但系统高品位能耗随之升高，选择恰当的工质配比时，echr机械性能系数 是carc的2.4倍；(2) 精憎提纯浓度增加，即气液分离器顶部流出的低沸点组分纯度增加，有助于使echr 获得更低制冷温度，且系统引射系数和热力学性能系数增加，但机械性能系数呈下降趋势, 随压缩机压缩比增加，热力学性能系数减少；再在相同条件下，echr所获得机械性能系数 copth较传统自复叠制冷循环所获得copth增大2倍，故新循环压缩机耗功量为传统白复 叠制冷循环压缩机耗功量的1/3；(3) 随着冷凝器出口温度升高，echr制冷量增大，但压缩机耗功增大，系统机械性能 系数降低，而热力学性能系数增加，由喷射制冷提供的制冷量增大。参考文献1 sergio croquer, sebastien poncct, nicolas galanis. comparison of ejector pr