桩基础设计全过程

1、第四章基础方案评价与设计第一节岩土参数统计4.1.1 各土层的主要物理力学性质分层统计各土层物理力学性质见表4-1表 4-1 各土层物理力学性质指标统计成果表地层 名称项 目w%重度丫3kn/m隙 比e限wp%塑性指数b 液性指数h 压缩模量mpa直剪聚 力kpa内摩 擦角（0 度） 粉质粘土n343434343434211717max32.9210.93123.923.40.7411.93618min16.518.10.62014.111.00.366.91282619.220.75418.515.80.507.32213(t3.300.580.091.902.500.101.767.003

2、.00s0.130.030.120.100.160.200.240.340.22 粘土n909090909090524141max28.720.60.82424.924.60.2727.55422min17.5180.53313.811.60.0110.621823.619.340.71619.418.30.2313.83616t2.200.490.072.502.900.073.609.003.00s0.090.030.090.130.160.280.260.240.18 残积粘性土n353535353535211919max26.520.70.92623.125.70.4723.65020

3、min15.417.70.50111.68.7-0.088.217922.719.40.69818.117.10.2411.83516t2.300.560.073.003.600.073.5811.003.00s0.100.030.100.160.210.290.300.310.184.1.2 各土层承载力特征值、压缩模量（变形模量）综合成果承载力特征值、压缩（变形）模量等见表 4-2表 4-2 承载力特征值、压缩（变形）模量分层统计成果表地层 编号层名室内 岩土试验标准贯入综合取值（kpa）es（mpa）n（击）fak（kpa）es（mpa）為k（kpa）es（1-2）（mpa）粉质粘土19

4、07.37.416010.01708.0粘土45013.816.845018.040016.0残积粘性土20011.821.026023.026012.0强风化泥岩42.9420eo=44.0中风化泥岩frk= 5.86 mpafa=1300kpa4.1.3 桩基设计参数桩基设计参数见表4-3表 4-3 桩基设计参数层号层名状态钻孔灌注桩长螺旋压灌桩qsia（kpa）qpa（ kpa）qsia（kpa）qpa（ kpa）粉质粘土可3829粘土硬4939残积粘性土硬4536强风化泥岩硬6858900中风化泥岩中风化17022001401800第三节桩基础设计4.3.1 设计资料住宅楼高 98.8

5、m , 33 层，整体为一矩形，长40m 宽 10m，占地面积 400 ，每层荷重按16.0kn/m2考虑，则建筑总载荷f=211200kn 。结构形式为剪力墙结构，剪力墙厚 0.3m, 长 10m，共 8 面。基础形式为钻孔灌注桩，采用旋挖成桩工艺，泥浆护壁。承台埋深 1.5m。土层情况为：01.5 粉质粘土，厚度1.5m ；i. 57.2m 粘土，厚度5.7m ；7.211.2m 残积粘性土，厚度4m ;ii. 219.7m 强风化泥岩，厚度8.5m ；19.7m 中风化泥岩。各土层物理力学性质指标见本章第一节。4.3.2 桩基持力层及桩长确定根据工程地质情况，选择第层中风化泥岩为持力层，

6、桩径d=1m ，承台埋深 1.5m ，桩进入持力层4.0m ，深入承台 0.2m ，则桩长i =4 8.5 4 5.7 1.5-1.5 = 22.2m 4.3.3 单桩承载力的确定一、 单桩竖向极限承载力的确定根据上述条件，桩身周长u =3.142m ，桩端面积a0.785m 2根据规范，有经验参数法公式：quk=q skq pru qlsiq i a p （4.1）式中quk 单桩极限承载力标准值；qsk、qpk 分别为总极限侧阻力标准值和总极限端阻力标准值；u 桩身周长；qsik 桩侧第 i 层土的极限侧阻力标准值；li 桩周第 i 层土的厚度；qpk 极限端阻力标准值；ap 桩端面积。则

7、（取值于表4-3）quk=3.142 170 4 68 8.5 45 4 49 5.7 2200 0.785 = 7122.76kn 二、 单桩竖向承载力特征值的确定根据规范厂1小ra quk （ 4.2）k 式中ra 单桩竖向承载力特征值; k 安全系数。取安全系数 k=2，则单桩竖向承载力特征值1 raquk =7122.76/2 =3561.38kn 4.3.4 总桩数、布桩及承台尺寸的确定一、总桩数 n因承台尺寸未知，所以先初步确定桩数，待布桩完成并确定承台尺寸后再验算桩数是否满足条件n f（4.3）ra 式中n总桩数；f 建筑总载荷。n =211200 3561.38 =59.3 考

8、虑到承台重量等因素，取n =64 二、桩距根据规范规定，两桩中心距不宜小于桩身直径的3 倍，因而取：sa= 3d = 3.0m 而边桩的中心到承台边缘距离不能小于桩的直径，同时边桩的外边缘到承台边缘的距离不能小于 150mm ，故取边距为500mm。三、承台及桩的布置1. 根据建筑物上部结构及载荷要求，布置8 个承台，承台均分载荷fk =f=26400kn 8 式中fk 承台受建筑物载荷。每个承台布桩8 根。详见附图 a 承台布置平面图。2. 承台厚度桩基的承台厚度应该满足柱（墙）对承台的冲切承载力与基桩对承台的冲切承载力要求。冲切破坏锥体采用自柱（墙）边或者承台变阶处到相应桩顶边缘连线所构成

9、的锥体，锥体斜面与承台底面的夹角不应小于45 。根据此规定及上文确定的桩距与边距初步确定承台形状尺寸为：长 11.0m ，宽 5.0m ，高 1.0m。承台结构详见附图b 承台结构图。4.3.5 桩基承载力验算一、承台及上覆土重承台混凝土采用c35，取其重量为，暂不考虑钢筋质量，则承台及上覆土重: g= dah 25 -；，d 11 5 1.0 0.3 10 0.5 =1880.5kn 式中g 承台及上覆土重；d 上覆土重度，取18kn/m3a 承台占地面积；h 开挖深度。二、桩基承载力验算若不考虑承台效应，根据上述条件可知复合桩基竖向承载力特征值为：qukr 仝=3561.38kn 2 而基

10、桩载荷设计值fkg n k 3535.06kn :：: r 8 式中n 基桩载荷设计值。符合要求。桩基不受水平载荷。4.3.6 桩基沉降验算建筑桩基沉降变形的计算值不应大于其允许值。因承台受力均匀，验算其中点处沉降是否符合要求即可：scs =4丄 m zl （4.4）i 三esi帀=寸l （4.6）式中s 桩基最终沉降量（mm）屮一桩基沉降计算经验系数，没有当地可靠经验时按建筑桩基技术规范第5.5.11条确定；-e 桩基等效沉降系数，可按式（4.5 ）得出；s采用 bouss in esq解，按实体深基础分层总与法计算出的桩基沉降量（mm）；po 在载荷效应准永久组合下承台底的平均附加压力；n

11、 桩基的沉降计算深度范围内划分的土层数量；乙一桩端平面的载荷作用面到第i 层土底面距离；i桩端平面载荷计算点到第i 层土底面深度范围内的平均附加应力系数，按照建筑桩基技术规范附录d 选用；esi 等效作用面以下第i 层土的压缩模量（mpa）, 采用地基土在自重压力到自重压力加附加压力作用时的压缩模量；nb 矩形布桩时短边布桩数，布桩不规则时按式（4.6）确定， nb 1； nb=1 时，可b -1 2 不 e(4.5)按建筑桩基技术规范5.5.14 计算；co、g、c2 依据群桩距径比sa/d、长径比 l/d 和基础长宽比lc/bc，按照建筑桩基技术规范附录 e 确定；lc、bc、n分别为矩形

12、承台的长、宽和总桩数。根据已知条件，据规范取：=1.08 co =0.176 g =1.619 c2 =5.570 rib =2 z1=12.5m, z2=16.5m, =0.090 :-2 =0.064 nu轴向压力承载力的设计值；0.9 可靠度调整系数；：钢筋混凝土的轴心受压构件稳定系数; fc 混凝土的轴心抗压强度设计值；a 构件截面面积；f y 纵向钢筋的抗压强度设计值；则（取值于表4-2):2 -1 e_0,1761.619 2 1 5.570 一315p0 严00 188 .511 5 1 3。5 10=496kn/m2 11 5 s“ 1.08 0.315 496 ? 4 空12

13、 66.2mm 16 因建筑物高度hg =98.8m :：: 100m ，则需4.3.7 桩身结构设计一、配筋设计采用 c25 强度等级的混凝土，纵筋采用结合已知条件：轴向压力承载力设计值s_ 350mm ，满足要求。混凝土轴心抗压强度设计值fc=11.9n/mm纵筋抗压强度设计值fy =360n/mm 2构件截面面积a =0.785 106 mm2计算长度 i。=1 =22.2m 因 l0d =22.2 则查表可知稳定系数即=0.65根据公式hrb400 级。nu 二 ra 二 3561 ?38kn nu =0.9 (c a f y as) (4.7) 式中m y = nixi (4.10

14、)(4.8)式中n 荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值；屮c 基桩成桩的工艺系数，按建筑桩基技术规范第5.8.3 条确定；fc 混凝土轴心抗压强度设计值；aps 桩身截面面积。结合设计条件，取 c=0.8则- cfcaps =0.8 11.9 0.785 103 =7473.2kn n =3561.38kn 满足要求。4.3.8承台设计计算上文初步确定了承台尺寸：长11.0m ，宽 5.0m，高 1.0m。详见附图 b 承台结构图。根据规范，承台主体混凝土采用c35 级，保护层取200mm ，其下做 100mm 厚 c7.5素混凝土垫层。一、受弯计算和承台配筋两桩条形承台与多桩矩形承台的弯矩

15、计算截面应取在柱边与承台的变阶处。结合附图 b 承台构造图与图4-1 ( 第 21 页) 承台弯矩计算示意图，按照下列公式mxni y ( 4.9)as 全部纵向钢筋的截面面积。可求得纵筋截面面积as1 / nu 1 3561.38 1000 ( fc a):f； 0.9360 0.9 0.65 为负值，则采用最小配筋率配筋2 a； =a-:min= 4317.5mm 如果采用 14 20 ，=-9037.97mm2tmin =0.55% a； = 4398.8mnf =4398.80.56%785000 可以。根据规范对箍筋的要求，选用保护层厚度取 50mm 。详见附图二、桩身承载力验算依据

16、规范，桩顶轴向压力设计值应满足: hpb300 级，直径 6mm，间距 200mm 的螺旋式箍筋 , c 单桩及承台配筋图。-11.9 0.785 106式中m x、my 分别为绕x 轴、 y 轴方向计算截面处的弯矩设计值；x、切一垂直 y、x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离；ni 不计承台和上覆土重，荷载效应基本组合下第i 基桩或者复合基桩的竖向反力设计值。1?因沿 x 方向桩基均在剪力墙载荷以内，承台不受弯矩作用，按最小配筋率配筋：选用hrb335 级钢筋，其抗拉强度设计值为fy 300n/mm 2。则沿 x 方向布设钢筋截面面积亿 ：讪 =5 1.0 1060.2%=10000mm2

17、筋率10262 7 ；?x 6 =0.205% 0.2% 51.0x10 满足要求。2. 求得 y 方向弯矩m nixi0.3 3561.38 4 =4273.66kn|_m 沿 y 方向布设钢筋截面面积asy 叫 15828.36mm2y0.9h0fy 16024.2 6 =0.146% ：: 0.15% 11m0x106偏小，取 53 20 则=0.151% ，满足要求。详见附图 c 单桩及承台配筋图。二、受冲切计算根据规范1.承台受剪力墙冲切承载力可按下列公式计算：fl _ - hp，-0um fth0 (4.12 )0. 8 4 0. 2 式中fl 不计承台和上覆土重，荷载效应基本组合

18、下作用在冲切破坏椎体上的冲切力设计值；hp 承台受冲切承载力截面高度的影响系数，h ：800mm 时取 0.1, h ? 2000mm 时取 0.9, 其间按线性内插法取值；根据规范要求，若取间距为175mm, 则实际配筋 27 22 的钢筋 ,a = 10262.7mm，配根据规范要求，若取间距为筋率200mm, 则实际配筋51 20 的钢筋 ,a=16024.2mm，配(4.11 )(4.13 )p 柱（墙）冲切系数；um 承台冲切破坏椎体有效高度一半处的周长；ft 承台混凝土抗拉强度设计值；ho 承台冲切破坏椎体有效高度；f 不计承台和上覆土重，载荷效应基本组合下的柱或墙底的竖向荷载设计

19、值；qi 不计承台和上覆土重，荷载效应基本组合下的冲切破坏椎体内各基桩或复合桩基的反力设计值的和。九一冲垮比， 人= ao/ho，ao为柱（墙）边或者承台变阶处至桩边水平距离；k 0.25时取 0.25, ; ? .1.0 时取 1.0 ；结合附图 b 承台构造图与图4-2 （第 21 页）柱对承台的冲切计算示意图：x 方向基桩均在剪力墙受力范围内，不受冲切作用；y 方向冲切承载力：求得fly =26400 - 0 =26400kn 加 pumfth0 =0.983 0.8 22300 1.57 1000 =27532650.4n =27532.7kn 27532.7kn 26400kn 满足要求。三、受剪计算根据规范，承台斜截面的受剪承载力按照下式计算：v