砖混结构住宅楼工程全套计算书36

1、9砖混结构住宅楼工程全套计算书2楼板设计2.1楼面结构信息及单元划分:结构板厚取100伽,并在? 和？、？段设L1、L2、L3,截面均为b x h=240 x 300对楼面做一定划分并将楼梯间处做一些调整，选代表性部分作为计算单元.做法如图1:U -丄楼梯间DB2.2楼面荷载计算表1何载种类标准值KN/ m2备注硬木地板0.4恒15厚水泥砂浆0.015 X 20=0.3按楼板结构荷10厚水泥砂浆找平0.01 X 20=0.2自上向下列载100厚现浇板0.1 X 25=2.5天棚粉刷0.18小计0.4+0.3+0.2+2.5+0.18=3.58活载2.0所有房间恒荷载分项系数 丫 g=1.2活载

2、分项系数 丫 q=1.4楼面恒载设计值：g=1.2 X 3.58=4.3 KN/ m2楼面活载设计值：q=1.4 X 2.0=2.8 KN/ m2.3 标准层设计 ：按弹性理论计算板 , 根据连续多跨双向板的实用计算法计算跨中最大正弯矩为内 支座固支时 g+q/2 和内支座铰支时 q/2 算出的弯矩和。支座最大负弯矩为内支座固支 时 g+q 求得 (取相邻板算得的负弯矩绝对值的较大值)。g+q=4.3+2.8=7.1 KN/ mg+q/2=4.3+1.4=5.7 KN/ mq/2=1.4 KN/ m2.3.1 板计算跨度：内跨 Lo=Lc Lc 为轴线距离边跨Lo=Ln+ b Ln净跨，b为梁

3、宽2.3.2 板弯矩计算 ：考虑泊松比 Vc=0.2 由于房间大小的差异，某些双向板同方向相邻跨度相差较大， 因此对算得的弯矩应作一些调整。A 区格板：Lx=3.6-0.12-0.12+0.24=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.86mx=(0.0266+0.2 X0.0231)(g+q/2)Lx2+(0.0496+0.2 X0.035)(q/2)Lx2=0.0312X5.7X3.62+0.0566X1.43.62=3.341 KNm/mmy=(0.0231+0.20.0266)5.73.62+(0.035+0.20.0496)1.43.62=2.1+0.82=2.92 KNm/mmx =

4、-0.07(g+q)Lx2= -0.077.13.62=-6.44 KNm/mmy =-0.0677.13.62=-6.24 KNm/mB 区格板： Lx=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.86mx=(0.0322+0.20.0231)5.73.62+(0.0496+0.20.035)1.43.62=2.72+1.03=3.75 KNm/mmy=(0.0231+0.20.0322)5.73.62+(0.035+0.20.0496)1.43. 62=2.18+0.82=3.00 KN m/mmx =-0.08187.13.62= -7.53 KN m/mmy =-0.0737.13.62=-

5、6.72 KN m/mC 区格板：Lx=3.5mLy=4.2mLx/Ly=0.83mx=(0.0341+0.20.0225)5.73.5 2+(0.0528+0.20.0342)1.43.5 2=2.69+1.02=3.71 KN m/mmy=(0.0225+0.20.0341)5.73.52+(0 .0342+0.20.0528)1.43.5 2=2.05+0.77=2.82 KN m/mmx =-0.08517.13.52= -7.4 KNm/mmy =-0.07397.13.52= -6.43 KN m/mD区格板：由于D区格板在丫方向与相邻板F(G)的跨度较大，因此在按跨中弯矩曾的 1

6、0%， q/2 算得的跨中弯矩减小 5%。Lx=4.8m Ly=4.2m Ly/Lx=0.875mx=(0.0161+0.2 0.0234) 5.7 4.22+(0.0353+0.2 0.0481) 1.4=2.1+1.1=3.2 KNm/mmy=(0.0234+0.2 0.0161) 5.7 4.22 1.1+(0.0481+0.2 0.0353)4.22 0.95=2.94+1.29=4.23 KN m/mmx =-0.0546 7.1 4.22= -6.84 KN m/mmy =-0.0739 7.1 4.22= -7.60 KN m/mE区格板：同D区格板，对X向跨中弯矩进行调整Lx=

7、5.1m Ly=3.3m Ly/Lx=0.65mx=(0.0183+0.2 0.0465) 5.7 3.32 1.1+(0.0271+0.2 0.075) 0.95=1.88+0.61=2.49 KN m/mmy=(0.0465+0.2 0.0183) 5.7 3.32+(0.075+0.2=3.11+1.25=4.34 KN m/mmx =-0.0777 7.1 3.32= -6.01 KN m/mmy =-0.1045 7.1 3.32= -8.08 KN m/mF 区格板：不考虑实际周边板对跨中弯矩的影响Lx=2.4m Ly=2.1m Ly/Lx=0.875mx=(0.0233+0.2

8、0.0256) 5.7 2.12+(0.0353+0.2 =0.71+0.28=0.99 KNm/mmy=(0.0256+0.2 0.0233) 5.7 2.12+(0.0481+0.2=0.076+0.34=1.1mx =-0.067 7.1 2.12= -2.1 KN m/mmy =-0.0682 7.1 2.12= -2.1 KN m/mG 区格板： Lx=Ly=2.1m Lx/Ly=1mx=(0.0231+0.2 0.018) 5.7 2.12+(0.0368+0.2=0.67+0.27=0.94 KNm/mmy=(0.018+0.2 0.0231) 5.7 2.12+(0.0368+

9、0.2=0.57+0.27=0.84 KN m/m0.0271) 1.40.0481) 1.40.0353) 1.40.0368) 1.40.0368) 1.4mx =-0.06 7.1 2.12= -1.88 KN m/mmy =-0.055 7.1 2.12= -1.72 KN m/mH区格板：对X向跨中弯矩进行调整Lx=4.5m Ly=3.3m Ly/Lx=0.73mx=(0.0202+0.2 0.041) 5.7 3.32 1.1+(0.0309+0.2 0.0645) 0.95=1.94+0.63=2.57 KN m/mmy=(0.041+0.2 0.0202) 5.7 3.32+(

10、0.0645+0.2 +0.0309) 1.4g+q/2 算得的4.221.41.4 3.323.322.122.122.122.121.4 3.323.32=2.8+1.08=3.88 KN m/mmx =-0.07647.13.32=-5.91 KN m/mmy =-0.0967.13.32= -7.4 KN m/mI区格板：将丫向跨中弯矩增大10%Lx=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.86mx=(0.0241+0.20.0158)5.73.62+(0.0496+0.20.035)1.43.62=2.01+1.03=3.04 KN m/mmy=(0.0158+0.20.0241)5.

11、73.621.1+(0.353+0.20.0496)1.43.62=1.68+0.82=2.5 KN m/mmx =-0.06187.1 3.62= -5.69 KNm/mmy =-0.05497.1 3.62= -5.05 KNm/mJ 区格板：Lx=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.086mx=(0.0289+0.20.0157)5.73.62+(0.0496+0.20.035)1.43.62=2.37+1.03=3.40 KN m/mmy=(0.0157+0.20.0289)5.73.62+(0.035+0.20.0496)1.43.62=1.59+0.82=2.41 KN m/mm

12、x =-0.06877.1 3.62= -6.32 KNm/mmy =-0.05667.1 3.62= -5.21 KNm/m其中mx?y?为板底跨中沿X(Y)向的最大正弯矩，mx ?y?为固定边沿X(Y)的支座负弯矩2.3.3板截面设计：因短跨方向的弯矩比长跨的大，故将短跨方向的钢筋放在长跨钢筋外侧。短跨跨中截面的有效高度 ho1=h-20=100-20=80mm,长跨跨中截面有效 ho2=h-30=100-30=70mm.2.3.4板配筋计算：取内力臂系数 ys=0.95, As=m/(0.95 fy ho),板采用C20混凝土、必钢筋。考虑 实际施工中的缺陷及日后使用的要求，以理论值作为

13、基础适当增大配筋。各板配筋计 算结果及实际配筋见表2：表2截面ho(mm)m(KN m/m)As(mn2/m)配筋实有As(mn2/m)跨A区格X向803.41209C8180279丫向702.92209C8180279B区格X向803.75234C8150335丫向703.0214C8180279C区格X向803.71232C8150335丫向702.82202C8180279D区格X向703.2229C8150335丫向804.23265C8150335中EX向702.49178C8180279区格 截面ho(mm)m(KN m/m)As(mn2/m)配筋实有As(mn2/m)跨中G区格X

14、向700.9460C8200251丫向800.8453C8200251H区格X向702.57184 8180279丫向703.88243C8150335I区格X向803.041908180279丫向702.501798180279J区格X向803.42138180279丫向702.412138180279支座A-E80-8.085068100503A-D80-6.844288100503D-E80-8.085068100503D-F80-7.64768100503D-C80-7.64768100503D-D80-6.844288110457D-G80-7.64768100503D-H80-7.

15、64768100503D-I80-6.844288100503F-G80-2.11328200251C-B80-7.534718100503C-J80-7.44638100503I-H80-7.446381005031-180-5.693568110457I-J80-5.213268110457J-J80-6.323968110457E-F80-6.013768110457H-G80-5.913708110457A-B80-6.724218110457丫向804.342728180335F区格X向700.99718200251丫向801.1698200251续表2235楼面梁设计选L1作为计算

16、构件，截面b h=240 3002.3.5.1受力分析及内力计算根据双向板传力方式，可知L1除承受自重外还承受由 A区板传来的梯形分布荷载 和D区传来的三角形分布荷载如图2:由腮惋*豳跨)由遞(伪占区理跨)82L1与圈梁整浇，故将 L1两端作为固支(1) 、由梯形分布引起的支座弯矩：将梯形分布荷载转化为等效均布荷载qe,它是根据支座弯矩相等的条件求出的? -l12l =3.6/(2 4.2) =0.43 (li为区格短跨跨度 L2为区格长跨方向)q =0.5ql=0.57.13.6=12.78 KN/mqe=(1-2 a 2+a 3)q =(1-20.43 2+0.43 3)12.78=9.1

17、 KN/mM 支=-(1/12) qe l 2=-(1/12)9.14.2 2=-13.4 KN m根据算得的支座弯矩和梁上荷载分布的实际情况，由平衡条件计算梁的跨中弯矩和支 座剪力。见图312.78 KN/m由平衡条件求得 M中=7.87 KN m Q支=15.34 KN(2) 、由三角形分布引起的支座弯矩： 将三角形分布荷载转化为等效均布荷载q =0.5 q l=0.57.14.2=14.91 KN/mqe=(5/8)q=9.32 KN/mM 支=-(1/12)qe l 2=-(1/12)9.324.2 2=-13.7 KN/m按荷载分布实际情况计算梁跨中弯矩和支座剪力由平衡条件求得 M

18、中=8.23 KN m Q 支=15.66 KN(3) 、梁自重产生的荷载q=250.24(0.3-0.1)=1.2 KN/mM 支=-(1/12)ql2=-(1/12)1.24.2 2=-1.76 KN mM 中=(1/24)ql2=(1/24)1.24.2 2=0.88 KN mQ 支=0.51.24.2=2.52 KNM 中=刀 M 中=7.87+8.23+0.88=16.98 KNmM 支=刀 M 支=-13.4-13.7-1.76=-28.86 KNmQ 支=刀 Q 支=15.34+15.66+2.52=33.52 KNm考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅将支座弯矩减小20%相应将跨中

19、弯矩增大30%M 支=-28.860.8=-23 KNmM 中=16.98 1.3=22.1 KNm2.3.5.2配筋计算：(1) 跨中弯矩配筋：梁采用C20混凝土，HRB335钢筋。梁按T型截面计算a 1=1.0 fc=9.6N/mm 2 ft=1.1N/mm 2 fy=300N/mm 2 h o=300-35=265mm b f=1000mma fcb fh f(ho-0.5h f)=1.09.6 1000 100 (265-0.5100)=206.4 KN m>22.1 KNm属于第一种类型的T型梁a s=M/( a 1fcb fho2)=22.110?6/(1.09.61000

20、2652)=0.033-1 球1 '21S = 0.034 ： b =0.55丫 s=0.5(1+ 1 - 2： s)=0.98As=M/(fy 丫 sho)=22.110?6/(3000.98265)=284 mm2选用3也12实有As=339 mn2p =339/(240265)=0.53%>45 ft/fy=45 1.1/300=0.165% 满足最小配箍率(2)支座负弯矩配筋：a s=M/( a 1fcbho2) =23 10?6/(1. 0 9.6240 2652)=0.14E =1 - 1 -2： s=0.15< E b=0.55ys=0.5(1+ 1f2：s)

21、=0.92As=M/(fy 丫 sho)=2310?6/(3000.92265)=314.5mm2选用 312 As=339 mm 28(3)斜截面承载力验算:0.25 B cfcbho=0.251.09.6240 265=154.2 KN>33.52 KN截面符合要求530.7ftbho=0.71.1240 265=48.97>33.52 KN只需构造配筋,选配© 8150p sv=2 50.3/(240150)=0.28%> p svmin=0.24ft/fyv=0.241.1 210=0.126%L2、L3配筋方式同L12.4 一层设计:一层荷载、板的布置方式

22、、板配筋同标准层。各梁截面改为b h=370 300。一层L1配筋计算：梁自重产生的线荷载：q=25 0.37 (030.1)=1.85 KN/mM 支=-(1/12)ql2=-(1/12)1.854.2 2=-2.72 KN mM中=(1/24)ql 2=(1/24)1.854.2 2=1.36 KN mQ 支=0.51.854.2=3.89 KN经调幅后，梁各内力：M中=22.7 KN m M支=-23.8 KN m Q支=34.89 KN由于荷载增加不大且考虑T型梁受压翼缘增大等因素，可按标准层L1配筋2.5夹层设计:2.5.1板荷载计算:C区格板由楼面板改为上人屋面 (平台)板，需重新

23、计算配筋。何载种类标准值 (KN/m2)备注恒荷载地砖0.55保温层兼作 找坡，平均厚度 80mm30厚防水层0.0322=0.66保温层0.08 20=1.6100厚现浇板0.125=2.5天棚粉刷0.18小计0.55+0.66+1.6+2.5+0.18=5.49上人屋面活载取值2.0活载2.0表3恒载设计值：g=5.491.2 = 6.60 KN/m2活载设计值：q=2.01.4=2.8 KN/m2g+q=9.4 KN/m 2g+q/2=8.0 KN/m 2q/2=1.4 KN/m 22.5.2板内力及配筋计算Lx=3.5mLy=4.2mLx/Ly=0.83mx=(0.0301+0.20.

24、0152)=3.24+1.02=4.27 KNmy=(0.0152+0.20.0301)8.03.5 2+(0.0528+0.2m/m8.03.52+(0.0342+0.20.0342)1.43.5 20.0528)1.43.52=2.08+0.77=2.85 KNm/mmx =-0.07059.43.52= -8.11 KNm/mmy =-0.05689.43.52= -6.54 KNm/mX 向跨中 As=m/(0.95fy ho)=4.2710?6/(0.9521080)=267 mm2 配栢150丫 向跨中As=2.8510?6/(0.9521070)=204 mm2配栢180C-B

25、支座 As=8.1110?6/(0.9521080)=508 mm2配楞100C-D 支座 As=7.610?6/(0.9521080)=476 mm2配栢1002.5.3楼面洞口计算：在洞口边设置暗梁 AL1 b h=550 100 采用HRB335¥冈筋。将相邻板上一半荷载全传给暗梁，则暗梁所受均布线荷载P=0.5 3.5 7.仁12.43KN/m取暗梁的计算跨度 lo=3.0m跨中弯矩 M=0.1 P lo 2=0.112.4332=11.2 KN m暗梁采用双筋截面配筋 ：ho=100-40=60mm a s=20mm b=550mm取 E = E b=0.55Mu2=a 1

26、f cbho2 E b(1-0.5 E b)=1.0 9.6 550 602 0.55 (1-0.50.55)=7.58 kN mA s=(M-Mu2)/ f y(ho-a s)=3.6210?6/(30040)=302 mm2As= E b a fcbh o/fy+A sf y/fy=0.551.09.6550 60/300+302=882.8mm2受拉钢筋配6J14 As=923mm受压钢筋配4述10 As=314mm2 箍筋配 忙150夹层其它部分配筋同标准层。楼梯间板底钢筋X向由C区通长配置，丫向配©8180考虑开洞影响 将F、G区格在丫向加大板底配筋为 © 818

27、03斜屋面板计算3.1屋面结构信息及单元划分:结构板厚取120mm屋面倾角tg a =0.5 cos a =0.894 ,在？、？段设 梁 L 2、L 3,截面均为 b h=240 300。对屋面板进行一定的划分，选代表性部分作为计算单元。具体做法如图5:3.2荷载计算:将屋面斜向均布荷载折算成水平均布荷载表4何载种类标准值KN/m 2备注恒荷载水泥瓦0.5/0.894=0.56不上人 屋面活载 取 0.6KN/m2平铺油毡一层0.05/0.894=0.0620厚找平层0.0220/0.894=0.45120厚现浇板0.1225/0.894=3.36天棚粉刷0.16/0.894=0.18小计0

28、.56+0.06+0.45+3.36+0.18=4.61活载0.6/0.894=0.7恒荷载分项系数丫 g=1.2活载分项系数 丫 q=1.4屋面恒载设计值：g=1.2 4.61=5.53 KN/m 2屋面活载设计值：q=1.4 0.7=1.0 KN/m 2按弹性理论计算板配筋（暂不考虑老虎窗及屋顶窗对配筋的影响，即按整板计算 ） 根据连续多跨双向板的实用计算法计算。g+q=5.53+1.0=6.53 KN/m 2g+q/2=5.53+0.5=6.03 KN/m 2q/2=0.5 KN/m 23.3计算跨度：内跨：Lo=Lc Lc为轴线距离边跨：Lo=Ln+b Ln为净跨，b为梁宽3.4 板弯

29、矩计算考虑泊松比 Vc=0.2 。A 区格板： Lx=8.4mmx=(0.0089+0.2=1.82+0.32=2.14 KN由于屋面板的活荷载较小，因此不对弯矩进行调整。Ly=4.2m0.0409) 6.03m/mLy/Lx=0.54.2 2+(0.0174+0.20.0965)0.54.2 2my=(0.0409+0.2=4.54+0.88=5.42 KN0.0089) 6.03 m/m4.2 2+(0.0965+0.20.0174)0.54.2 2mx =-0.569 6.534.2 2=-6.55KN m/mmy =-0.0836 6.53 B 区格板： Lx=3.6m4.2 2=-9

30、.63 KN m/mmy =-0.055 6.53F 区格板： Lx=2.6m Ly=5.7m Lx/Ly=0.45mx=(0.0368+0.20.0347) 6.033.62+(0.0496+0.20.035)0.53.62=3.42+0.37=3.79 KNm/mmy=(0.0347+0.20.0368) 6.033.62+(0.035+0.20.0496)0.53.62=3.29+0.29=3.58 KN m/mmx =0my =-0.0961 6.53 3.62= -8.13 KN m/m区格板： Lx=5.1mLy=3.3mLy/Lx=0.65mx=(0.0183+0.20.0465

31、) 6.033.32+(0.0271+0.20.075)0.53.32=1.81+0.23=2.04 KNm/mmy=(0.0465+0.20.0183) 6.033.32+(0.075+0.20.0271)0.53.32=3.29+0.44=3.73mx =-0.0777 6.53 3.32= -5.53 KN m/mmy =-0.1045 6.53 3.32= -7.43 KN m/m区格板： Lx=2.4mLy=2.1mLy/Lx=0.875mx=(0.0233+0.20.0256) 6.032.12+(0.0353+0.20.0481)0.52.12=0.76+0.1=0.86 KNm

32、/mmy=(0.0256+0.20.0233) 6.032.12+(0.0481+0.2 0.0353)0.52.12=0.8+0.12=0.92 KNm/mmx =-0.067 6.532.12= -1.93 KN m/mmy =-0.0682 6.53 2.12= -1.96 KN m/m区格板： Lx=2.1mLy=2.1mLx/Ly=1mx =(0.0231+0.20.018) 6.032.12+(0.0368+0.20.0368)0.52.12=0.71+0.1=0.81 KNm/mmy=(0.018+0.2 0.0231) 6.032.12+(0.0368+0.20.0368)0.

33、52.12=0.6+0.1=0.7 KNm/mmx =-0.06 6.532.12= -1.73 KNm/mLy=4.2mLx/Ly=0.86CDE2.12= -1.58 KN m/m10%取 0.5 将算得的 X 向跨中弯矩增大mx=(0.0888+0.2 0.0249) 6.03 2.6 1.1+(0.0965+0.2 0.0174) 0.5 2.6 2 =4.21+0.34=4.55 KNm/mmy=(0.0249+0.2 0.0888) 6.03 2.6 2+(0.0174+0.2 0.0965) 0.5 2.6 2 =1.74+0.12=1.86 KNm/mmy =-0.1215 6

34、.53 2.62= -5.36 KN m/mG 区格板： Lx=8.4m Ly=4.2mLy/Lx=0.5mx=(0.0038+0.2 0.04)6.034.22+(0.0174+0.20.0965)0.54.22=1.26+0.32=1.58 KNm/mmy=(0.04+0.2 0.0038)6.034.22+(0.0965+0.20.0174)0.54.22=4.34+0.88=5.22 KNm/mmx =-0.057 6.53 4.22= -6.57KN m/mmy =-0.0829 6.53 4.22= -9.55 KN m/mH 区格板： Lx=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.

35、86mx=(0.0322+0.20.0231)6.033.62+(0.0496+0.20.035)0.53.62=2.88+0.37=3.25 KNm/mmy=(0.0231+0.20.0322)6.033.62+(0.035+0.20.0496)0.53.52=2.31+0.29=2.6 KN m/mmx =-0.0818 6.53 3.62= -6.92 KN m/m my =-0.073 6.53 3.62= -6.18 KN m/m区格板： Lx=4.5mLy=3.3mLy/Lx=0.73mx=(0.0202+0.20.041)6.033.32+(0.0309+0.20.0645)0.

36、53.32=1.86+0.24=2.1 KNm/mmy=(0.041+0.20.0202)6.033.32+(0.0645+0.20.0309)0.53.32=2.96+0.38=3.34 KN m/mmx =-0.0764 6.53 3.32= -5.43 KN m/mmy =-0.096 6.53 3.32= -6.83 KN m/m3.5板截面设计短跨跨中截面的有效高度 hoi=120-20=100mm长跨跨中截面有效度 hO2=120-30=90mm 考虑屋面板受环境因素影响较大，防止其在正常使用阶段产生较大裂缝。屋面板上层 钢筋不宜断开，若断开需另加温度钢筋。3.6板配筋计算：取内力

37、臂系数ys=0.95, As=m/(0.95fy ho),板采用C20混凝土、©8钢筋。各板的配筋结果及实际配筋见下表：表5续表5截面ho(mm)m(KN m/m)As(mm2/m)配筋实有As(mn2/m)跨 中I区格X向902.1117C8150335丫向1003.34167C8150335支A-B100-9.63483C8100503A-C100-9.63483C8100503A-D100-9.63483C8100503A G-F100-9.63483C8100503A-G100-6.57329C8100503homAs配筋实有As截面(mm)(KN m/m)(mn2/m)配月

38、力(mn2/m)AX向902.14119O8150335区格丫向1005.42271O8150335BX向1003.79190O8150335区格丫向903.58199O8150335CX向902.04114O8150335区格丫向1003.73187O8150335跨DX向900.8648O8150335区格丫向1000.9246O8150335EX向1000.8141O8150335区格丫向900.739O8150335FX向1004.55228O8150335区格丫向901.86103O8150335中GX向901.5888O8150335区格丫向1005.22262O8150335HX

39、向1003.25163O8150335区格丫向902.6145O8150335G-E100-9.55478C8100503座G-I100-9.55478C8100503G-H100-9.55478C8100503G-G100-6.57329C8100503H-H100-6.92346C8100503C-D100-5.53277.19C8100503D-E100-1.9396.74C8100503E-I100-5.43272C81005033.7屋面梁设计：选L 2作为配筋计算构件：(屋面梁均按L 2方式配筋)截面尺寸 b h=240 300采用C20混凝土，HRB335钢筋将梁两相邻板各一半荷

40、载视为全由L 2承担，则梁承受的均布线荷载P=0.52.16.53+0.54.26.53+250.24(0.3-0.12)=6.86+13.71+1.2=21.77 KN/m支座弯矩 M支=-(1/12)P L2=-21.772.4 2/12=-10.45 KN m考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅：M支=0.8 10.45=8.36 KN m根据平衡条件：得跨中弯矩M中=7.31 KN m(1)、跨中配筋：a s=M/( a 1fcbho2) =7.3110?6/(1.09.6 240 2652)=0.045ys=0.5(1+、12： s )=0.98As=M/(fy 丫 sho)=7.311

41、0?6/(3000.98 265)=93.8 mm2选用 2述12 As=226 mm 2p =226/(240265)=0.35%>45 ft/fy=45 1.1/300=0.214% 满足最小配筋率、支座配筋：a s=M/( a 1fcbho2) =8.36 10?6/(1. 0 9.6 240 2652)=0.052ys=0.5(1+-2： s)=0.97As=M/(fy 丫 sho)=8.3610?6/(3000.97 265)=108 mm2选用 2辿12 As=226 mm 2、斜截面承载力验算：剪力最大值V=2.4 21.770.5=26 KN0.25 B cfcbho=0

42、.251.09.6240 265=152.64 KN>26 KN 截面符合要求0.7ftbho=0.71.1240 265=48.97>26 KN 只需构造配筋，选配 © 82003.8老虎窗设计：3.8.1老虎窗顶板：(结构板厚取60mm)(1).荷载计算：0.010.05 KN/m0.0120=0.2 KN/m 2220=0.2 KN/m 210 厚防水砂浆 油毡一层10 厚找平60厚现浇板0.0625=1.5 kN/m 2天棚粉刷+ 0.16 KN/m22.11 KN/m2活荷载0.4 KN/m2荷载设计值 P=1.22.11+0.41.4=2.97 KN/m 2(

43、2).弯矩计算:(按立面较大一种计算)Lo仁 1.6m ,lo 2=2.1m Lo 1/L0 2=0.76m1= (0.0291+0.2m2=(0.0133+0.2m仁-0.06890.0133)2.971.6 2=0.24 KN m0.0291)2.971.6 2=0.15 KN m2.971.6 2=-0.52 KN m2=-0.05642.971.6 2=-0.43 KN m.配筋计算：ho 仁60-20=40mmho2=60-30=30mmLo1方向As=m/(0.95fyho)=0.2410?6/(0.9521040)=30mm2Lo2方向As=m/(0.95fyho)=0.1510

44、?6/(0.9521030)=25mm2双向配 ©6120 实有 As=235.8mm2 老虎窗两侧墙为现浇，每隔150置双排 少150钢筋，水平方向每200配 忙箍筋。3.8.2 老虎窗上翻梁设计(b h=120 240)上翻梁承受的主要荷载为梁自重、窗重(0.3KN/m 2)和梁轴线至？间板的荷载。P=0.56.531.3+10.31.2+0.240.1225 1.2=5.47 KN/m跨中弯矩 M=0.1 P L2=0.15.471.7 2=1.58 KN m梁的有效高度ho=240-40=200mma s=M/( a 1fcbho2)=1.5810?6/(1.09.6120

45、2002) =0.034ys=0.5(1+ . 1 - 2：、)=0.983As=M/(fy 丫 sho)=1.5810?6/(0.983210 200)=38.27mm2 选配 2 必 配 忙2003.8.3老虎窗墙下暗梁AL2设计(b h=600 120)暗梁承受的荷载主要为梁边板荷载和老虎窗墙传的荷载。计算时假设老虎窗墙等 高，均为最大处1.48m。将屋面斜向荷载则折算成水平荷载计算。梁上墙重：1.480.125=3.7 KN/m老虎窗顶板：2.971.90.5=2.8 KN/m板传荷载：6.53(1.5+2.7)0.5=13.7KN/mMR11 I h I I I 门 I I 1111

46、 iTl A7图6根据平衡条件求得支座反力如图6所示 (近似按跨中弯矩计算)跨中弯矩M=24.76 KN m因弯矩较大，故采用双筋截面布筋取 E = E b=0.55 ,b =600mm ,fy =f y=300N/mn2 ,ho=80mm ,a s=40mmMu2=a if cbho2 E b(1-0.5 E b)=1.09.6 600 802 0.55 (1-0.50.55)=14.7 KN mA s=(M-Mu2)/f y(ho-a s)=10.06As= E b a 1fcbh o/fy+A sf y/fy=0.55 受拉钢筋选9J16 受压钢筋选6J143.8.4屋面其它部分构造：1

47、0?6/(30040)=838mm21.09.6600 80/300+838=1683mm2箍筋配©8150(1)屋脊负筋：(板折处与圈梁最远水平距离为2.55m)将板折处视为完全固支,负弯矩 M=-6.532.55 2/8=-5.31KN100)=266mm2必100钢筋，满足负弯矩要求As=M/(fy丫 sho)=5.3110?6/(2100.95将板上负筋在板折处连续拉通即板折处配(2) 斜屋面窗洞口按构造每边上下各放置312筋 (3)老虎窗？轴线处板负筋配 必1004楼梯计算采用板式楼梯，梯板采用C20混凝土、HPB235梯梁纵筋采用 HRB3354.1架空层梯板：TB1梯段

48、板设计：踏步宽 280mm高154.2mm取板厚h=110mm约为梯段板水平长度的1/30板的倾斜角tg a =154.2/280=0.55 cos a =0.88。取1m宽板带计算。4.1.1荷载计算:何载种类荷载标准值 KN/m 2备注恒荷载水磨石面层(0.1542+0.28)0.65/0.28=1.0水磨石自重0.65KN/m2考虑栏杆及侧边 粉刷，恒载加1.0KN/m2三角形踏步0.50.15420.2825/0.28=1.93现浇板0.1125/0.88=3.125板底抹灰0.0217/0.88=0.386小计1.0+1.93+3.125+0.386+1.0=7.44活载2.0恒载分

49、项系数 丫 g=1.2活载分项系数 Yq=1.4总荷载设计值 P=1.27.44+1.42.0=11.73 KN/m4.1.2截面设计:板水平计算跨度 Ln=3080弯矩设计值 M=0.1 P Ln2=0.111.733.08 2=11.13 KN ma=20mm ho=h-a=110-20=90mm fc=9.6N/mm 2 ft=1.1N/mm 2 fy=210N/mm 2 a s=M/( a 1f cbho2) =11.1310?6/(1.09.61000 902)=0.143E =1- J -2 s =0.155< E b=0.614ys=0.5(1+-2： s )=0.922As=M/(fy 丫 sho)=11.1310?6/(2100.922 90)=638.71mm2 选用 ©10110实有 As=714mm分布筋每级踏步 2 根 ©8p =714/(1000 90)=0.79%>45 ft/fy=0.235%4.2标准层梯板：TB2梯段设计：踏步宽 280mm高155.6mm取板厚h=80mm板的倾斜角tg a =155.6/28