铁路桥墩桩基础设计西南交通大学

1、第一篇设计说明书2第二篇设计计算书3一、收集资料3二、拟定尺寸5承台底面形心处的位移计四、墩身弹性水平位移5的计算111319五、桩基检算六、电算结果第一篇设计说明书1. 铁路桥墩桩基础设计中所依据规范有铁路桥涵地基和基础设计规范tb1002.5混凝土结构设计规范gb50010-2002铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范tb1002.3-992. 铁路桥墩桩基础设计内容及步骤 收集资料 拟定桩的尺寸及桩数 承台底面形心处的位移计算 墩身弹性水平位移计算 承载力、位移、稳定性、抗裂性检算及桩身截面配筋设计 绘制桩基础布置及桩身钢筋构造图3设计方案31.1m,线路为双线、直线、坡度4%。

2、、线间距5m,双块式无磴轨道。桥 采用桩基础，蹲下设八根桩，设计直径为lm,成孔直径为1.05m,钻孔灌注桩， 用旋转式钻头，桩身采用c25混凝土，桩长40m,粗砂层为持力层，桩底标高为 -6.69mo地基容许承载力o=644kpa,单桩轴向受压容许承载力p=3048.92kn, 对于主力加附加力p乘以1.2的提高系数。桩顶和承台连接为主筋伸入式，桩顶深入承台o.lmo桩身对称布置16根18的光圆钢筋，钢筋总长13m,深入承台0.9mo箍筋用08200mm,且沿钢筋 笼方向，每隔2m设一道骨架钢筋和定位钢筋，均为18的一级钢。第二篇设计计算书一、收集资料设计资料1、线路：双线、直线、坡度4%。

3、、线距5m,双块式2无石渣轨道及双侧1.7m 人行道，其重量为44.4kn/m。2、桥跨：等跨l=31.1m无渣桥面单箱单室预应力混凝土梁，梁全长32.6m, 梁端缝0.1m。梁高3m,梁宽13.4m,每孔梁重8530kn,简支箱梁支座 中心距梁端距离0.75m,同一桥墩相邻梁支座间距1.6m。轨底至梁底高 度为3.7m,采用盆式橡胶支座，支座高0.173m,梁底至支座较屮心0.09。3、建筑材料：支撑垫石、顶帽、托盘采用c40钢筋混凝土，墩身采用c30 混凝土，桩身采用c25混凝土。4、地质及地下水位情况：标高 伽）地质情况厚度标咼（加）地质情况厚度36.79-36.29耕地0.5 3.51

4、-12.31粗砂（中密）8.836.29-30.79软塑 砂粘土5.5-12.31-22.31中砂（中密）10.030.7921.29粉砂9.5-22.31-29.31砾砂（中密）7.021.29 19.89淤泥质 砂粘土 （松软）1.429.31 46.31硬塑粘土17.019.89 3.51细砂 仲密）23.4土层平均重度丫 =20kn/m3, 土层平均内摩擦角二28°，地下水位标高:5、标咼：梁顶标咼+53.483m,墩底+35.81m。6、风力:w=800pa （桥上有车）。7、桥墩尺寸：女口图1所示（单位:cm,标高：m） o750-60 -i 1

5、20015047.8!冋 -h*us|-270 h45t*50:1立而图166368 一 166侧面图ii剖面图1桥墩及承台尺寸示意图设计荷载：1、承台底外力合计：双线、纵向、二孔重载：n二 18629. 07kn, h二341. 5km, m二4671. 75kn. m;双线、纵向、一孔重载：n二 17534. 94kn, h=341. 5kn, m二4762. 57kn. m2、墩顶外力:双线、纵向、一孔重载：h=253. 44kn, m=893. 16kn.m二、拟定尺寸1、桩身采用c25混凝土。2、设计桩径采用d=lm,成孔桩径为1.05m,钻孔灌注桩，采用旋转式钻头。3、画出土层分布

6、图，选用粗砂层为持力层，桩端进入持力层的临界深度为1.5d=1.5m,即桩端进入持力层要大于1.5m,从承台底面到细沙层底部深度为36. 82m,则取桩长l=40m。桩底标高 -6.69m,进入持力层3.18m。4、估算桩数：(按双孔重载估算)估算公式：n = /z -lp 鬥二卜”工川+叫川内 /二兀d = /(1 + 0.05)= 3.299加a = = 0.185m24/>10d q = (to + 心 了2 (4d-3) + 6k2 y2d联耦(m)36.791 17q_30.521.291389-3.510.07-12.31中砂-22.31-29.31-46.31土层平均天然重

7、度y=2qkn/m3,由于桩侧土为不同土层，应采用各土层容重加权平均，在地下水位以上采用天然重度，在地下水位以下采用浮重度,y2= 0.7kn/m3(33.31 - 30.5) x 20 + (40 33.31 + 30.5) x 1040查铁路桥规得，地基的基本承载力q）=430kfa,深度修正系数 <7 = （7（）+力2丫2（4一3） + 6丘；丫2 =430 + 5x10.7x（4x1-3）+ 6x2.5x10.7x1 = 644如钻孔灌注桩桩底支撑力折减系数）=0.4各土层的极限承载摩阻力：软塑砂粘土： ./； =45kpaf i. = 2.52m粉砂:i40% /2 = 9.

8、5m淤泥质砂粘土： ./； = 30kpa, /3 = 1 am细砂：f4 = 40kpa, /4 = 23.4/7?粗砂：f5 =s0kpa, /5 =3.18/n单桩的轴向受压容许承载力：= *x3.229x(45x 2.25+ 40x9.5+ 30x1.4+ 40x23.4+ 80x38)+ 0.4x0.785x644二 304&92 旳取“ = 1.3,则估算桩数:n =亘-ip弋黑;j.9'暂取宀验算后作必要调整。5、桩在承台底而的布置查铁路桥规，当d<m时，最外一排桩至承台底板边缘的净距不得小于 0.5d （设计桩径）口不得小于0.25m,且钻孔灌注桩中心距不

9、应小于2.5成孔桩 径，满足桩间距和和承台边到桩净距的前提下得到桩在承台底面的布置情况， 如下图（单位:cm）：mcmo lo 寸41 1206、桩与承台连接方式采用主筋伸入式，桩伸入承台板内10cm,具体配筋见后而详述。三、承台底面形心处的位移计算1、设计荷载：双线、纵向、二孔重载：n = 18629.073, h=34l5kn, m = 4671.75/ov m双线、纵向、一孔重载：n = 17534.94kn, h = 34l5kn,m = 4762.57kn m2、计算（1）桩的计算宽度:b = kfk）kb其中，kf = 0.9,kq =（ + 1）/ = 2 l、=3.5 <

10、0.6% = 0.6x3（ +1） = 360.6 h0.6 6因此,bq =0.9x2x0.989x1 = 1.78/w(2)计算基础变形系数。v eiry-1 4/= = 0.0491m4 查铁路桥规eh =2.8xl076429:.e = 0.8e；, =0.8x2.8xl07 =2.24x07kpael = 2.24xl07 x0.0491 = 1.10x10叹pa/屛假定桩为弹性桩，则其计算深度：心=2（ + 1） = 2（1.05 + 1） = 4.1加饥深度内存在两层不同的土，则m的换算公式为：加=加虫+加2;（2人+方2）kn其中，mx =5000/m4, hx =0.5m,

11、m2 =8000/m4, h2 = 3.6m 则m.h? + m.ilh. + 人）人m - !=-=soooxov +8000x（2x05 + 36）x3.6 = ?955.384/4v ei v 1.10x106而a/= 0.419x40 = 16.76 >2.5,则桩为弹性桩，假设成立。3、计算单桩桩顶刚度0、c、03、04彳 7dd2 x32=7.069/ti 2/ / = 40m > 10m c° = mol = ml = 7955.384x40 = 318215.363/7.383xl0n/?5 s：丄1ae c()a()0.785 x2.8xl073i82i

12、5.36x 7.069又az = 0.419x40 = 16.76 > 4.0,查表有 yh = 1.064,ym = 0.985,如=1-484, p2 = a3eiyh =0.4193xl.lxl06xl.064 = 8.609kn mp. = aeiym =0.4192x 1xl06x 0.985 = 1.902 w knp4 = aei(/)x1 =0.419x1 .lxio'xl.484 = 6.84x1()5加/ad4、计算承台刚性系数yhh 二ip = np、=8x7.383x10、= 5.906x q('kn/myaa =ynip2 =np2 =8x8.6

13、09x10“ =6.887x10叹tv 加yafi - yh 心=-np3 =-8x1.902x10 =-1.522x10叹n丫邮="ip4=8x6.84x 105 + 8x7.383x 105 x()2 =3.537xlo1 kn m/rad对于低承台桩基，承台完全处于软塑砂粘土中，因此，承台的计算宽度为:5()=/> + l = 11.2 + l = 12.2m, ch = mh = 8000x2.5 = 2x04kn/n3，c hyaa = yaa + 5() =2v iq4 v 2 s= 6.887x105 +12.2x=9.937x10池n加2丫叩- % -儿0+禺;

14、=2x104 x2 52二 1.522x106 +12.2x= 1.268x10叹n62乂 in4 x? 53 =3.537 x 1 o' +12.2 x -= 3.569 x0 kn ml rad125、计算承台底面形心处的位移a, b, p桩基为竖直桩基，桩群对称布置，7ba = 丫叩=7亦=丫加=°，则有:必+如=工丹byhh = n由上式得承台形心位移:yaaypp-yap工yaay-yap荷载情况1双线、纵向、二孔重载:n = 18629.07 kn, h = 34.5kn, m = 4671.75kn , £n 18629.07in_3b= = =354

15、x10 37wyhh 5.906x106/ /"加工h-知工mu / / /2yaa yftp yai3.569 x 107 x 341,5 - (-1,268 x 106) x 4671.759.937 x 105 x 3.569 x 107 - (-1.268 x 106 )2/ /q_ yaa工m -y叩工hp /2yaa y卩卩 - yap_ 9.397x io5 x4671.75 - (-1.268x 106)x341.5 9.937x105 x3.569x107 -(-1.268x106)2荷载情况2双线、纵向、单孔重载：n = 17534.94册,h = 34l5kn,

16、 m = 4762.57册5.35x10"加1.499x10"曲b = 门 53'9： = 2.969x10-3 myhh 5.906 xlo6/ / / /2yaa 丫卩卩 - yap_ 3.569x107 x341.5-(-1.268x106)x4762.579.937 x 105 x 3.569 x 107 - (-1.268 x 106 )25.383x1 ofyaa 丫00 yai=1.526xlo_4h7d9.397 x 105 x 4762.57 - (-1.268 x 106) x 341.59.937xio5 x3.569xio7 - (-1.26

17、8x 106)2四、墩身弹性水平位移§的计算假定墩帽、托盘和基础部分产生刚性转动，将墩身分为四个部分，（由于墩 身4-5段下部分在土中，故将其分为两段，只计算土上部分风力），分别计算它们 所受的风荷载，桥上有车时的风压强度w=800pa,纵向水平风力等于风荷载强度乘 以迎风面积，分别计算出四部分的上下底边长及中线长，然后计算岀各个截面的弯 矩，再求和即可得到托盘底面所受的总弯矩。1、工h和纵向风力引起的力矩：墩冒所受风力：h鴻=7.5x0.6x0.8 = 3.6kn托盘所受风力：h托盘=（7+ 5.9）/2xl.5x0.8 = 7.8kw墩身风力：hz = (5.9 4- 6.02)

18、/2x3x0.8 = 14.304h2_3 = (6.02 + 64) / 2 x 3 x 0.8 = 14.592enh3_4 =(6.14 + 6.26)72x3x0.8 = 14.880zwh4_5 = （6.26 + 6.34）/2x2.02x0.8 = 108 mn风力合力作用点位置距长边的距离为y,梯形形心轴距长边的距离公式为:q + 2b3(« + b)其中a为长边，b为短边，h为梯形高计算得：7托盘=0727加，y2 - y23 = 1.495m , y45 = 1.008m将墩身分成四段，利用几何关系分别求出边长及中线长，如下图:风力及截面弯矩值计算表各截面弯矩-m

19、)水平力(kn)托盘顶0托盘底1234墩底5墩顶水平力p = 235.44152.064532.2241292. 5442052. 8642813. 1843573.504墩帽风力h燉冒=3.61.086. 4817. 2828. 0838. 8849. 68托盘风力h托就=7.86. 02929. 42952.82976. 22999.629墩 身 风 力_2 = 14.30421.38464.296107. 208150.120/2_3= 14.59221.81565. 591109.367/3_4 = 14.88022. 24666. 886/4_5 =10.18120. 240墩顶弯矩

20、893. 16893. 16893. 16893. 16893. 16893. 16总计1046.3041437. 8932253.7973113.0444016. 4984962.5862、墩顶水平位移计算注：墩帽托盘 c40： eh = 325x0jkpa ,墩身 c30： eh = 3.0xl01kpa瓦(knm)a/?(m)hm)刀=竺1（加4）12eikn im1)父mahh,(、m =-(加)eii墩 冒969.7320.60.329. 1607.5816e+082. 302e-07托 盘1242. 0991. 51.3517. 74934.6148e+085.450e-061-2

21、 段1845. 84533.617.20754.1298e+084.827e-052-3 段2683. 42136. 619.56464.6955e+081.133e-043-4 段3564. 77139.622.15215.3165e+081.931e-044-5 段4489. 542312.624.98395.9961e+082.830e-04总 it6.434e-04表中，山分段高度，忘分段中线到墩顶较支座距离，&如号893.16 +1046.304m顶冒=969.732kn m2m托盘-1046.304 + 1437.893_ “ 10/io ooqz-m m2mi =1437

22、.893 + 2253.797 八qjs 乂apn pm1 oh-j.oh-v rrl2m-=2253.797 + 3113.044qsazl 77 1 bn mj joh-e / / i/t/v m2a/3113.044 + 4616.498一“約/i/irq szlz-a/ h?五、桩基检算1、单桩承载力检算（按双孔重载计算）n = &）29.01kn, x = 2.25m, /? = 1.499xlo-4/, p = 7.383x10叹n/加则桩顶内力:g =+ a= 18629,07 + 7.383 x 105 x 2.25 x 1.499 x 104 = 2577.644&#

23、39; n8桩身c25混凝土容重y=25kn/m ±平均重度y = 2mnim则桩自重：tzz/ 2jrg'= 丁(2.81了+37.19力=xl052(281x 25+ 37.19x15) = 543.873£n桩入土部分同体积土重： 2= (2.81/+37.19/) = -xl.o52(2.81x2o 4-37.19x10) = 370.692 44ng 十 g - g = 2577.644 十 543.873 一 370.692 = 2750.825灯v<1.2p = 3658.704其中，鬥=304892化故单桩轴向受压承载力满足要求。b2、群桩承载

24、力检算（按双孔重载计算） 将桩群看作一个实体基础，则 实体基础为一台体，台体底面由于内摩 擦角（0 = 28°）较顶面放大（如右图）, 底面尺寸：a = 3x3 + 1 +2/ tan 428。=9 +1 + 2 x 40 x tan 4=19.823m"4.5 + 1 + 2 透牛 4.5 + l + 2x40xtan 手".323协a = ab = 19.823x15.323 = 303.748m2ab2619.823x 15.325?6= 775.721/桩自重：g, =543.873x8 = 4350.984桩侧土重：g2 = 303.748 x (2.8

25、1 x 20 + 37.19 x 10) - 370.692x 8 = 127068.983承台重：g3 = 25x 11.2x7x2.5 = 4900承台部分土重：g/ = 20x 11.2x7x2.5 = 3920n © = n + g| + g° + g? g、=18629.07 + 4350.984 +127068.983 + 4900 一 3920 = 151029.037wn° m 151029.037 4671.75 <nqo/1<zd n aalncr = 4- =+= 503.245旳 < （71 = 644kpaaw303.7

26、48775.7213、墩顶水平位移检算（按一孔重载）墩咼：/= 2.5 +12 +1.5 + 0.6 + 0.4 = 17加则墩顶位移二 q + 0h + 3d=5.383x w4 +1.526 x 10'4 x 17 4- 6.434x 10-4 =3.776x10%< = 5vz = 5x v31?i = 27.88加4、结构在土面处的位移（按一孔重载）在桥规中查m、时，只适用于结构在地而处的最大位移为6mm,若超过6nun就不能采用“m”法进行计算，故需要对桩在土面处的位移进行检算。墩身埋于土中高度：h =36.79-33.31 = 3.48m = a + 0/ = 5.3

27、83x 1 o'4 +1.526xio"4 x3.48 = 1.069x 10"3m < 6mm可以用m法直接查表计算5、桩身截面配筋设计（一孔重载）（1）桩身弯矩计算h =ap2 -j3p. = 5.383xlox8.609xl04-l.526xl04x 1.902xlo5 =17.31 rkn0 = 1.526 x 10-4 x 6.84 x 105 - 5.383 x 104 x 1.902 x 105 = 1.99w m任意深度z处桩身截面弯矩:17 31r= 0.419 如+199伽"1332如+1.994瓦azz(m)41.332

28、3;1994為mzknm)00. 00010. 0001.9941.9940.20.4770.1970.9988. 1421.99010.1320.40.9550.3770.98615. 5821.99617.5480.61.4320.5290.95921.8651.91223. 7770.81.9090.6460.91326.7001.8212& 5211.02. 3870.7230.85129. 8831.69731.5801.22.8640.7620.77431.4951.54333.0381.43. 3410.7650.68731.6191.37032.9891.63.8190

29、.7370.59430. 4621. 18431.6461.84. 2960.6850.49928.3120. 99529.3072.04. 7730.6140.40725. 3780.81226. 1902.25. 2510.5320.3221.9890. 63822.6272.45. 7280.4430.24318.3100. 48518. 7952.66. 2050.3550.17513.8460. 34914.1952.86.6830.270.1211. 1600. 23911. 3993.07. 1600.1930.0767. 9770. 152& 1293.58. 3530

30、.0510.0142. 1080. 0282. 1364.09. 547000. 0000. 0000. 000由表知：m層=33.038£n 加n17534 94“伽=pm=- 7.383x io5 x 225x 1.526x 10"4 = 1938.372n8（2）计算偏心距初始偏心距：吹也-牒皿汕偏心距放大系数:1kn其中，影响系数+0.16 = +0.16 = 0.6210.2 +鱼0.2 +四h1.004 04 0计算长度：/. = 0.5(/0 +) = 0.5x(0 + -) = 4.7737?/, (q 为变形系数) a0.419主力+附加力，所以k=0.6

31、=0.9971kn0.6x1938.372cz, 7x2.8x1()7x0.04910.621 x；4.7732 e = tje = 0.997x0.017 = 0.0169/? （3）配筋根据灌注桩构造要求，桥梁桩基主筋宜采用光圆钢筋，主筋直径不宜小于 16mm,净距不宜小于120mni,且任一,情况下不得小于80mm,主筋净保护层不 应小于60mmo在满足最小间距的情况下，尽可能采用单筋、小直径的钢筋， 以提高桩的抗裂性，所以主筋采用i级钢筋。桩身混凝土为c25,根据桥规规定,取amin =0. 5%,则&,min = amin a = 0.5% xx 10002 = 3927加选

32、用16 4 18的1级钢筋，as . = 4072mm2,収净保护层厚度比=60mm , 采用对称配筋，则主筋净距为：2兀r .2x（500-60-9） t 1_ t _ “入亦 +d 18 = 151.253加加 > 120mm ,彳守合要求。16 16桩与承台的联结方式为主筋仲入式，桩身仲入承台板0. lm,主筋仲入承台 的长度（算至弯钩切点）对于光圆钢筋不得不小于45倍主筋直径（即810mm）,取900m,主筋应酉 主筋总长为13m。每隔2m加一道© 个定位钢筋，直彳倒4/ci处以下2m处(约为11. 55m),取其长度为12m,则 箍筋采用82oomm,为增加钢筋笼刚度

33、，顺钢筋笼长度 18的骨架钢筋。顺钢筋笼长度每隔2m在四个节点处加四 仝为18。桩身截面配筋1(4)判断大小偏41如设计图纸。?取 n=15换算截面面积：人)=曲 +nas = 846478mz7?2°45换算截面惯性矩:i0=- + -nasrs2()42=7rx50°4 + 1 xl5x4072x(500 6 9尸=4.91x10%屛核心距：k= /()故属小偏心构件=4091><10° =h6.0lmm>e= 16.9mm 846478x500(5)应力检算小偏心构件，全;截面受压，则n m (7 =+y1938.372x10333.038

34、xl03 _nnr .=+ x500 = 2.29mpa < (jh = 9.5mpa8464784.91x1o10' rn m crs = n +二 34.352mr? <y1938.372x1()333.038x1()3-(y-a. ) = 15x+ (500-60-9)58464784.91x1o10(ys = 160 mpa应力合格(6)稳定性检算桩计算长度彳=4.773/7?, d = bn, _/d = 4773v7,查混凝土结构1设计原理表114得=1.0,查表11-3得 沪12.4n°c -/(kac + mas1938.372x10，“- =2.

35、319mpa <(jr = l.gmpa)1.0(/4xl0002 +12.4x4072)则稳定性满足要求6、单根桩材料表(1)钢筋直径mm根数单根长h1单重kg/m总长m总重kg受力纵筋1816132208416环向箍筋8652.760. 395179.470. 86骨架钢筋1862.65215.931.80定位钢筋18240.424210. 1820. 36总539. 02(2)混凝土等级直径m长m体积桩c251.054034. 636六. 电算结果1、电算输入文件2 6 200.52280000005000280.58000285.58000289.54000281.4150002

36、823.425000288.841.1.0 400-2.2541.1.0 4002.250.9811.20 0 0341.517534.944762.57341.518629.074671.752、电算输出文件9 k9 k9 9k9 k9 k9<f<f<f<f <f<f <f<f <f. .rrw rt» . . rrw rt» . . 卜卜. .卜卜.卜 rjw 卜.卜 rjw 卜. .rt rt. . rt rt. . rt rt. . rt rtw rjw. rt rtw rjw. . 卜卜*第一部分原始数据*k&

37、#163;>!" kj桩类型组数 土层数2 6 桩端嵌固类型md=.o 最小桩间净距ls= 2.00(米)j> g> rtw rtwrtw rtwrtw rtwrtw rtwrtwrtw rtwrtw rtwrtw rtw<jw <7w <tw <tw <tw <tw rrw rf> rf> <yw <jw rf> rf> <yw作用力h方向上一排桩的桩数2桩传力类型系数xs二0.5000桩材碗弹性模量e= 0.2800e+08(kn/m2)地基比例系数(kn/m4)内摩擦角(度)第i 土

38、层的厚度(米)5000.28.00.508000.28.05.508000.28.09.504000.28.01.4015000.28.023.4025000.28.08.80iitddbloliah:1 41.0001.0000.000 40.0000.0000-2.25002 41.0001.0000.000 40.0000.00002.2500承台埋入地面或局部冲刷线以下的深度:1.0承台的实际宽度:11.2荷载类型i水平力h(kn)轴向力n(kn)弯矩 m(kn.m)10.00.00.02341.517534.94762.63341.518629.14671.8rt»rt&#

39、187;rt»rt»rt»rrw rt»rrw rt»rrw rt»rrw rt»rrw rt»rt» 卜 rf . rt rt f . rt*第二部分计算结果*k£>!" kjj>rtw rtwrtw rtwrtw rtwrtw rtwrtwrtw rtwrtw rtwrtw rtw<jw <7w <tw <tw <tw <tw rrw rf> rf> <yw <jw rf> rf> <yw基础

40、的变形系数a及桩顶刚度系数iaflo1lo2lo3lo410.404951540.0676972.12176685.69659161.442 0.404951540.0676972.12176685.69659161.44i承台k1刚度矩k2阵k31661179.9101740.000000 -1398653.8823882 0.0000007612320.5000000.0000003 -1398653.8823880.000000 43818231.182946荷载类型np二1 (单孔轻载)丄丄丄丄丄丄rlw rjw rlw rl> rlwrlw rlwrk rk mw mw rk

41、rkrk转角(rad)0.0000e+00水平位移（毫米）0.00承台位移 竖向位移（毫米）0.001= 1第1根桩的桩顶位移ja1(j)a2(j)p2(j)10.000.000.00000020.000.000.00000030.000.000.000000第1根桩桩身内力jh(m)my(kn.m)qy(kn)dy(kn/m)10.500.0000.0000.00020.990.0000.0000.00031.490.0000.0000.00041.980.0000.0000.00052.480.0000.0000.00062.970.0000.0000.00073.470.0000.000

42、0.00083.960.0000.0000.00094.460.0000.0000.000104.960.0000.0000.000115.450.0000.0000.000125.950.0000.0000.000136.440.0000.0000.000146.940.0000.0000.000157.430.0000.0000.000167.930.0000.0000.000178.420.0000.0000.000188.920.0000.0000.000199.420.0000.0000.000209.910.0000.0000.0001=2第2根桩的桩顶位移jal (j)a2(j)

43、p2(j)10.000.000.00000020.000.000.00000030.000.000.000000第2根桩桩身内力jh(m)my(kn.m)qy(kn)dy(kn/m)10.500.0000.0000.00020.990.0000.0000.00031.490.0000.0000.00041.980.0000.0000.00052.480.0000.0000.00062.970.0000.0000.00073.470.0000.0000.00083.960.0000.0000.00094.460.0000.0000.000104.960.0000.0000.000115.450.

44、0000.0000.000125.950.0000.0000.000136.440.0000.0000.000146.940.0000.0000.000157.430.0000.0000.000167.930.0000.0000.000178.420.0000.0000.000188.920.0000.0000.000199.420.0000.0000.000209.910.0000.0000.000ejtw twtw twtw tw tw tw tw tw tw tw tw tw tw tw tw tw tw tw荷载类型np二2 (单孔重载)*4rtw rtw承台位移水平位移（毫米） 竖向

45、位移（毫米）转角(rad)0.1342e-030.802.301= 1第1根桩的桩顶位移jakj)a2(j)p2(j)10.800.8037.89566422.002.001904.46473730.130.13-52.945978第1根桩桩身内力jh(m)my(kn.m)qy(kn)dy(kn/m)10.5034.34836.8074.25120.99-16.77633.8367.57531.49-1.04329.4639.90641.9812.27624.17911.26052.4822.84918.45111.71962.9730.55912.69111.41173.4735.4797.24110.49683.9637.8302.3609.14494.4637.941-1.7787.521104.9636.208-5.0745.775115.4533.056-7.5024.030125.9528.912-9.0842.378136.4424.181-9.8850.879146.9419.230-9.986-0.440157.4