外脚手架施工方案(精华版)

1、- 1 海口海航城 b 标段项目海航城 b标段外脚手架施工方案- 1 海口海航城 b 标段项目目录第一章 编制依据第二章 工程概况第三章 外脚手架体系设计第四章 脚手架的搭设及拆除施工第五章 质量措施第六章 安全文明施工措施第七章 工字钢悬挑脚手架验算第八章 附图- 1 海口海航城 b 标段项目第一章编制依据1.1 主要规程、规范1） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj 130-2001，2002年版）2） 建筑施工高处作业安全技术规范 （jgj 80-91 ）3） 建筑施工安全检查标准 （jgj 59-99 ）1.2 参考手册1） 建筑施工手册（缩印本第 4 版，2003.9）2）

2、 简明施工计算手册（1999.7）3） 实用建筑施工安全手册 （1999.7）4） 钢结构设计规范（gb50017 2002）1.3 其它依据1）本工程建筑、结构施工图纸第二章工程概况2.1 工程概述本工程共由 11 栋住宅楼组成，其中15#楼、16#楼、21#楼及 22#楼共 4栋为 26 层，7#楼、8#楼、10#至 14#楼共 7 栋为 18 层，地下室一层，层高4.1m（局部 5.1m） ，地上部分标准层高2.9m。总建筑面积为 252678.00 ，总占地面积 55805.00 。2.2 外脚手架搭设总体概况依据本工程的结构特点， 本工程采用扣件式双排钢管外脚手架，采用落地式脚手架施

3、工地下室至地上第二层（18f） 、地上第四层（ 26f）结构，地上结构二层（ 18f） 、结构四层（ 26f）及以上采用工字钢悬挑外脚手架。本工程结构形式为框架剪力墙， 屋面为坡屋面， 按照周边檐口最高高度来考虑脚手架的搭设高度即可，檐口挑出外墙700mm ，建筑外墙自上而无其他较大突出造型，上下整体立面变化小，悬挑脚手架18 层的从二层开始悬挑， 26层的从 4 层开始悬挑，其中层数为 18 层楼的分三段悬挑， 层数为 26层楼的分四段悬挑，本方案以7#楼（18 层）为对象作计算说明，其他10 栋各分段悬挑高度等于或小于7#楼的情形，本方案不再做计算。- 2 海口海航城 b 标段项目21#楼

4、楼梯顶板最高标高为81.4m，檐口周边最高标高78.35m，其中二层标高为 4.4m，且脚手架顶部高出檐口最高结构标高1.5m，故需搭设总架体高度考虑为76m ，总体分四段悬挑。第一段：4 层至 10 层，悬挑高度为17.4m；第二段：10 层至 16层，悬挑高度为 17.4m；第三段：16 层至 22层，悬挑高度为 17.4m；第四段： 22 层悬挑至屋面层，悬挑高度为18m 。本工程以最突出外墙面楼层设置内外排立杆位置，并考虑到外装饰的grc 线条出结构外边缘 250mm ，故取内排立杆与主体结构外边缘设计间距350mm ，局部情况按下面情形处理： 内排立杆对于飘窗及凹凸结构间距小于500

5、mm 位置，采用小横杆内挑并加设大横杆的方式处理，外架内立杆距外墙 500mm 以上的位置增加一排立杆。7#、8#、10#-14#楼共 18 层，屋面结构檐口周边最高标高54.6m，其中二层标高为 2.9m，需搭设总架体高度考虑为53.2m，总体分三段悬挑。 第一段： 2 层至 8层， 悬挑高度为 17.4m； 第二段： 8 层至 14 层， 悬挑高度为 17.4m；第三段： 14层至屋面，悬挑高度为18.9m；15#16#楼、22#楼三栋楼均为 26 层，而且结构情况基本与21#楼同，搭设情况均同 21#楼；第三章外脚手架体系设计3.1 材料选用3.1.1 钢管钢管采用外径 48mm 、壁厚

6、 3.6mm的 3 号普通钢管，钢管外表平直光滑，没有裂纹、分层、变形扭曲、打洞截口等缺陷；表面锈蚀深度达0.5mm 、有压扁、裂缝、孔洞、甚至弯曲或弯曲后调直的钢管不得使用，选用立管的钢管应严格选用，每段钢管两端的截面应平直，切斜偏差不得大于1.7 mm，钢管末端严禁有毛口、卷口和斜口等现象。3.1.2 扣件扣件有回转、 直角和对接三种形式， 扣件应采用可锻铸铁制成， 其技术要求应符合钢管脚手架扣件的规定，严禁使用带有变形、裂纹、滑丝、砂眼等瑕疵的扣件。在使用时直角扣件和回转扣件不允许沿轴心方向承受力；直角扣件不允- 3 海口海航城 b 标段项目许沿十字方向承受扭力； 对接扣件不宜承受拉力，

7、 当用于竖向接点时只允许承受压力。扣件螺栓的紧固力矩应控制在4065n.m之间，使用直角和回转扣件紧固时，钢管端部应伸出扣件盖板边缘不小于100mm 。3.1.3 脚手板采用钢筋网片，单块脚手板的重量不宜超过0.3kn，钢筋网片的板面挠曲的偏差不得大于 12mm 。3.1.4 踢脚板踢脚板采用 18 厚的胶合板，踢脚板的宽度为180mm 。3.2 脚手架设计参数3.2.1 落地式脚手架设计参数本工程落地脚手架按双排设置， 脚手架立杆纵距1.5m，立杆排距 0.9m，步距 1.8m，横向水平杆间距1.5m，纵向水平杆在上，搭接在横向水平杆上的纵向水平杆根数为 3 根；内排立杆距墙0.35m，横向

8、水平杆内侧距结构外边 150mm ，脚手架立于地下室顶板上，18 层的搭设至二层， 26 层的搭设至四层。3.2.2 悬挑脚手架设计参数本工程工字钢悬挑式脚手架最高悬挑高度为18.9m，选用 16 号普通热轧工字钢，工字钢放置于二层楼板，工字钢的间距为1500mm ，并在建筑物斜角处加设一道工字钢， 工字钢与楼板采用 20 mm 直径的一级圆钢作为锚筋，锚筋分别锚固于结构边梁及框架梁上， 沿工字钢放置方向第一道锚筋离结构边 100 mm ，第二道锚筋离结构边2200 mm 。工字钢外伸出结构的长度约为1350mm ，结构内锚固长度2300mm 。为了便于使立杆的固定，在工字钢上布置立杆的部位焊

9、接一根长100mm 的25 钢筋头以固定立杆；同时考虑到钢丝绳拉结固定事宜，在外立杆部位的工字钢下端亦焊接一根100mm的25钢筋。为防止其失稳，在垂直工字钢的方向焊接一道25 钢筋；脚手板采用钢筋网片，并在设置钢筋网片的部位加设一道纵向水平杆，考虑到外脚手架立杆离结构边较远， 因此，水平杆每隔一根外伸至结构边，离结构边的距离为 120150mm 。在上一层结构边梁上预埋20 圆钢制作的拉环，用619钢丝绳拉结工字钢悬挑端。- 4 海口海航城 b 标段项目因坡屋面檐口突出外墙结构边最大700mm ，采用小横杆外挑处理，外挑长度 600mm ，其上悬挑外架高度1.9m。 （见下图）图 3.2-1

10、 悬挑式脚手架剖面图- 5 海口海航城 b 标段项目屋面檐口大样图3.3 外脚手架的构造要求及技术措施3.3.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施1、立杆立杆接头除顶层顶步外， 其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置， 两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50 cm ；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3 。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1 m ，必须等间距 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100 mm 。2、纵向水平杆纵向水平杆置于横向水平杆之下， 立柱的内侧，用直角扣件与立

11、杆扣紧，同一步纵向水平杆四周要交圈。纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置， 不在同步同跨内； 相邻接头水平距离不小于50 cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3 ，纵向- 6 海口海航城 b 标段项目水平杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5 cm 。 3 、横向水平杆每一立杆与纵向水平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15 cm。横向水平杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置 1 根横向水平杆，最大间距不超过50 cm。横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距

12、离不小于10 cm ，伸出里排纵向水平杆距离结构外边缘15 cm 。上下层横向水平杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向水平杆在立杆处相向布置。因部分内立杆离结构较远， 在此部位的横向水平杆应伸长至离结构外边缘15 cm 左右，并增加一根纵向水平杆。4、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20 cm的立柱上， 横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。5、剪刀撑本工程悬挑式外脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆与地

13、面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置， 剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15 cm。斜杆接长采用搭接，接长不小于1m ，且不少于 3 个扣件连接。横向斜撑在同一节间， 由底至顶层呈之字形连续布置， 斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。剪刀撑搭设示意图如下：- 7 海口海航城 b 标段项目6、脚手板（钢筋网片）作业层脚手板采用钢筋网片，两端设直径为4 mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时

14、作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。作业层钢筋网片沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有 50mm 以上间隙，离开装饰面120-150mm 。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8 cm 处用 14#镀锌钢丝箍绕 23 圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根横向水平杆，各杆距离接缝的距离均不大于 15 cm 。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15 cm 。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。在脚手架两端及拐角处、坡道及平台的两端应给予固定。7、连墙件连墙件采用刚性连接，垂直每层设置，水平间距为4.5 m 。连墙件用 4

15、83.5 的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的48 在结构楼板上，在结构墙体内外各用一根短钢管锁紧，连墙件尽量靠- 8 海口海航城 b 标段项目近主节点，偏离主节点不大于300 mm 。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时， 与脚手架连接的一端应下斜连接， 不得采用上斜连接； 当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角，各楼层间相互交错布置，转角点必须设计连墙件。8、防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8 m6.0 m 规格，用网绳绑扎在纵向水平杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2 m ，并

16、在作业层下部挂一道水平兜网。密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂；绑扎安全网的钢丝应与架体连接牢固。作业层脚手架立杆于0.6 m 和 1.2 m 处设两道防护栏杆，底部侧面设18 cm高的挡脚板。9、脚手架遇有施工须通行的建筑物门洞时，按下列要求处理：- 9 海口海航城 b 标段项目图a图b图 a为门洞口抽取一根立杆时脚手架构造措施，图 b为门洞口抽取两根立杆时脚手架构造措施，门洞两侧立杆采用双管加强。10、安全通道为保证施工人员进出施工现场时安全, 防止高空坠物伤人 , 在建筑物入口及施工电梯入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑, 上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。搭设如下图：安全通道搭设示

17、意外架临近道路搭设安全防护棚， 防护棚与外架分开单独搭设 （防护棚的- 10 海口海航城b 标段项目具体搭设详见防护棚方案）。如下图：3.3.2 卸料平台本工程卸料平台采用扣件式钢管架悬挑搭设，次楞采用50100 木方，上铺设 18 厚胶合板。卸料平台侧面设 1200mm 高的防护栏杆， 防护栏杆下部设置 180 mm高踢脚手板，立面上满挂密目式安全网。卸料平台每层均与结构连接。卸料平台按 1 t 限载进行设计，卸料平台吊物的平面尺寸为20002500 mm 。 。卸料平台平面定位示意图详见附图。卸料平台将另行编制卸料平台方案 。第四章脚手架的搭设及拆除施工4.1 悬挑式钢管脚手架的搭设施工工

18、艺4.1.1 搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为： 悬挑工字钢纵向水平杆立杆横向水平杆纵向水平杆 （栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网?三层设连墙杆 ?- 11 海口海航城b 标段项目4.1.2 施工工艺1、在悬挑层将悬挑工字钢锚固筋预埋到梁板内，锚固筋为两道20 光圆钢筋，间距在 1.5m。锚固筋每端锚固于混凝土内长度不小于300 mm 。然后浇注梁板混凝土，待混凝土强度达到10 mpa后，再进行工字钢悬挑梁安装，在混凝土强度达到15 mpa后才能逐步施加脚手架荷载。2、在悬挑梁上对应立杆位置焊25 的钢筋插脚，立杆对准钢筋插脚放置在工字钢上。在工字钢悬挑端部焊钢筋插脚， 用于固定上层的拉

19、结钢丝绳。3、悬挑工字钢每根长4m ，局部阳台位置 6m 。预埋在混凝土楼面的三道20 钢筋，形成三道抱箍抱住工字钢，并与工字钢焊接固定。4、在悬挑工字钢上搭设扣件式钢管外脚手架。4.2 脚手架的拆除施工工艺4.2.1 拆除顺序本工程拟在主体结构封顶后即拆除外脚手架。先搭的后拆，后搭的先拆。即：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆纵向水平杆横向水平杆立杆。4.2.2 准备工作全面检查脚手架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造要求；根据检查结果制定完善的拆除方案和安全防护措施；拆除前对作业工人进行拆除安全技术交底；清除脚手架上垃圾及杂物。拆除作业应由上至下、逐层拆除，严禁上下同时作业。

20、拉结件必须随脚手架逐层拆除， 严禁先将拉结件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于两步， 如高差大于两步应增设连墙杆加固。分段拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。4.2.3 注意事项不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清， 一杆一清。 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀- 12 海口海航城b 标段项目撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降， 严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏

21、， 如附墙杆被拆除前， 应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。第五章质量措施5.1 材料要求外脚手架所用的工字钢、钢丝绳、钢管、扣件、脚手板、密目安全网必须有质量保证说明书或质量检测报告，并经物资部验收确认无破损后， 方可进场，取样送检合格后方可使用。5.2 质量保证注意事项1、脚手架搭设人员具用作业证书，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达 6 个月；3）施工中中途停止使用超过15 天

22、，在重新使用之前；4) 在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；5) 发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。3、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。4、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。5、外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。- 13 海口海航城b 标段项目第六章安全文明施工措施6.1 安全措施6.1.1 材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度宜在4050 n?m ，并不大于 65 n

23、?m ，对接扣件的抗拉承载力为3 kn。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100 mm 。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4、严禁将外径 48 mm与 51 mm 的钢管混合使用。5、钢管和扣件均要现场取样送检, 合格后方可使用。6.1.2 脚手架搭设的安全技术措施1、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。 当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。2、 开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑， 直

24、至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。3、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。5、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。6.1.3 脚手架上施工作业的安全技术措施1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于 3kn/，确保较大安全储备。3、结构施工时

25、不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过- 14 海口海航城b 标段项目两层。4、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。5、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6.1.4 脚手架拆除的安全技术措施1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点

26、、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。5、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6、拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。9、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠

27、落伤人。10、六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。6.2 文明施工1、外脚手架及踢脚板涂红白相间的油漆，密目安全网绑扎牢固整齐。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。- 15 海口海航城b 标段项目3、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。4、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作， 配备料斗，防止火星和切割物溅落。5、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。6、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。7、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放， 当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及

28、时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。第七章工字钢悬挑脚手架验算依据本工程外脚手架的形式及各类外脚手架的搭设高度，有代表性地选择工字钢悬挑外脚手架进行验算，选最大悬挑高度18.9m的情况进行计算，计算时按 20m 计算。计算项目荷载效应组合纵横向水平强度与变形恒载+施工均布活荷载立杆稳定（1）恒载 +施工均布荷载（2）恒载 +0.85（施工均布活荷载+风荷载）连墙件承载力风荷载 +5kn 7.1 普通型钢悬挑脚手架计算书计算参数 :双排脚手架，搭设高度 20米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50 米，立杆的横距 0.90 米，内排架距离结构 0.35 米，立杆的步距 1.80 米。采

29、用的钢管类型为483.6 ，连墙件采用 2步2跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 3.00米。施工活荷载为 3.0kn/m2，同时考虑 2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kn/m2，按照铺设 4层计算。栏杆采用木板，荷载为 0.14kn/m，安- 16 海口海航城b 标段项目全网荷载取 0.0050kn/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压 0.75kn/m2，高度变化系数 0.8400，体型系数 1.1300。悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，总长 4m （其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度 2.30 米），局部阳台位置工字钢总长

30、为6m ，悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结， 最外面支点距离建筑物 1.25m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面， 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.300 0.900/2=0.135kn/m 活荷载标准值 q=3.000 0.900/2=1.350kn/m 静 荷 载 的 计 算 值q1=1.2 0.038+1.20.135=0.208kn/m 活荷载的计算值 q2=1.4 1.350=1.890kn/

31、m 大横杆计算荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩 ) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩- 17 海口海航城b 标段项目跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 m1=(0.080.208+0.10 1.890) 1.5002=0.463kn.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 m2=-(0.100.208+0.117 1.890) 1.5002=-0.544kn.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.544106/5080.0=107.158n/mm2大横杆的计算强度小于 205.0n

32、/mm2, 满足要求 ! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 : 静荷载标准值 q1=0.038+0.135=0.173kn/m 活荷载标准值 q2=1.350kn/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v=(0.6770.173+0.990 1.350) 1500.04/(100 2.06 105121900.0)=2.931mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm, 满足要求 ! 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值， 在最不利荷载布置下计算小- 18 海口海航城b 标

33、段项目横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 p1=0.038 1.500=0.058kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.300 0.9001.500/2=0.203kn 活荷载标准值 q=3.000 0.9001.500/2=2.025kn 荷 载 的 计 算 值p=1.2 0.058+1.2 0.203+1.4 2.025=3.147kn 小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=(1.20.038) 0.9002/8+3.147 0.900/4=0.

34、713kn.m =0.713106/5080.0=140.309n/mm2小横杆的计算强度小于 205.0n/mm2, 满足要求 ! 3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: - 19 海口海航城b 标段项目集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=5.0 0.038900.004/(384 2.060105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值 p=0.058+0.203+2.025=2.285kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=2285.100 900.0 900

35、.0 900.0/(48 2.06 105121900.0)=1.382mm 最大挠度和 v=v1+v2=1.395mm 小横杆的最大挠度小于 900.0/150 与10mm, 满足要求 ! 三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 p1=0.038 0.900=0.035kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.300 0.9001.500/2=0.203kn 活荷载标准值 q=3.000 0

36、.9001.500/2=2.025kn 荷 载 的 计 算 值r=1.2 0.035+1.2 0.203+1.4 2.025=3.119kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时, 试验表明 : 单扣件在- 20 海口海航城b 标段项目12kn 的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kn； 双扣件在 20kn的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取 12.0kn；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m) ；本例为 0.1248 ng1 = 0.12521

37、.000=3.245kn (2)脚手板的自重标准值 (kn/m2) ；本例采用冲压钢脚手板， 标准值为 0.30 ng2 = 0.30041.500(0.900+0.350)/2=1.125kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m) ；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为 0.14 ng3 = 0.1401.5004/2=0.420kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2) ；0.005 ng4 = 0.0051.50020.000=0.195kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.985kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和

38、，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计 算 得 到 ， 活 荷 载 标 准 值nq = 3.000 2 1.500 0.900/2=4.050kn 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 w0 基本风压 (kn/m2) ，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表 d.4的规定采用： w0 = 0.750 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表 7.2.1 的规定采用： uz = 0.840 us 风荷载体型系数： us = 1.130 - 21 海口海航城b 标段项目经计算得到， 风荷载标准值 wk = 0.7 0.7500

39、.840 1.130 = 0.498kn/m2。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.24.985+0.851.4 4.050=10.801kn 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.24.985+1.44.050=11.652kn 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 计算公式 mw = 0.851.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值 (kn/m2) ； la 立杆的纵距 (m) ； h 立杆的

40、步距 (m) 。经过计算得到风荷载产生的弯矩 mw=0.851.4 0.498 1.5001.800 1.800/10=0.288kn.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=11.652kn ； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取 1.155 ； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计 算 长度(m), 由 公式l0 = kuh 确 定，l0=1.155 1.5001.800=3.118m；- 22 海口海航城b 标段项目 a 立杆净截面面积， a=4.890cm2；

41、w 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),w=5.080cm3； 由长细比，为 3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2) ；经计算得到=11652/(0.19 489)=128.259n/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求 ! 2.考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=10.801kn ； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取 1.155 ； u 计算长度系数，

42、由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计 算 长度(m), 由 公式l0 = kuh 确 定，l0=1.155 1.5001.800=3.118m； a 立杆净截面面积， a=4.890cm2； w 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),w=5.080cm3； 由长细比，为 3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.186； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw=0.288kn.m ； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2) ；经计算得- 23 海口海航城b 标段项目到=10801/(0.19 489)+288000/5080=175.6

43、30n/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 nl，连墙件的设计计算满足要求! - 24 海口海航城b 标段项目连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载 n的作用，里端 b为与楼板的锚固点， a为墙支点。本工程中， 脚手架排距为 900mm ，内侧脚手架距离墙体 350mm ，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1250mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130.00cm4，截面抵抗矩 w = 141.00cm3，截面积 a = 26.10cm2。受脚手架集中荷载p=11.

44、65kn 水 平 钢 梁 自 重 荷 载q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kn/m 1悬挑脚手架示意图- 25 海口海航城b 标段项目 1001250230011.65k n11.65k n 0.25k n/mab悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0.000.022.612.399.26 9.350.720.16悬挑脚手架支撑梁剪力图 (kn) 2.2471.011悬挑脚手架支撑梁弯矩图 (kn.m) 0.1150.111悬挑脚手架支撑梁变形图 (mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1=14.285kn,r2=10.073kn,r3=-0.157kn 最大弯矩 mmax=2.247kn.m - 26 海口海航城b 标段项目抗 弯 计 算 强 度f=m/1.05w+n/a=2.247 106/(1.05141000.0)+6.157 1000/2610.0=17.534n/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2, 满足要求 ! 八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 16号工字钢 , 计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范 (gb50017-2003)附录b得到：b=2.00 由于b大于0.6 ，按照钢结构设计规范 (gb50017-2003)附录b其值b=1.07-0.28