苏州工业园区体育中心钢结构游泳馆t履带吊行走吊装道路加固处理方案

1、精品word目 录第1章 现场路面概况1第1节 原地质状况简介1第2节 目前地面状况简介1第2章 钢结构施工平面道路规划3第1节 施工道路布置3第2节 履带吊吊装站位点与土建地下室外墙关系5第3节 地下室墙体加固措施18第4节 南部预留区域吊装对周边结构影响20第3章 吊装工况分析与大型履带吊选择21第1节 吊装工况分析21第2节 大型履带吊选择23第4章 大型履带吊行走道路加固处理方法24第1节 吊机对路基箱压力分析24第2节 吊机和路基箱对路基压力分析26第3节 地基承载力计算27第5章 地基处理28第1节 地基处理初步方案28第2节 地基根本检测31第3节 履带吊试运行31第4节 履带吊

2、使用过程中31第6章 应急措施及预案32第1节 路基下陷32第2节 基坑与地下室区域加强观测32第3节 吊机必需站位于路基箱上32第4节 路基箱铺设标准32第5节 路基的修补与爱护32附页3344 / 45精品word第1章 现场路面概况第1节 原地质状况简介场地原为农田及水生植物田，后经堆填并进行绿化养护，现总观场地主要为草坪绿地，场地中部有一条东西走向混凝土道路将场地分为南北两块；场地北侧1#、13#剖面北侧分布有东西走向燃气管道及弱电管线。场地内分布有条河道，涉及范围较大；场地中央及东南侧有两块藕塘；场地西南角分布有个水塘，本工程86.30m以浅各土层由第四系冲湖积相沉积物组成，土层分布

3、较稳定，呈水平成层的特点，依据土层沉积年月、成因类型、土性和状态，并参考本地区土层划分阅历进行分层，可分为13个工程地质层，23个工程地质亚层，各土层分布规律及工程性质详见工程地质剖面图。图1.1 工程地质剖面图第2节 目前地面状况简介苏州工业园区体育中心原地土质为农田，在经过回填素填土，场内地面经过初步平整后，现标高约为-0.60m取平均值；游泳馆北部外地面标高约为+0.8m取平均值，游泳馆南部外地面标高约为-1.9m。素填土在回填时已经过初步分层碾压，回填时间约半年左右，目前总包在原有回填土状况下，设置游泳馆环向硬化重车道，目前地面状况如下图： 精品word图1.2 现有道路场地平面布置图

4、精品word第2章 钢结构施工平面道路规划第1节 施工道路布置本工程为大型体育场馆，结构为外倾V柱和环梁组成的空间钢结构体系。构件体型大，构件及临时支撑措施运输车辆、转运车辆、汽车吊、进出场频繁；跨度大，钢结构吊装单元需使用500t履带吊进行吊装。依据现场条件及游泳馆的大型履带吊对现场道路的要求，在游泳馆外环距结构边缘5.6m处设置一条10m宽的环向道路作为场外履带吊的行走道路；并在游泳馆南区和北区设置两个吊点，作为500t履带吊主要拼装和吊装区域，其他道路借助总包现有场地以供构件运输和转运。500T履带吊拼装位置平面图：图2.1 500t履带吊拼装平面图精品word吊装道路具体的布置如下列图

5、所示：图2.2 钢结构吊装平面布置图精品word第2节 履带吊吊装站位点与土建地下室外墙关系2.1 北部吊点与基坑的关系依据吊装工况分析，西区钢构件采纳500t履带吊126m主臂超起工况进行吊装，吊装饰设置在游泳馆北部环向道路上，此处与一标段基坑开挖区域毗邻，现针对该区域吊装饰与基坑关系进行分析。结合吊装分析在CAD中进行吊点的定位，再依据现场实际测量放线，定位基坑边坡位置，整体放样比拟后，确定吊装区域离边坡边缘最小距离为8m，其中履带吊站位点离基坑边缘距离为16m。2.2 北部吊点与地下室外墙的关系针对游泳馆地下室区域的外墙边线放样，地下室回填土区域距离地下室外墙边线为9.3m，结合吊装分析

6、在CAD中进行吊点的定位，整体放样比拟后，确定吊点并不位于地下室外墙回填土区域，同时履带吊站位点距离地下室连通口砌体墙距离为15m。 精品word图2.3 500t履带吊北区吊点位置分析图精品word2.3 基坑土层稳定及墙体受力分析（1） 手算法详见附页一边坡稳定计算书，采纳瑞典条分法+平安系数确定。（2） 有限元分析法 模型说明因现场吊装需要，在场地布置500T履带吊，需考虑履带吊荷载对场地基坑回填土的稳定影响及对地下室外墙的影响。土层分布及边坡状态如下列图，其中G为履带吊的作用中心位置。500T履带吊系统包括路基箱约为789T，吊件重量20.5T。考虑动力系数及荷载不匀称系数，将其作用于

7、两排路基上分布的面积上，如下图：每排路基箱的分布面积为11.55m×5m，分布压力为：9.8×789+20.5×1.8/2/11.55/5=123.6kPa。精品word精品word模型说明及结果有限元模型采纳ANSYS建立。土体和外表200mm厚度的混凝土均采纳三维实体单元SOLID45建立，采纳Drucker-Prager土体模型，考虑大变形和弹塑性分析。土体材料性质依据?苏州工业园区体育中心工程详勘2021-k-1857.12?设置。模型的边界条件为：约束土体侧面及地下室外墙的水平自由度，约束土体地面的竖向自由度。采纳ANSYS软件进行土体在履带吊荷载作用下

8、的受力分析，计算收敛表示土体稳定。土体的变形和地下室墙体的受力状况如下：最大下陷变形约为174mm，位于履带吊的站位四周。留意：该变形到达174mm，下陷变形较大，现通过手算予以校核：依据?建筑地基根底设计标准GB50007-2021?和土质勘察报告，采纳分层总和法计算地基沉降。与有限元计算结果相近，说明履带吊作用下，场地表层土下陷明显，下方土质较好，可作为持力层，因此应在表层予以加固。加固方式采纳在地基表层换填500mm道渣碎石，回填夯实后保证压实系数0.97，采纳分层总和法计算换填后的沉降。 换填后，可发觉表层土的沉降量显著减小，仅为7.21mm。土层的等效应力最大值为170kPa，位于第

9、三层土层和第四层土层。仅有土体自重时，墙体收到的压力荷载分布如下列图：可以发觉土体自重时，墙体收到的压力荷载主要集中在中下部，最大为60KN。同时考虑土体自重和履带吊荷载时，墙体受到的压力荷载分布如下列图：从墙体受力可见，墙体受到的最大压力约为76.5kN墙体中下部，墙体上部收到的压力为零，与土体自重荷载作用时相比，最大压力仅增大了76.5-60/60=27.5%。墙体各坐标点收到的荷载值列表如下：XYFkNXYFkN8.650.0074.528.650.4867.9510.580.0075.7410.580.4869.2812.500.0076.1712.500.4869.7314.430.

10、0075.7414.430.4869.2816.350.0074.5216.350.4867.958.650.9564.508.651.4358.0910.580.9565.9910.581.4359.8112.500.9566.5012.501.4360.4014.430.9565.9914.431.4359.8116.350.9564.5016.351.4358.098.651.9153.918.652.3849.5310.581.9156.0410.582.3852.0712.501.9156.7812.502.3852.9614.431.9156.0414.432.3852.0716.

11、351.9153.9116.352.3849.538.652.8644.978.653.3440.2210.582.8647.9910.583.3443.7012.502.8649.0412.503.3444.9214.432.8647.9914.433.3443.7016.352.8644.9716.353.3440.228.653.8134.768.654.2927.8010.583.8138.6710.584.2932.1212.503.8140.0212.504.2933.6414.433.8138.6714.434.2932.1216.353.8134.7616.354.2927.8

12、08.654.7717.948.655.240.9410.584.7723.0010.585.245.0912.504.7724.7812.505.246.8614.434.7723.0014.435.245.0916.354.7717.9416.355.240.948.655.720.0018.280.0068.1310.585.720.0018.280.4861.8012.505.720.0018.280.9558.3614.435.720.0018.281.4352.0816.355.720.0018.281.9147.6518.282.3843.0318.284.7711.3118.2

13、82.8638.1718.285.240.0018.283.3433.1318.285.720.0018.283.8127.3623.325.720.0018.284.2920.3621.645.720.0019.965.720.0021.644.773.6023.325.240.0019.964.776.3521.645.240.0023.324.298.2419.965.240.0021.644.2910.4223.324.772.0819.964.2914.0423.323.8114.4521.640.0059.9721.643.8116.8119.960.0061.6919.963.8

14、120.576.730.0068.1323.323.3420.446.730.4861.8021.643.3422.786.730.9558.3619.963.3426.436.731.4352.0823.322.8626.446.731.9147.6521.642.8628.536.732.3843.0319.962.8631.726.732.8638.1723.322.3832.016.733.3433.1321.642.3833.936.733.8127.3619.962.3836.776.734.2920.3623.321.9137.256.734.7711.3121.641.9139

15、.006.735.240.0019.961.9141.526.735.720.0023.321.4342.440.000.0029.1121.641.4343.970.000.4825.9419.961.4346.130.000.9524.1323.320.9548.780.001.4320.9521.640.9550.220.001.9118.3219.960.9552.220.002.3815.6723.320.4852.390.002.8612.8621.640.4853.760.003.349.8319.960.4855.610.003.816.8423.320.0058.700.00

16、4.293.760.004.770.801.684.298.240.005.240.003.364.2910.420.005.720.005.044.2914.041.680.0058.701.684.772.083.360.0059.983.364.773.605.040.0061.695.044.776.351.680.4852.391.685.240.003.360.4853.763.365.240.005.040.4855.615.045.240.001.680.9548.781.685.720.003.360.9550.223.365.720.005.040.9552.225.045

17、.720.001.681.4342.4525.000.0029.113.361.4343.9725.000.4825.945.041.4346.1325.000.9524.131.681.9137.2525.001.4320.953.361.9139.0025.001.9118.325.041.9141.5225.002.3815.671.682.3832.0125.002.8612.863.362.3833.9225.003.349.835.042.3836.7625.003.816.841.682.8626.4425.004.293.763.362.8628.5325.004.770.80

18、5.042.8631.7225.005.240.001.683.3420.4425.005.720.003.363.3422.785.043.3426.431.683.8114.453.363.8116.805.043.8120.57将上述墙体受力荷载表通过MIDAS软件加载到地下室外墙模型中，外墙模型依据设计院供应的计算模型，得出外墙受力状况如下：由有限元算法结果显示，外墙受到的最大弯矩为-209.05KN·M，位于墙底。下面用手算法进行外墙受到的主动土压力校核：计算公式依据?地基与根底?顾晓鲁主编 P267页 例题9-2-3条件：1、土质参数：容重=19kN/mm，地下水位标高为

19、-3.18m；2、地下室外墙参数：墙厚d=600mm，墙高6.25m。3、材料参数：混凝土强度等级为C40，fc=19.1 N/mm，钢筋为HRB335,配筋信息为墙外侧为25150，内侧为20150，钢筋抗拉强度为fy=300N/mm；4、堆载信息：距离墙面12m处存在一个长度为11.55m的均布荷载，荷载值为123.6Kpa外墙荷载工况示意图计算：1、荷载计算，土压力按主动土压力计算。考虑地下水影响-0.1m标高处土压力为：墙顶 ea0=z0tan²45°-/2-2ctan45°-/2=-24.14kPa-3.18m标高处土压力为：地下水位 ea1=z1tan

20、²45°-/2-2ctan45°-/2=16.25kPa-6.35m标高处土压力为：墙底ea2=ea1+20-10×6.35-3.18×tan²45°-/2+20×6.35-3.18=101.97kPa依据以上对应标高的土压力值，在CAD中放样，同时依据朗肯土压力理论考虑超载的状况?地基与根底?P269页，可得到下列图：其中超载可依据h=p/=123.6/19=6.5m进行履带吊对土产生的附加应力放样。(?地基与根底?P257页) 结果： 图中阴影区域为实际主动土压力，由CAD可得出阴影面积即主动土压力Ea为321

21、KN/m，依据求面积距得出Ea作用点为距离墙底2.15m处。 考虑外墙两端固定，可算得外墙所受最大弯矩为295.2KN·M，位于墙底。此处计算属于简洁超静定结构力学计算，过程略结论：由手算法得出的外墙所受最大弯矩大于有限元算法，因此以手算法得出的最大弯矩值校核外墙强度。依据?混凝土结构计算手册?，混凝土强度为C30，钢筋等级为HRB335，配筋面积为2700mm²的板截面能承受422.56KN·M的弯矩。而该地下室外墙信息为C40混凝土，HRB335钢筋，外侧配筋信息为25150，配筋面积As=2943.8mm²，因此外墙抗弯承载力满意设计要求，且具有较

22、大平安系数。 裂缝宽度计算：取1m的墙宽作为墙单元的裂缝计算，计算过程如下：一、计算依据地下室外墙受拉区为地下室外墙内侧，配筋信息和环境等级依据结构图纸确定二、根本资料 截面尺寸bxh：1000x600 受拉区纵筋：HRB335 6D25 纵筋放置：单排 砼等级：C40 受拉筋爱护层厚度：50 mm 准永久组合下弯矩值：295.2 kN·m三、计算最大裂缝宽度max As = 2945.2 mm2 Ate = 300000.0 mm2 te = As/Ate = 0.010 取te = 0.010 v = 1.0 deq = 25.00 mm ho = 537 mm s = Mq/(

23、0.87*ho*As) = 214.34 MPa ftk = 2.39 MPa 1.1-0.65*ftk/te/sk = 0.375 c = 50 mm cr = 1.9 max = cr*s*(1.9*c+0.08*deq/te)/Es = 0.23 mm<lim=0.3mm。第3节 地下室墙体加固措施为保证后期施工时对墙体影响的最小化，采纳如下扶壁顶撑方式对墙体进行加固，加固部位见下列图：墙体顶撑图2.7a 地下室砌体墙顶撑分布图2.7b轴N-A-02/1轴N-A-03间地下室外墙剪力墙顶撑分布对于在履带吊吊装时产生的土侧压力影响区域的砌体墙和轴N-A-02/1轴N-A-03范围间的

24、地下室剪力墙采纳HW300×300型钢搭设墙体顶撑，搭设方式如下列图所示，顶撑一端顶在砌体墙上，另一端与N-A-C轴框架剪力墙相接。墙体扶壁式顶撑图2.7c 扶壁式顶撑方式第4节 南部预留区域吊装对周边结构影响4.1 对周边结构的影响由于履带吊吊装时对地面产生的荷载作用面为土层外表，而根底梁顶标高平均约为-2.0m,而南部预留区域地面标高约为-1.8m，依据地基受均布荷载的集中效应，周边结构受到的影响非常微小，况且已施工的结构后浇带已封闭，形成较为稳定的框架结构。4.2 对桩根底的影响依据游泳馆桩基平面布置图和现场南部预留区域放样可以得出，位于南部吊点的桩基主要为两种类型： 600抗

25、压桩一：持力层为第7-2层，桩长39.00米，综合计算及试桩结果，单桩竖向载力特征值Ra=1800kN，桩顶标高为-2.9m； 600抗压桩二：持力层为第5-1层，桩长20.00米，综合计算及试桩结果，单桩竖向载力特征值Ra=780kN，桩顶标高为-2.9m。图2.8 桩基与南部预留区位置关系吊装时路基板对地压强Pk为：Pk=1457.1115.5×9.8=123.6Kpa目前自然地面标高为-1.8m，桩顶覆土1.1m，覆土重度取=20.0KN/m³饱和重度由于抗压桩二的承载力最小，因此验算抗压桩二的单桩承载力：=1.4×(1.4×123.6+1.35&

26、#215;20×1.1)×3.14×0.6²=316.75KN<=780KN满意单桩的承载力要求，且平安系数较大，履带吊施工时对桩基产生的影响可以忽视。第3章 吊装工况分析与大型履带吊选择第1节 吊装工况分析由于本工程钢结构主要利用游泳馆外环道路和南区预留区域进行吊装，500T履带吊采纳三个吊点进行吊装。最不利吊装工况分析如下列图所示：图3.1 最不利位置吊装工况立面分析图北区)图3.2 最不利位置吊装工况立面分析图南区)图3.3 最不利位置吊装工况平面分析图第2节 大型履带吊选择依据以上吊装工况的分析，钢结构V柱和环梁拟采纳大型履带吊进行吊装。采

27、纳1台德马格CC2500履带吊超起工况，最大吊装半径为100m，最大吊装高度为32m。主要吊装设备选择如下表所示：序号设备名称型号规格数量用途备注1履带吊500t1台西区V柱、压环梁吊装1、超起工况，臂长126m，超起半径16m。2、自带足路基箱，满意在10米范围内行走。第4章 大型履带吊行走道路加固处理方法依据钢结构吊装初步方案，采纳大型履带吊为1台500t，该吨位吊机对地面要求相对较高，整个场馆需作专业处理的范围及工作量较大，为确保吊装平安和合理的地基处理费用，通过参考地质勘测报告、原始回填素土处理以及结合现场实际状况，初步设计吊装地基处理方案如下：第1节 吊机对路基箱压力分析由于吊机在不

28、同状态下对路基箱压力有较大区分，可分为行走状态和吊装状态进行分析，分析结果如下：1行走状态行走状态下考虑履带吊正方行走工况，可按起重臂重心与履带前支点重合进行履带压力荷载计算。表4-1 行走工况吊车信息表上车重量Gst履带吊起重主臂重量Gb83.16超起桅杆重量Gw23.23吊钩+钢丝绳重量Gc6.7主机转台重Gt80超起配重Gq0后配重Gp0下车重量Gxt履带总成100.6主机车架34外形尺寸m履带长度L11.6履带宽度B1.5履带中心距Lj8上车转台重心距回转中心Lt5.7主臂重心距回转中心Lb5.55超起桅杆重心距回转中心Lw6后配重重心距回转中心Lp4.4超起配重距回转中心Lq16履带

29、吊总重G327.7吊重含吊索具W0取e履带起重机各重量对回转中心的力矩矢量和与总重量的比值；图4.1 履带吊正方行走状态示意图e=GtLt+GpLp-GCL-0.5GbLG=0.108<L/6=1.94q1=G(L-6e）2BL2=8.9t/m2q2=G(L+6e）2BL2=9.9t/m22吊装状态吊装状态下同样考虑履带吊正方行走工况，依据吊装工况分析，吊装半径R为126m。表4-2吊装工况吊车信息表上车重量Gst履带吊起重主臂重量Gb83.16超起桅杆重量Gw23.23吊钩+钢丝绳重量Gc6.7主机转台重Gt80超起配重Gq230后配重Gp160下车重量Gxt履带总成100.6主机车架

30、34外形尺寸m履带长度L11.6履带宽度B1.5履带中心距Lj8上车转台重心距回转中心Lt1.1主臂重心距回转中心Lb50超起桅杆重心距回转中心Lw6后配重重心距回转中心Lp6.42超起配重距回转中心Lq16履带吊总重G7177吊重含吊索具W16.8取e履带起重机各重量对回转中心的力矩矢量和与总重量的比值；图4.2 履带吊正方吊装状态示意图e=(Gc+W)R+GbLb-GtLt-GpLp-GwLw-GqLqG=2.142>L/6=1.94q1=（G+W)(L+6e）2BL2=29.192t/m2第2节 吊机和路基箱对路基压力分析吊装时路基板对地压强Pk为：Pk=1457.1115.5&#

31、215;9.8=123.6Kpa依据以上的吊装分布，需设置一套路基箱板进行周转使用，每套路基箱板最多设置8块。履带吊使用路基箱不少于12块。路基箱使用方案如下：序号路基箱规格使用设备需用数量备注15000mm×1800mm×250mm500t履带吊6*2=12块1台500t履带吊第3节 地基承载力计算依据JGJ79-2021?建筑地基处理技术标准?中换填垫层的处理方式计算。Pz+Pczfaz其中对于路基箱铺设可整体视作矩形根底，计算垫层底面处的附加压力值：=11.21t/m2取28°式中：b矩形根底底边的宽度； 矩形根底底边的长度；垫层底面处土的自重压力值；垫层底

32、面至下卧层顶面的距离；地基压力集中线与垂直线的夹角。垫层底面处土的自重压力值,查?建筑结构载荷标准?和地质勘测报告，取土的平均自重=2.0t/m2，那么 2.0×0.5=1t/m2垫层底面处总压力值为： =11.21+1=12.21t/ m2 地基承载力修正值计算依据?建筑地基根底设计标准?GB50007-2021，地基承载力修正值为：15+0×1.94×6-3+2×1.940.5-0.5=15 t/ m2=12.21t/ m2<15 t/ m2，所以，地基承载力满意吊装要求。式中：修正后的地基承载力特征值；地基承载力特征值，按标准查表确定；、根底

33、宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表取值；根底底面下土的重度，地下水位以下取有效重度。根底底面宽度m，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值；根底底面以上土的加权平均重度；根底埋深，一般自室外地面标高算起。依据地质勘测报告，取平均值，=150Kpa=15t/m2，=1.0，=0.0，=2.0t/ m2 。换填垫层的实际地基承载力应通过现场静载荷试验衡量。第5章 地基处理第1节 地基处理初步方案使用挖机挖除路基表层500mm厚素土和淤泥质土，然后在原土路基外表使用挖掘机进行平整、夯实，随后分层回填500mm厚道渣碎石建筑废料，每层回填250mm，每层回填完成后进行压实，并有

34、专人负责监督。开挖时应防止坑底土层受扰动，在垫层底部宜设置100mm厚的砂垫层或铺一层土工织物，防止脆弱土层外表的局部破坏。道渣应选用质地坚硬的碎石，无风化，含泥量不大于5%，且不应含有过大的石块或碎石，因为碎石粒径过大会导致垫层本身的不匀称压缩，最大粒径不宜大于100mm。道渣回填层依据现场场地平整的标高进行找平后，在其上进行道路硬化处理，使用200mm厚C30混凝土，内培12200双层双向钢筋网片，同时每6m设分仓缝，随捣随抹，收面拉毛处理。路基处理后水平度不大于2%。具体回填深度以土建内环现有道路实际标高为准，地基处理后应与土建现有道路标高相全都。地基开挖、回填分层处理示意图如下所示：图

35、5.1 地基处理剖面示意图现场道路处理主要针对500T履带吊吊装站位区域进行处理，估计需换填处理面积为606m2其中在一标段范围内的面积为414m2，其他部位可依据现场道路现有状况满铺设路基箱作为吊装临时道路。现场道路处理分布图：图5.2 现场道路处理分布图注：1、 现场北部吊点与一标段相连，且在吊点区域内存在集水井，需将分隔围挡撤除和集水井转移。2、 由于现场环向现有道路距离结构边缘1m左右，不满意吊装空间要求，需向外拓展3m左右。因此需要在外侧原土上使用碎石子垫高、找平，随后在找平道路上铺设路基箱，作为钢结构吊装和行走临时道路。3、 南部吊点由于总包现有道路为硬化道路，且预留区域下部有桩基

36、，回填土经过行车荷载作用后沉降稳定，可在总包硬化道路根底上横向满铺路基箱进行吊装。图5.3 现有道路与吊装道路比照使用挖机将外扩道路原土外表整平，然后在上面分两层铺填碎石子，每层铺填完后，使用160t履带吊空载工况下来回行走至少3遍，对碎石垫层进行预压，预压完成后，使用挖机再次整平后进行下次铺填。铺填完成后的碎石子垫层需与硬化地面找平，严禁消失铺填不匀称，压实不标准等状况。碎石垫层完成后，还需在外扩道路上进行地基静荷载试验，观测道路两侧沉降量差，反复预压确保两侧沉降量趋于全都后，方可进行履带吊行走。图5.4 两侧不同路基处理方式4、 现有硬化道路由于总包依据同样处理方式，所以不需要做如上硬化处

37、理，但要求履带吊使用时行走工况和吊装工况必需满铺路基箱。5、地基处理区域需进行现场实际放样，依据放样状况规划现场道路处理面积。第2节 地基根本检测地基处理后，可用配重超负荷静压24h以上，配重重量/配重接地面积>20t/m2，外环路、北区吊点和南区吊点各抽4个点测试，对测试结果进行分析、评估。第3节 履带吊试运行在吊车使用和行走之前，依据以上方法先将组装好的500t履带吊试行一段约50米，平稳后再吊大约相同重量的物体回转、涨扒杆试验，假设没有消失特别，再明确其后面相同道路的做法按此方法施工完成。第4节 履带吊使用过程中在履带吊行走过程中，需填补因履带吊行走时路基箱的摆放和吊装时的摆放不同

38、，因此，在使用过程中需要配备一台80t汽车吊和一台16t平板车帮助转运路基箱和超起配重。在履带吊使用过程中，路基箱需相互交替使用，每吊装完一个区的V柱和压环梁单元，需转换吊装场地，而且履带吊在吊装时和在行走时，路基箱的摆放不一样，因此，该路基箱板需要频繁的移动。路基箱尺寸规格为1800×5000×2000mm，具体图纸见附页二。第6章 应急措施及预案针对苏州工业园区体育中心地质状况以及吊装特点，有必要制定相关应急措施、预案，标准吊装过程中简洁疏忽和影响吊机平安的一些做法。以下为吊装过程中可能会消失的状况：第1节 路基下陷处理过的吊装场地坡度小于1%换算成角度为0.5

39、6;，吊机站位于路基箱上吊装时，吊机360°回转，吊机车身左右水平度理论上小于0.5°，但是，消失地基局部下沉，吊机车身水平传感器将会报警，当车身水平度到达或超过1°时，马上停止作业，查看地基下陷缘由，将所吊构件准时降落到地面，吊机行走到平安区域，地基需重新处理。第2节 基坑与地下室区域加强观测在北部吊点靠近吊装就位侧，路基有边坡，地基处理时特殊要引起重视。同时在北部吊点四周靠近土建地下室外墙，而且在吊装就位过程中，履带吊对该侧的压力大于另一侧，且土建地下室外墙外为回填土，压实状况未知。对于这种状况，在吊装时应禁止进入地下室区域施工，同时在吊装时做好地下室和边坡的

40、观测监控，同时设置测斜杆。 第3节 吊机必需站位于路基箱上为确保吊机平安，500t级别吊机组装完毕后，必需站在路基箱上行走、作业，严禁下路基箱。第4节 路基箱铺设标准路基箱铺设见方案中示意图，铺设必需标准，路基箱与履带居中铺设，路基箱间距不超过200mm，以到达整体匀称受力效果。第5节 路基的修补与爱护北部吊点和南部吊点各配备一台可临时调用的挖机修补路基，并储藏局部碎石备用，防止路基受损或修补不准时而冒险吊装。雨天准时疏通排水通道，防止路基淹水破坏。附页附页一：边坡稳定计算书-计算工程： 简单土层土坡稳定计算 1-计算简图掌握参数: 采纳标准:通用方法 计算目标:平安系数计算 滑裂面外形: 圆

41、弧滑动法 不考虑地震坡面信息 坡面线段数 4 坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 2.550 2.550 0 2 1.000 0.000 0 3 2.400 2.400 0 4 40.000 0.000 1 超载1 距离21.775(m) 宽11.550(m) 荷载(123.60-123.60kPa) 270.00(度)土层信息 坡面节点数 5 编号 X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 2.550 2.550 -2 3.550 2.550 -3 5.950 4.950 -4 45.950 4.950 附加节点数 7 编号 X(m) Y(m) 1 -5.000

42、 -2.500 2 15.000 -2.500 3 15.000 4.950 4 15.000 2.670 5 45.950 2.670 6 15.000 -1.430 7 45.950 -1.430 不同土性区域数 3 区号 重度 饱和重度 粘结强度 孔隙水压 节点 (kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数 编号 1 19.000 20.000 120.000 - ( 0,1,2,3,-3,-2,-1,) 2 19.000 20.000 120.000 - ( 3,4,5,-4,) 3 18.000 20.000 120.000 - ( 4,6,7,5,) 区号 粘聚力 内摩擦角

43、水下粘聚 水下内摩 (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) 1 12.000 10.000 10.000 25.000 2 12.000 10.000 10.000 25.000 3 59.400 14.900 10.000 25.000 区号 十字板 强度增 十字板水 强度增长系 (kPa) 长系数 下值(kPa) 数水下值 1 - - - - 2 - - - - 3 - - - - 不考虑水的作用 计算条件 圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法 土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待 稳定计算目标: 给定圆弧出入、口范围搜寻危急滑面 条分法的土条宽度: 1.000(m) 圆弧入口起

44、点x坐标: 10.000(m) 圆弧入口终点x坐标: 15.000(m) 圆弧出口起点x坐标: -5.000(m) 圆弧出口终点x坐标: 0.000(m) 搜寻时的圆心步长: 5.000(m) 入口搜寻步长: 1.000(m) 出口搜寻步长: 1.000(m) 搜寻圆弧底的上限: 1000.000(m) 搜寻圆弧底的下限: -1000.000(m) 圆弧限制最小矢高: 1.000(m)-计算结果:-计算结果图 最不利滑动面: 滑动圆心 = (2.448,7.035)(m) 滑动半径 = 7.834(m) 滑动平安系数 = 1.242 起始x 终止x li Ci i 条实重 浮力 地震力 渗透力 附加力X 附加力Y 下滑力 抗滑力 超载 竖向 地震力 地震力 (m) (m) (度) (m) (kPa) (度)