核心筒土方开挖施工方案

1、目录地下室核心筒基坑土方开挖施工方案一、工程概况2#商业住宅楼核心筒位于 B-DB-G轴B-14B-17轴范围内，坐落于 CTIO上，CT10的基底标高 最深处为 -8.600 O本施工方案针对CT10范围内的基坑土方开挖进行编制。二、地质情况（一）土层分布根据韶关地质勘察院提供的东莞万科金域华庭勘察报告，CT10所处的位置的地质情况如下：1、人工填土层（$）素填土（层序号）：褐灰色，土黄色，很湿，松散状，由砂质粘性土组成，局部（ ZK25 ZK35ZK36等孔范围）在下部有混凝土及砖块。该层各孔均见。层厚5.3014.10m,平均10.99m。主要的物理力学性质指标平均值：含水率=28.5%

2、,孔隙比e=0.895 ,液性指数I l=0.49 ,压缩系数a1-2=0.510MPa ,压缩模量 Es=3.72MPa2、第四系冲积层（Cf）根据土层的沉积顺序及组成成份不同，可划分为三个亚层淤泥质土（层序号i）:灰黑色，饱和，流塑，主要成份为粘粒，含有机质及粘粒。层厚0.901.80m,平均1.15m;层顶埋深5.305.50m,平均5.45m,层顶高程5.926.39m,平均6.14m。主要的物理力学性质指标平均值：含水率=47.1%,孔隙比e=1.252 ,液性指数Il=1.17 ,压缩系数a1-2=0.960MPa1 ,压缩模量 Es=2.35MPa粉质粘土（层序号2）：浅灰色，湿

3、，可塑，主要成份为粘粒及粉粒，含砂粒。层厚1.402.20m,平均1.87m;层顶埋深5.406.70m,平均5.87m;层顶高程5.376.53m,平均6.08m。主要的物理力学性质指标平均值：含水率=27.4%,孔隙比e=0.804 ,液性指数I l=0.36 ,压缩系数a1-2=0.345MPa1 ,压缩模量 Es=5.23MPa中粗砂（层序号3）：灰白色，饱和，稍密，主要由中粗粒石英组成，含粘粒。层厚0.501.40m,平均0.90m;层顶埋深6.207.60m,平均6.80m;层顶高程4.335.49m,平均4.86m。3、第四系残积层（Qf）砂质粘性土（层序号）：褐黄色，湿稍湿，可

4、塑硬塑，主要成份为粘粒及粉粒，含砂及砾，为花岗片麻岩风化残积而成，残留原岩结构。层厚1.4010.40m，平均4.76m,层顶埋深7.1013.80m,平均 10.86m,层顶高程-1.36 4.60m,平均 1.08m。主要的物理力学性质指标平均值：含水率=24.1%,孔隙比e=0.726 ,液性指数I l=0.18 ,压缩系数a1-2=0.297MPa1 ,压缩模量 Es=5.84MPa（二）水文地质情况地下稳定水位为2.903.80m,标高为7.779.49m,初见水位与稳定水位基本持平。但其稳定水位受地形及季节性气候影响波动较大，施工时为雨天，但不是雨季高峰，预计雨季高峰期会上升约0.

5、50m左右，旱季时会下降约1.00m。场地地下水主要赋存于层填土、3层中粗砂及层基岩裂隙中。层填土含水量一般，透水性 中等，属上层滞水，受大气降水影响；1层淤泥质土含水量大，但透水性弱，为隔水层；3层中粗砂含水量大，透水性强，属孔隙潜水；2层粉质粘土及层砂质粘性土含砂及砾，亦具一定的含水量及透水性；层基岩裂隙水，受上部土层地下水下渗及邻近裂隙水涌入或排出影响。场地 地下水以蒸发和下渗方式排泄，本场地地表径流水往北偏西排泄。经过前期的降排水工作，本基坑内的地下水位已有所降低（降低约1m）,在本基坑正式开挖前，需要保持持续降水，具体降水方案已编制送审。（三）各岩土层有关力学参数表具体详见下表：各岩

6、土层有关力学参数表地层代号地层序号地层名称承载力 特征值f ak（kPa）压缩模量 (Es1-2)(MPa)土的天然重度Y3（kNm ）凝聚力C(kPa)内摩擦角度Qml填土18.089Qal1淤泥质土802.217.2742粉质粘土1405.018.928153中粗砂1805.319.325crl砂质粘性土2205.519.22922Z1全风化28015.5化冈片麻岩2强风化化冈片麻岩f a=550kPa、施工方法的选择（一）基坑支护 根据现场实际情况，结合我公司现有的施工机具，决定选用拉森钢板桩进行支护，拉森钢板桩长度选用12m规格为400*80*8mm支护钢板桩距离CTIO边缘100Om

7、m根据设计验算，如果就在原地面开始打入拉森钢板桩，不能满足要求，必须先对基坑周边的土方进行卸载处理，即按1:1放坡卸载1000厚的土方，然后再行打入钢板桩，即可满足验算要求。拉森钢板桩的布置具体详见下+十十:十2r十I÷4÷j卡+ O UfteH=-亦悻（二）土方开挖机具的选择由于本基坑的开挖属于桩间土开挖，结合开挖深度（3.6m）及宽度，以及施工工期的要求，选用KoMARSUI型0反铲挖土机，最大挖深5m斗容量07m3,挖斗宽度0.6m。运输车选用12m自卸车（三）土方开挖的方式本基坑的土方开挖采用坑端开挖、坑端运土的方式，挖土机在开挖时分段不分层，一次开挖到位（预留20

8、0mm人工清底），分段的宽度以挖土机回转半径内（约 3m能挖到底为宜。坑边不堆放土 方，挖土机和自卸汽车可以进入拟开挖的即可范围内。具体详见下图。-9.£001己门酬弦（四）承台砖胎模由于本承台开挖深度较大，且场地土为回填土，故选用的砖胎模厚度为500mm材质为MU7.5灰砂砖，砂浆为MU7.5水泥砂浆。具体详见下图。页脚内容3目录V页脚内容5G関I-Jod"么i1-N÷Wfl44> GFSangty¾a:刍CULr寻 US1985 L 30 J £3M虹2400DE?-OCTIQ ISOD35W"D>思'*LI

9、*T-P-LLJIIoa-IoM>BU畐幷MSS 6目录页脚内容13（一）施工顺序测量放线压入拉森钢板桩土方开挖降排水砖胎模砌筑拔出钢板桩土方回填至底 板底。（一）基坑土方开挖的施工方法本基坑的土方开挖施工方法具体参见已编制的承台土方开挖方案，本初不在赘述（二）基坑钢板桩支护的施工方法1、本基坑支护的具体大样图如下所示。-5,000uu-Jirln-S.600z2、拉森钢板桩的施工机械及材料用量拉森钢板桩采用反铲挖土机换掉挖土斗，换装钢板桩夹具，挖土机型号为小松300型，数量一台12m长拉森钢板桩数量为：260条。3、施工方法（1）测量放线根据坐标定位及本方案的平面图，测设处钢板桩的位置

10、线，并采用木桩和白灰做出标记。（2）压入钢板桩根据已测设好的位置线，将拉森钢板桩逐条压入土内。压入钢板桩是要注意保持垂直度、轴线偏 差、桩顶标高等。压入钢板桩时，遇到地下障碍物（如下埋的石块、砼块等）时，压桩机要打开 震动，震碎障碍物；如遇较大且坚硬的石块，尽量采用挖除的方法处理，难以挖除处理时，则将 钢板桩向外转角或弧形通过，避开障碍物。（3）拔出钢板桩咋基坑土方开挖完成，且砖胎模砌筑完成后，拔出钢板桩。拔出钢板桩的设备仍然为压桩机，拔 桩是开启震动，缓慢拔出。注意咋拔桩时不要碰撞砖胎模，尽量避免土方坍塌压塌砖胎模。五、质量控制本基坑开挖的质量控制体系必须在本项目的整体质量控制体系内运行，其

11、运行体系此处不赘述。 土方开挖的质量验收标准在承台土方开挖方案中已编制，此处不赘述，严格按此标准执行即可。 拉森钢板桩的质量标准具体详见下表。垂直度桩顶标咼位移1%100mm100mm六、钢板桩的施工中遇到的问题及处理由于场地内地质结构复杂（属于杂填土），钢板桩打拔施工中常遇到一些难题，常采用如下几 点办法解决： 桩过程中有时遇上大的块石或其它不明障碍物，导致钢板桩打入深度不够，采用转角桩或弧形桩 绕过障碍物。 钢板桩杂填土地段挤进过程中受到石块等侧向挤压作用力大小不同容易发生偏斜，采取以下措施进行纠偏：在发生偏斜位置将钢板桩往上拔.Om2.0m,再往下压进，如此上下往复振拔数次，可 使大的块

12、石被振碎或使其发生位移，让钢板桩的位置得到纠正，减少钢板桩的倾斜度。 钢板桩沿轴线倾斜度较大时，采用异形桩来纠正，异形桩一般为上宽下窄和宽度大于或小于标准宽度的板桩，异形桩可根据据实际倾斜度进行焊接加工；倾斜度较小时也可以用卷扬机或葫芦和钢索将桩反向拉住再锤击。 在基础较软处，有时发生施工当时将邻桩带入现象，采用的措施是把相邻的数根桩焊接在 一起，并且在施打当桩的连接锁口上涂以黄油等润滑济减少阻力。七、文明施工措施1、完善技术和操作管理规程，确保邻近建筑物及管线的安全。2、采取各种措施降低施工噪声，尽量避开夜间 22:00时以后施工扰民。3、车辆出场地要对车轮进行冲洗干净，保证车轮干净上路；对

13、车载土进行覆盖，避免洒漏。4、现场设立专职调度，对运土车辆进行合理安排，保证施工的顺利进行。5、成立专门的清洁班，每天对施工场地施工道路及相接的市政道路进行清洁维护。八、应急措施1 、在施工过程中要加强对拉森钢板桩的位移观测，观测点设置在每条边的中间位置。2 、如发现在土方开挖过程中，发现出现较大位移及其他异常情况时，要及时向上级汇报，并立即停止施工，所有人员和设备撤出基坑范围10m以外。3 、钢板桩出现大的位移时，采取加水平斜角撑的方法进行加固处理，即在每个边咋角部采用 116#工字钢，长度为6m进行焊接加固，焊缝高度8mm满焊。具体如下图所示。4、在挖土过程中，要保持降排水，始终保持地下水

14、位位于基坑底部以下500mm处。发现水位异常上涨时，要立即停止施工，撤离所有机械和人员毛病立即上报处理。具体处理方法为，在本基坑四周边增设降水井点(每边增设一个)，加强降水工作，待地下水位降至底板以下 500mm后方能继续施工。九、附件：拉森钢板桩支护计算书悬臂支护结构设计计算书计算依据：1、建筑基坑支护技术规程 JGJ120-20122、建筑施工计算手册江正荣编著3、实用土木工程手册第三版杨文渊编著4、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著5、土力学与地基基础一、参数信息1、基本参数支护桩材料拉森钢板桩支护桩间距ba(m)通长支护桩嵌入土深度ld(m)9.4基坑开挖深度h(m)2.6基坑外侧

15、水位深度ha(m)3.2基坑内侧水位深度hp(m)0.5支护桩在坑底处的水平位移量 U (mm)12地下水位面至坑底的土层厚度 D1(m)0.5基坑内外的水头差 h(m)0.92、土层参数土层类型土厚度h(m)土重度Y (kNm3)粘聚力c(kPa)内摩擦角 (° )饱和土重度Y sat(kNm3)水土分算填土10188920否淤泥1.517.27419.2否粘性土818.9281519.9否3、荷载参数类型何载q(kpa)距支护边缘的水平距离a(m)垂直基坑边的分布宽度b(m)平行基坑边的分布长度l(m)作用深度d(m)满布荷载3/条形局部荷载3.524/0矩形局部荷载435624

16、、计算系数结构重要性系数Y O1综合分项系数Y F1.25嵌固稳疋安全系数Ke1.2圆弧滑动稳定安全系数KS1.3流土稳定性安全系数Kf1.1、土压力计算土压力分布示意图目录附加荷载布置图、主动土压力计算1）主动土压力系数Ka1=ta n2(45°- 1/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka2=ta n2(45°- 2/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka3=ta n2(45°- 3/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka4=ta n2(45°- 4/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka5=ta n2(45&

17、#176;- 5/2)=tan 2(45-42)=0.87;Ka6=ta n2(45°- 6/2)=tan 2(45-152)=0.589;2) 土压力、地下水产生的水平荷载第 1 层土： 0-2mH'= 0h0+q/ Y i=0+318=0.167mPaki上=Y H'Kai-2cK异=18× 0.167× 0.729-2× 8× 0.729°5=-11.47kNm2Paki下=Y 1(h1+H1')Ka1-2c1Ka105=18× (2+0.167)× 0.729-2× 8&#

18、215; 0.72915=14.774kNm2第2层土： 2-3.2mH2'= 1h1+q1+ q1b1(b1+2a1)/ Y i=36+3+1.7518=2.264mPak2上=Y 2H2'K a2-2c2Ka205=18× 2.264× 0.729-2× 8× 0.729f5=16.047kNm2Pak2下=Y 2(h2+H2')Ka2-2c2Ka2°.5=18× (1.2+2.264)× 0.729-2× 8× 0.72905=31.794kNm2 第 3 层土： 3.2-5

19、mH3'= 2h2+qi+qib(b+2ai)/ Y Sati=57.6+3+1.7520=3.118mPak3上=Y sat3H3'K a3-2c3Ka305=20 × 3.118× 0.729-2× 8× 0.72*5=31.799kNm2Pak3下=Y sat3(h3+H3')Ka3-2c3Ka30.5=20X (1.8+3.118)× 0.729-2× 8× 0.72915=58.043kNm2第4 层土： 5-10mH4'= 3h3+ q1+ q1b1(b1+2a1)+ q1b11(

20、b1+2a1)(1+2a1)/ Y Sati=93.6+3+1.75+0.90920=4.963 mPak4上=Y sat4H4'K a牛2c4Ka4°5=20 × 4.963× 0.729-2× 8× 0.729D5=58.7kNm2Pak4下=Y sat4(h4+H4')Ka4-2c4Ka4°.5=20× (5+4.963)× 0.729-2× 8× 0.729°5=131.6kNm2第 5 层土： 10-11.5mH5'= y 4h4+q1+ q1b11(

21、b1+2a1)(1+2a1)/ Y Sati=193.6+3+0.90919.2=10.287mPak5上 =Y sat5H5'Ka2c5Ka5°.5=19.2× 10.287× 0.87-2× 7× 0.8705=158.776kNm2Pak5下=Y sat5(h5+H5')Ka5-2c5Ka5°.5=19.2× (1.5+10.287)× 0.87-2× 7× 0.8705=183.832kNm2 第 6 层土： 11.5-12mH6'= y 5h5+q1+ q1b1

22、l1(b1+2a1)(l1+2a1)/ Y Sati=222.4+3+0.90919.9=11.372mPak6上=Y sat6H6'Ka6-2c6Ka60.5=19.9× 11.372× 0.589-2× 28× 0.589f5=90.314kNm2Pak6下=Y sat6(h6+H6')Ka6-2csKa60.5=19.9X (0.5+11.372)× 0.589-2× 28× 0.589°5=96.175kNm23)水平荷载临界深度：ZO=PakI 下 h1(Pak1 上 + Pak1 下)=

23、14.774× 2心147+14774)=1126m;第1层土Eak1=0.5Pak1 下Z0ba=0.5× 14.774× 1.126× 0.01=0.083kN;aa1=Z03+ h2=1.1263+10=10.375m;第2层土Eak2=h2(Pa2上+Pa2下)ba2=1.2× (16.047+31.794)× 0.012=0.287kN;aa2=h 2(2Pa2上 + Pa2下)(3Pa2上+3Pa2下)+ h3=1.2× (2× 16.047+31.794)(3× 16.047+3×

24、 31.794)+8.8=9.334m;Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)ba2=1.8 × (31.799+58.043)× 0.012=0.809kN;aa3=h 3(2Pa3上 + Pa3下)(3Pa3上+3Pa3下)+ h4=1.8× (2× 31.799+58.043)(3× 31.799+3× 58.043)+7=7.812m;第4层土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)ba2=5 × (58.7+131.6)× 0.012=4.758kN ;aa4=h 4(2Pa4上+Pa4下)(3Pa4上+3Pa

25、4下)+ h5=5 × (2 × 58.7+131.6)(3 × 58.7+3× 131.6)+2=4.181m;第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)ba2=1.5× (158.776+183.832)× 0.012=2.57kN;aa5=h 5(2Pa5上 + Pa5下)(3Pa5上+3Pa5下)+ h6=1.5× (2× 158.776+183.832)(3× 158.776+3× 183.832)+0.5=1.232m;第6层土Eak6=h6(Pa6上+Pa6下)ba2=0.5 &

26、#215; (90.314+96.175)× 0.012=0.466kN;aa6=h6(2Pa6上+Pa6下)(3Pa6上+3Pa6下)=0.5× (2 × 90.314+96.175)(3× 90.314+3× 96.175)=0.247m;土压力合力：Eak= Eaki=0.083+0.287+0.809+4.758+2.57+0.466=8.973kN;合力作用点：aa= (aaiEaki)/Eak=(10.375× 0.083+9.334× 0.287+7.812× 0.809+4.181× 4.

27、758+1.232× 2.57+0.247× 0.46 6)8.973=3.682m;2、被动土压力计算1) 被动土压力系数Kp1=ta n2(45 1/2)=tan 2(45+92)=1.371;Kp2=ta n2(45 2/2)=tan 2(45+92)=1.371;Kp3=ta n2(45 3/2)=tan 2(45+42)=1.15;Kp4=ta n2(45 4/2)=tan 2(45+152)=1.698;2) 土压力、地下水产生的水平荷载第 1 层土： 2.6-3.1m第3层土页脚内容15目录H'= ho i=018=0mPpki上=Y iHi'

28、Kpi +2cKpi0.5=18× 0× 1.371+2× 8× 1.371°5=18.734kNm2Ppki下=Y 1(h1+H1')Kpi +2cKpi0.5=18× (0.5+0)× 1.371+2× 8× 1.371°5=31.073kNm2第 2 层土： 3.1-10mH2'= 1h1/ Y Sati=920=0.45mPpk2上=Y sat2H2'K p2+2c2Kp2°5=20× 0.45× 1.371+2× 8

29、15; 1.371°5=31.073kNm2Ppk2下=Y sat2(h2+H2')Kp2+2c2Kp2°5=20× (6.9+0.45)× 1.371+2× 8× 1.371°5=220.271kNm2第 3 层土： 10-11.5mH3'= y 2h2/ Y Sati=14719.2=7.656mPpk3上=Y sat3H3'K p3+2c3Kp3°5=19.2× 7.656× 1.15+2× 7× 1.150.5=184.058kNm2Ppk3下

30、=Y sat3(h3+H3')Kp3+2c3Kp3°.5=19.2× (1.5+7.656)× 1.15+2× 7× 1.1505=217.178kNm2 第 4 层土： 11.5-12mH4'= y 3h3/ Y Sati=175.819.9=8.834mPpk4上 = Y sat4H4'K p4+2c4Kp4°5=19.9× 8.834× 1.698+2× 28× 1.6980.5=371.475kNm2Ppk4下=Y sat4(h4+H 4')K p4+2c

31、4Kp4°5=19.9× (0.5+8.834) × 1.698+2× 28 × 1.6980.5=388.37kNm 23) 水平荷载第1层土Epk1=bah1(Pp1 上+Pp1 下)/2=0.01 × 0.5× (18.734+31.073)2=0.125kN;ap1=h1(2Pp1 上+Pp1 下)(3Pp1 上+3Pp1下)+ h2=0.5× (2× 18.734+31.073)(3× 18.734+3× 31.073)+8.9=9.129m;第2层土Epk2=bah2(Pp

32、2上+Pp2下)/2=0.01 × 6.9× (31.073+220.271)2=8.671kN;ap2=h2(2Pp2 上+Pp2 下)(3P p2 上+3Pp2下)+ h3=6.9 × (2× 31.073+220.271)(3× 31.073+3× 220.271)+2=4.584m;第3层土Epk3=bah3(Pp3上+Pp3下)/2=0.01 × 1.5× (184.058+217.178)2=3.009kN;ap3=h3(2Pp3 上 + Pp3 下)(3Pp3 上+3Pp3下)+ h4=1.5 

33、15; (2× 184.058+217.178)(3× 184.058+3× 217.178)+0.5=1.229m;第4层土Epk4=bah4(Pp4上+Pp4下)/2=0.01 × 0.5× (371.475+388.37)2=1.9kN;ap4=h4(2Pp4上+Pp4下)(3Pp4上+3Pp4下)=0.5× (2× 371.475+388.37)(3× 371.475+3× 388.37)=0.248m;土压力合力：Epk = EPki=0.125+8.671+3.009+1.9=13.705kN

34、;合力作用点：ap= (apiEpki)E pk=(9.129× 0.125+4.584× 8.671+1.229× 3.009+0.248× 1.9)13.705=3.288m;3、基坑内侧土反力计算1)主动土压力系数Ka1=ta n2(45°- 1/2)；=tan 2(45-92)=0.729;Ka2=ta n2(45°- 2/2)；=tan 2(45-92)=0.729;Ka3=ta n2(45°- 3/2)；=tan 2(45-42)=0.87;Ka4=ta n2(45°- 4/2)；=tan 2(45-1

35、52)=0.589;2) 土压力、地下水产生的水平荷载第 1 层土： 2.6-3.1mH1'= 0ho i=018=0mPsk1 上=(0.2 12- 1+c1) h0(1- h0d) U IU b+ IHTKaI=(0.2× 92-9+8) × 0× (1-09.4)× 0.0120.012+18× 0× 0.729=0kNm2Psk1 下=(0.2 12- 1+c1) h1(1- h1ld) U IU b+ 1(h1+H1')K a1=(0.2× 92-9+8) × 0.5× (1-0

36、.59.4)× 0.0120.012 +18× (0+0.5)× 0.729=13.757kNm2第 2 层土： 3.1-10mH2'= 1h1/ Y Sati=920=0.45mPsk2 上=(0.2 22- 2+c2) h1(1- h1ld) U b+ sat2H2'K a2=(0.2 × 92-9+8) × 0.5× (1-0.59.4)× 0.0120.012+20 × 0.45× 0.729=13.757kNm2Psk2 下=(0.2 22- 2+c2) h2(1- h2d) U

37、 IU b+Y sat2(h2+H2')K a2=(0.2 × 92-9+8) × 7.4× (1-7.49.4)× 0.012/0.0 12+20 × (0.45+6.9)× 0.729=131.095kNm2第 3 层土： 10-11.5mH3'= 2h2/ Y Sati=14719.2=7.656mPsk3 上=(0.2 32- 3+c3)h2(1- h2ld) U b+Y sat3H3'K a3=(0.2× 42-4+7)× 7.4× (1-7.49.4)× 0.

38、012/0.012+19.2× 7.656× 0.87=137.648kNm2Psk3 下= (0.2 32- 3+C3) h3(1- h3ld) U b+ Y sat3(h3+H3')K a3=(0.2 × 42-4+7) × 8.9× (1-8.99.4)× 0.012/0.0 12+19.2× (7.656+1.5)× 0.87=155.877kNm2第 4 层土： 11.5-12mH4'= y 3h3/ Y Sati=175.819.9=8.834mPsk4 上=(0.2 42- 4+c4)

39、 h3(1- h3ld) U b+Y sat4H4'K a4=(0.2 × 152-15+28) × 8.9× (1-8.99.4)× 0.012/0.01 2+19.9× 8.834× 0.589=131.002kNm2Psk4 下=(0.2 42- 4+c4) h4(1- h4ld) U IU b+Y sat4(h4+H4')K a4=(0.2 × 152-15+28)× 9.4× (1-9.49.4)× 0.012/ 0.012+19.9× (8.834+0.5)

40、 × 0.589=109.405kNm23)水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1 上+Ps1 下)/2=0.01 × 0.5× (0+13.757)2=0.034kN ;as1=h 1 (2Ps1 上+Ps1 下)(3Ps1 上+3Ps1 下)+ h2=0.5× (2× 0+13.757)/(3× 0+3× 13.757)+8.9=9.067m;第2层土Psk2=b0h2(Ps2上+Ps2下)/2=0.01 × 6.9× (13.757+131.095)2=4.997kN;as2=h2(2Ps2上+

41、P s2 下)/(3P S2 上 +3Ps2下)+ h3=6.9× (2× 13.757+131.095)(3× 13.757+3× 131.095)+2=4.518m;第3层土Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下)/2=0.01 × 1.5× (137.648+155.877)2=2.201kN;as3=h3(2Ps3上+P S3下)(3P S3上 +3Ps3下)+ h4=1.5× (2× 137.648+155.877)(3× 137.648+3× 155.877)+0.5=1.234m;

42、第4层土Psk4=b0h4(Ps4上+Ps4下)/2=0.01 × 0.5× (131.002+109.405)2=0.601kN;as4=h4(2Ps4上+P s4下)(3P S4上 +3Ps4下)=0.5 × (2× 131.002+109.405)(3× 131.002+3× 109.405)=0.257m;土压力合力：Ppk = PPki=0.034+4.997+2.201+0.601=7.833kN;合力作用点：as= (asiPski)Ppk=(9.067× 0.034+4.518× 4.997+1.234× 2.201+0.257× 0.601)7.833=3.288m;Psk=7.833kN Ep=13.705kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算