50米以下落地式脚手架施工方案

1、扣件式钢管落地脚手架专项施工方案1编制依据-1 -2工程概况-1 -3施工部署-1 -4构造要求及技术措施 -2 -5安全防护措施-4 -6脚手架的搭设及拆除施工工艺 -5 -7劳动力、材料及机具配备 -5 -8质量保证 -6 -9安全施工措施 -10 -10文明施工要求 -12 -10计算书-14-2 -1编制依据1.1主要规程、规范1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ 130-2001 , 2002年版）1.3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）1.4建筑施工安全检查标准（JGJ 59-991.5钢结构设计规范（GB50017 2002）1.6施工图纸2工程概

2、况2.1工程概况 工程名称：佛禅（挂）2013-009地块5号地块项目工程工程地址：佛山市禅城区禅西大道东侧、泰华路南侧、玉带路以西侧、白坭路北侧地块 施工单位： 上海建工五建集团;建筑高度：48.2米，局部达到51米。结构形式为：框架剪力墙。2.2脚手架工程概况本工程外脚手架以 45#-46#为例，待地下室施工回填完成后从室外地坪开始搭起，分3阶段进行。一阶段靠路商业裙楼分 2部分，第一部分从商业裙楼室外地坪开始搭设脚手架至 商业裙楼3层顶部（+9.600建筑标高），第2部分待商业裙楼3层顶完成后（+9.600建筑标 高），从3楼顶开始搭设脚手架至 49.7米处（详见附图01、02）。二阶段

3、小区内部主楼从 室外地坪开始搭设至 49.7米处。三阶段由于本工程只有极少部位的建筑高度达到51米，经我单位从技术经济角度分析后，拟从47.9米靠近外墙侧选用悬挑钢管式脚手架搭设，此部位搭设高度4.9米（详见附图05）本工程外脚手架采用全封闭落地式双排钢管外脚手架。方案一、脚手架钢管选用血48 X 3.0;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.00米，立杆的横距为1.5米，立杆的步距为1.20米；脚手架 与建筑物的连墙拉结采用刚性连接，连墙件用$ 48 X 3.0的钢管，连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距 2.00米，搭设高度 49.7m<50m,不需要专家论证（详见图03）。3施

4、工部署3.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在5 %。以内” 安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“定安县安全文明工地” 的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小 组。4构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1 立杆立杆接头除顶层顶步外， 其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的 1/3。立杆在顶部搭接时，搭接

5、长度不小于1m必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm4.1.2 大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小 于50cm,各接头距立柱距离不大于纵距的 1/3 （本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内 纵向水平高差不超过全长的 1/300 （本工程不超过50cm），局部高差不超过 5cm4.1.3 小横杆每一立杆与大横杆相交处 （主节点）都必须设置一根小横杆， 并采用直角扣件扣紧在大 横杆上，该杆轴线偏离主节点不

6、大于 15cm。小横杆间距与立杆纵距相同， 且根据作业层脚手 板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置 1根小横杆，最大间距不超过 75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。4.1.4纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4.1.5 剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭

7、设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45° 60°之间（本工程全部在 50°左扣件式钢管落地脚手架专项施工方案右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接，搭接长度为1米，采用3个旋转扣件等距固定，两端扣件边缘距离不小于100mm本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔4跨设置一

8、道。4.1.6脚手板作业层脚手板采用竹笆，两端设直径为4mn的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔6层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕23圈固脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆， 各杆距离接缝的距离均不大于 15cm。 靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于 15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置， 避免 出现探头及空挡现象。4.1.7连墙件连墙件采用刚性连接，（连墙杆水平布置详见脚手架平面布置图）。连墙件用0 48X 3.5

9、的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件， 第一道连墙件从约3m标高开始设置，连墙件尽量 靠近主节点，偏离主节点不大于 300mm连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置， 当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连 接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成 45° 60°夹角。4.1.8防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8mX 6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m,并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔 6步设隔层平网，施工层随层设网。

10、作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。有本工程外脚手架踏设高度接近50米，经对回填土地基进行验算发现不能满足本工程外4.1.8-3 -扣件式钢管落地脚手架专项施工方案脚手架地基承载力要求。所以需对脚手架地基进行处理（脚手架地基处理见图06）。5安全防护措施5.1电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用 $ 12的螺纹钢筋，按照水平间距 15cm, 竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用$ 25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台， 中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得

11、存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。5.2结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用$ 48X 3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆 设一道三脚架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。5.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2 m高的护身栏，侧边底部设 18cm高的挡脚板。5.4防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ

12、 46-88 ）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用 $ 12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四 角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40 X 4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地 线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接2触面积不小于10mm,并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程按-4 -扣件式钢管落地脚手架专

13、项施工方案照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻， 要求冲击电阻不大于10Q，同时注意检 查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m以避免发生击穿事故。6脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1落地式式临时钢管脚手架的搭设施工工艺6.1.1搭设顺序在牢固的地基弹线、立杆定位f摆放扫地杆f竖立杆并与扫地杆扣紧f装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧t装第一步大横杆并与各立杆扣紧t安第一步小横杆t安第二步大横杆f安第二步小横杆f加设临时斜撑

14、杆，上端与第二步大横杆扣紧（装设与柱连接杆后拆除）f安第三、四步大横杆和小横杆f安装二层与柱拉杆f接立杆f加设剪力撑f铺设脚手 板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。6.2脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网f挡脚板及脚手板f防护栏杆f剪刀撑f小横杆f大横杆f立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体

15、的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各 标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。7劳动力、材料及机具配备表7-17.1劳动力配备（详见表7-1 ）-6 -扣件式钢管落地脚手架专项施工方案工种人数任务架子工20负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制7.2具配备（详见表7-3 ）表7-3名称单位数量备注架子扳手把40搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个5调整架子水平弯曲度8质量保证8.1构配件允许偏差（详见表 8-1）-7 -扣件式钢管落地脚手架专项施工方案-

16、42 -«8-1普请钢管尺寸 外径48nnnn .琏哼3.5mm钢管两端面切斜偏呈钢管外表面锈烛深度钢管廿曲：各坤 杆件钢骨的端部 弯曲l<1.5m立杆钢管弯曲3m<K4m4ngX6£m水平杆、斜杆的 钢管弯曲 l<6,5m允许偏差A(mm)0,5-0.51.70<0.50<12<20<30示意图2')8.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法(详见表8-2 )检査工 具游标卡尺塞尺、拐 角尺游标卡尺钢板艮项日允许偏技术要求差 示意图A(mm)检査方法与工具地基基础坚实平整不积水 不晃动 不滑动 不沉降-10最后验 收垂宜 度20

17、*80m搭设中检查 偏差的 高度(m)H=2H=20H=30H=40H=48间距±100±7±20±40±60±80±96o Au O2 5 2 + - +- +-纵向水平杆高皋抿杆 的两端同跨内 两根纵 向水平OJ0,011r Lr<,/p 1/用经纬仪或吊线和卷尺钢板尺水平仪或水平尺双排脚手架 横向水平杆 刑申长度点扣心互 节各中M离 主处件点距同步乂 杆上两 个ta屜 对节扣 件的高立杆上 的对接 扣杵至 主节点 的蹿纵向水平杆上的对接扣件至主节点 的躺扣件螺 栓拧紧 扭力矩剪刀撑斜杆7 与地面的倾 ft脚手板外

18、伸长度夕M申500mm白 £ 150 mma>500mma<la/340-65N ma-130-150mmI < 300mma>100miri I >200mm-50铜板尺槪向水平杆櫛向水平杆钢板尺钢卷尺钢卷尺扭力扳手8.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表 8-3 ）*8-3-项次检颤目安装扣件 数量（个）抽检数拭（个）允i锄 不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的 扣件；接长立杆，纵向水平杆或剪刀撐的 扣件1201-320050S2连接横向水平抒与纵句水平杆的扣件（非 主节点1201-320050108.4质量保证注意事项841脚手架

19、必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。842 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。843操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。844在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。8.4.5外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大

20、色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。9安全施工措施9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1扣件的紧固程度宜在4050Nm 并不大于65N- m 对接扣件的抗拉承载力为 3kN。对 接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣 件。9.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹蔑、塑料混用。9.1.5 严禁将外径48mr与51mm的钢管混合使用。9.1.6钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可

21、使用。9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%上才能施工。9.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆 除。9.2.4脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连

22、墙件以上两步。9.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。9.3脚手架上施工作业的安全技术措施9.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。9.3.3结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的落地式脚手架同时作业层数不超过一层。9.3.4当作业层高出其下连墙件 3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时

23、抛拉措 施。9.3.5各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。9.3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定， 确保施工安全。9.4脚手架拆除的安全技术措施941脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。942拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。943架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类 障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除 的尽量拆除掉。944

24、拆除时应划出作业区， 周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。9.4.5拆除时统一指挥、 上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对 方并得到允许，以防坠落伤人。9.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆 除较重杆件等危险性作业。9.4.10所有杆件和扣件

25、在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。9.4.11所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9.4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。9.4.13六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。10文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：10.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草 树木、随意拆除和移动标识牌。10.3严禁酗

26、酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方 可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架 操作。10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由 架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架 子工操作。10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑 动；塔吊起吊物体时

27、不能碰撞和拖动脚手架。10.9不得将模板支撑、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.12脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。10.13要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。10.14施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不 得乱扔。10.15使用的

28、工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。10.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。10.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19六级以上(含六级)大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。 在雨期要经常检查脚手板、 斜道板、跳板上有无积雪、积水等物若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。10计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

29、JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。双排脚手架，搭设高度49.7米，立杆采用双立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构 0.35米，立杆的步距1.20米。钢管类型为0 48X 3.0连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m 2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢筋网片脚手板，荷载为0.30kN/m2,按照铺设20层计算。栏杆、挡脚板采用栏杆 +木挡板

30、，荷载为 0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2,高度变化系数 1.0000,体型系数1.0880。地基承载力标准值 700kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用1= n (£d4)/64，抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32D。一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 脚手板的何载标准

31、值活荷载标准值荷载的计算值P1=0.038kN/mP2=0.300 X.500/2=0.225kN/mQ=3.000 >1.500/2=2.250kN/mq=1.2 0.038+1.2 0225+1.4 2250=3.466kN/mg小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：M严=q卩沱M=3.466 XL0002/8=0.433kN.md =0.433 x6W491.0=96.473N/mm小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2满足要求 3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值 q=0.038+0.225+

32、2.250=2.513kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0 >2.513 1000.04/(384 Z06 氷05 X107780.0)=1.474mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 脚手板的何载标准值P1=0.038 1.000=0.038kNP2=0.300 1.000 1.500/2=0.225kN活荷载标准值 荷载的计算值Q=3.000 >1.0

33、00 1.500/2=2.250kNP=(1.2 0.038+1.2 0*25+1.4 2250)/2=1.733kN大横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：仁=00硏'集中荷载最大弯矩计算公式如下：=0.175M=0.08 汕1.2 0.038) K5002+0.175 1.733 1.500=0.463kN.mc =0.463 x614491.0=103.143N/mm 2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠

34、度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下1 146x100£Z大横杆自重均布荷载引起的最大挠度45V1=0.677 0.038 朽00.00 /(100 2<060 10 x107780.000)=0.059mm集中荷载标准值P=(0.038+0.225+2.250)/2=1.257kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度35V1=1.146 1256.700 1500.00 心00 2<060 10 X107780.000)=2.189mm最大挠度和V=V i+V 2=2.248mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！

35、三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R < R其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1 =0.038 1.500=0.058kN脚手板的何载标准值P2=0.300 1.000 1.500/2=0.225kN活荷载标准值 荷载的计算值Q=3.000 >1.000 1.500/2=2.250kNR=1.2 >0.058+1.2 0225+1.4 2>250=3.489kN单扣件抗滑承载力的设计计

36、算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取 12.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1381NG1 = 0.138 49.700+49.700 0>038=8.770kN2脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0.30NG2 = 0.300 20CXI.500 (<l.000+0.350)/2=6.0

37、75kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为 0.17NG3 = 0.170 1.500 20=5.100kN2吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m ); 0.010NG4 = 0.010 1.500 49.700=0.745kN经计算得到，静荷载标准值Ng = NG1 +NG2+NG3+NG4 = 20.690kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq = 3.000 2X1.500 1.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算叭T / 矶2其中 W0

38、 基本风压(kN/m ),W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000Us 风荷载体型系数：Us = 1.088经计算得到： Wk = 0.300 1.000 1.088 = 0.326kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 0.9 1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 >20.690+0.9 14 4.500=30.498kN单双立杆交接位置的最大轴向压力：N=1.2 >0.745+0.9 14 4.500=6.565kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4N

39、q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 >20.690+1.4 4500=31.128kN单双立杆交接位置的最大轴向压力：N=1.2 XJ.745+1.4 4500=7.195kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W计算公式MW = 0.9 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）;la立杆的纵距（m）;h立杆的步距 （m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9 M.4 0326 K.500 來200 來200/10=0.089kN.m五、立杆的稳定性计算：单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢

40、管截面考虑。 1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，底部N=31.128kN，单双立杆交接位置 N=7.195kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ;k 计算长度附加系数，取1.155;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0 计算长度 （m）,由公式 10 = kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.200=2.079m ;A立杆净截面面积，A=8.478cm 2;W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=8.982cm 3;入 一一 细比，为 2079/16=130心一一 允许长细比（k取1），为1800/16=113 <210长

41、细比验算满足要求(T轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到 0.396;钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2）;f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;经计算得到d =31128/（0.40X 848）=92.719N/nim不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算d < f满足要求!2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，底部 N=30.498kN，单双立杆交接位置N=6.565kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0 计算长度 （

42、m）,由公式 10 = kuh 确定，10=1.155 1.500 X200=2.079m ;A立杆净截面面积，A=8.478cm 2;W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=8.982cm 3;入 一一 细比，为 2079/16=130心一一 允许长细比（k取1），为1800/16=113 <210长细比验算满足要求！0轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到 0.396;M W计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.089kN.m ;d 钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2）；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;经计算得到d =30498/（0.40

43、 X 848）+89000/8982=100.732N/mm;考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算d < f满足要求！六、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算:NG2k = 11.920kN;NQk = 4.500kN ; gk = 0.138kN/m ; NQk = -0.001kN ;H = 0 純2N G2k+1.4N Qk-Nxie）】/ 化 k其中 NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力,NQk活荷载标准值，gk 每米立杆承受的结构自重标准值， NXie轴向力钢丝绳卸荷部分，(T钢管立杆抗压强度设计值，d = 205.00N/

44、mmi2;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 83.347米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算:H = 0 Ad2N G2k+0.9 X.4（NQk+ 0 AMwk）-Nxie / 1.2g k其中 NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 11.920kN ;NQk活荷载标准值，NQk = 4.500kN ;gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.138kN/m ;Mwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.071kN.m ;NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk = -0.001kN ;d钢

45、管立杆抗压强度设计值，d = 205.00N/mmi2;经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 67.107米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度H=67.107米。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N| = N|w + No其中N|w 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：N|w = 1.4 Wk 冷w2Wk风荷载标准值，Wk = 0.326kN/mAw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：2Aw = 2.40 4>50 = 10.800mNo 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) ; No = 3

46、.000经计算得到 N|w = 4.935kN，连墙件轴向力计算值N| = 7.935kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2 = 0.85 $ Af其中$轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=35.00/1.60的结果查表得到$ =0.94净截面面积 Ac = 4.24cm2;毛截面面积 A = 18.10cm2; f = 205.00N/mm 2。经过计算得到 Nf1 = 73.865kNNf1 >N l，连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 Nf = 297.693kNNf2>Nl，连墙件的设计

47、计算满足稳定性设计要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N=7.935kN小于扣件的抗滑力 8.0kN，连墙件扣件满足要求！立杆大横杆立杆大横杆11I-7>%1匕竖向短钢管 子水平短钢管 七直角扣件预留穿墙孔连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算 ：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求其中 Pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，Pk =Nk/A=100.76 (kPa)Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk = 20.69+4.50=25.19kN2A 基础底面面积 (m2) ； A = 0.25fg地基承载力设计值(kN/m 2)； fg = 280.00地

48、基承载力设计值应按下式计算fg = kc 冷gk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 700.00地基承载力的计算满足要求 ！扣件脚手架计算满足要求！二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范 GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度 4.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距0.90米，立杆的横距 0.80米，内排架

49、距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为0 48X 3.0连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距1.80米。施工活荷载为3.0kN/m 2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢筋网片脚手板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆、挡脚手板采用栏杆 +木挡板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2,高度变化系数 1.0000,体型系数1.0880。悬挑水平钢梁采用钢管48X3.0mm ,建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 3.50米。悬挑水平钢梁采

50、用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m ,支杆采用钢管0 48.0 X3.0mm。钢管惯性矩计算采用1= n (，-d4)/64，抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32D。一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 脚手板的何载标准值活荷载标准值荷载的计算值P1=0.038kN/mP2=0.300 0.900/2=0.135kN/mQ=3.000 X0.900/2=1.350kN/mq=1.2 0.038+1.2 冈35+1.4 1<

51、;350=2.098kN/m2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：M=2.098 >0.8002/8=0.168kN.md =0.168 x614491.0=37.374N/mm 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2满足要求 3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：3345/荷载标准值 q=0.038+0.135+1.350=1.523kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度45V=5.0 XI.523 800.0 /(384 Z06 X0 x107780.0)=0.366mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm

52、,满足要求！二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P1=0.038 &800=0.031kNP2=0.300 0.800 0.900/2=0.108kNQ=3.000 >0.800 0.900/2=1.080kNP=(1.2 0.031+1.2 0X108+1.4 1080)/2=0.839kNPPP大横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

53、均布荷载最大弯矩计算公式如下 ：见=0.033集中荷载最大弯矩计算公式如下 ：=0.1?5FZM=0.08 >(1.2 0.038) 0.9002+0.175 0.839 0.900=0.135kN.mc =0.135 >614491.0=30.097N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2满足要求！ 3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 ：集中荷载最大挠度计算公式如下11畑旦1005Z大横杆自重均布荷载引起的最大挠度45V1=0.677 0.038 900.00 /(100 2.060 10 M07780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.031+0.108+1.080=1.219kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度35V1=1.