桥梁工程课程设计完整

1、桥梁工程课程设计报告书一 、设计资料1 桥面净宽净-7 +2 ×1.5m 人行道2 主梁跨径及全长标准跨径计算跨径主梁全长l 0 =21.70m （墩中心距离）l =21.20m （支座中心距离）l 全 =21.66m （主梁预制长度）3 设计荷载公路 I 级；人群荷载 3.0 kNm 24 设计安全等级二级5 桥面铺装沥青表面处厚 5cm（重力密度为 23 kNm3 ），混凝土垫层厚 6cm（重力密度为24 kNm3 ）， T梁的重力密度为 25kNm 36 T 梁简图如下图主梁横截面图二、设计步骤与方法. 行车道板的内力计算和组合1m（一）恒载及其内力（以纵向宽的板条进行计算）1

2、）每延米板上的恒载g1.15 kN m沥青表面 g1 ： 0.05× 1.0 × 23混凝土垫层 g2 ： 0.06× 1.0× 24 1.44kNmT 梁翼板自重 g3 ： g30.08 0.141.0252.75 kN m2合计： g=gi5.34 kNm2）每米宽板条的恒载内力160180.71m悬臂板长l02弯矩M Ag1 gl 215.34 (0.71)21.35 kN·m22剪力QAggl 0 5.340.71 3.79 kN（二）汽车车辆荷载产生的内力1）将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为140kN，轮压分布宽度如图5所

3、示，车辆荷载后轮着地长度为a0.20m，宽度b0.60m，则得：aa2H0.22× 0.110.42mbb2H0.62×0.110.82m荷载对于悬臂梁根部的有效分布宽度：2） 计算冲击系数结构跨中截面的惯矩I c ：翼板的换算平均高度：h18 1411 cm216018111113018130主梁截面重心位置：a2241.18 cm160181113018则得主梁抗弯惯矩：结构跨中处单位长度质量mc ：混凝土弹性模量E：取 E 2.80 1010 N / m2由以上数据可得简支梁桥的基频：fEI c3.142.80100.06630003.790Hz2mc221.5771

4、032l按照桥规规定f 介于 1.5Hz和 14Hz 之间，冲击系数按照下式计算：由于这是汽车荷载局部加载在 T 梁的翼缘板上，故冲击系数取 1+ =1.22 3）作用于每米宽板条上的弯距为：作用于每米宽板条上的剪力为：（三）内力组合1）承载能力极限状态内力组合计算2）正常使用极限状态内力组合计算. 主梁荷载横向分布系数计算（一）当荷载位于支点处时（应按杠杆原理法计算）根据公路桥涵设计通用规范JTGD60-2004）规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。例如，对于车辆荷载，规定的车轮横向轮距为1.8m，两列汽车车轮的横向最小间距为1.3m，车轮矩离人行道缘石最少为0.5m。1#梁

5、车辆荷载人群荷载由此可得1 号梁在车辆荷载和人群荷载作用下的最不利荷载横向分布系数分别为moq1 0.438 和 mor 11.656 （ 5号同 1号）同理可得2 号梁在车辆荷载和人群荷载作用下的最不利荷载横向分布系数分别为：2梁moq2 0.5 和 mor 20 （ 4号同 2号）同理可得3 号梁在车辆荷载和人群荷载作用下的最不利荷载横向分布系数分别为3梁moq30.594 和 mor 30（二）当荷载位于跨中时（考虑用修正偏心压力法计算）对抗扭修正系数的计算：n1 1.6 0.113由于 ITcbt30.3001.19 0.1832.79 10 3 m4i 13本桥各根主梁的横向截面均相

6、等，梁数n=5, 梁间距为1.6 米，则1号梁横向影响线的竖标值为由 11、15 绘制 1 号梁横向影响线，如下图示最不利荷载位置1 梁影响线于是， 1 号（ 5 号同 1 号）梁荷载横向分布系数计算如下（以xql 和 xr 分别表示影响线零点至汽车车轮和人群荷载集度的横坐标距离）：车辆荷载：mcr1 =1q1 (q1q2q 3q 4 )111 (xq1 xq 2 xq 3 xq4 ) 0.455222x人群荷载：mcr111xr0.564x同理可得2 号、 4 号梁的荷载横向分布系数：2梁影响线211a22=0.285 ； 251a22=0.115nnnnai2ai2i 1i 1车辆荷载：m

7、cq 2 =0.115 ；人群荷载： mcr 2 =0.313同理可得3 号梁的荷载横向分布系数：3梁影响线311a320.2 ；351a320.2nnnnai2ai2i 1i 1车辆荷载： mcq 3 =0.4；人群荷载： mcr 3 =0.2（三）主梁荷载横向分布系数汇总梁号荷载位置公路 -级人群荷载1,5跨中0.4550.564支点0.4381.6562,4跨中0.1150.313支点0.503跨中0.40.2支点0.5940 . 主梁内力计算（一）恒力内力计算1.恒载集度主梁： g10.181.30.080.141.60.18259.76 kN/m2横隔梁：对于边主梁：对于中主梁：g2

8、120.0560.112 kN/mg30.057230.06724桥面铺装层：53.63 kN/m栏杆和人行道：g4522 kN/m5作用于边主梁全部恒载g 为： ggi9.760.0563.632 15.45 kN/m作用于中主梁的恒载集度为：g1gi9.760.1123.63215.50 kN/m2.恒载内力边跨弯矩剪力影响线计算主梁的弯矩和剪力，M x1qlx1qlx 2 ；22主梁个计算截面的恒载剪力和弯矩值，列于下表中剪力 Q（ kN ）弯矩 M(kN · m)注：表中算式所得结果为边主梁恒载内力，括号内为中主梁恒载内力。（二）活载内力计算1.公路 -级中集中荷载Pk 计算

9、Pk18021.25246kN计算弯矩效应时1550计算剪力效应时Pk1.2238 295.2kN公路 -级中均布荷载qk10.5kN/m2.冲击系数因双车道不折减，故=1。3.跨中弯矩 M l计算2跨中弯矩影响线如下图影响线面积：1 l 2121.2256.18m2； yl5.3884由于跨中弯矩横向分布系数1 号， 5 号梁最大，所以只需计算1 号， 5 号梁的弯矩，计算如下：（ 1） 对于 1号梁公路 -级汽车活载的跨中弯矩：人群荷载的跨中弯矩：M 1 rmcr 1 pr0.5643 1.556.18142.58kN · m2（ 2） 对于 2号和 4号梁公路 -级汽车活载的跨

10、中弯矩：人群荷载的跨中弯矩M 1 rmcr 2 pr0.3133 1.556.18 79.13 kN · m2（ 3）对于 3号梁公路 - 级汽车活载的跨中弯矩：人群荷载的跨中弯矩M 1 rmcr 3 pr0.2 31.556.18 50.56 kN · m24.跨中剪力 Q l计算2跨中剪力影响线如下图：鉴于跨中剪力 Q l影响线的较大坐标位于跨中部分，故也采用全跨统一的荷载横向分布系数mcq 来计2算。影响线面积为：11221.2 0.52.688 m ； y 0.52 2（ 1） 对于 1号和 5号梁公路 - 级汽车活载的跨中剪力：人群荷载的跨中剪力：Q1 rm cr

11、1qr0.564 3 1.5 2.688 6.82 kN2（2）对于 2号和 4号梁公路 - 级汽车活载的跨中剪力：人群荷载的跨中剪力：Q1 rm cr 2 qr0.313 3 1.5 2.688 3.79 kN2（ 3）对于 3号梁公路 - 级汽车活载的跨中剪力：人群荷载的跨中剪力:Q lm cr3 .qr .0.231.52.6882.42 KNr25. 支点剪力 Q0 算剪力影响线如下图所示：影响线面积为：121.2110.6m2； y=12a= 21.2横向分布系数变化区段的长度：4.855.75m221.215.75附加三角形重心影响线坐标：Y130.91021.2（ 1） 对于 1

12、#和 5#梁公路 I 级汽车活载的支点剪力人群荷载支点剪力：Q0rmcr1qra mor1 -mcr1 Y2（ 2）对于 2#和 4#梁公路 I 级汽车活载的支点剪力：5.75=1.22 × 1× 10.5× 0.115 × 10.6+×（ 0.5-0.115 ）× 0.9102=28.52kNQ0 集1m0q2 Pk y=1.22 ×1× 0.5× 295.2× 1=180.07kNQ0Q0均Q0 集 =208.59kN人群荷载的支点剪力：=0.313 × 4.5 × 10

13、.6+ 5.75 （ 0-0.313 ）× 4.5× 0.9102=11.25kN（ 3）对于 3#梁公路 I 级汽车活载的支点剪力：=1.22 × 1× 10.5× 0.4 × 10.6+5.75 ×（ 0.594 0.4 ）× 0.9102=60.82kNQ0 集1m0q3 Pk y =1.22 ×1× 0.594× 295.2× 1=213.92kNQ0Q0均Q0 集 =274.74kN人群荷载的支点剪力：=0.2× 4.5 × 10.6+5.75

14、×（ 0 0.2）× 4.5×0.9102=7.19kN6.1 跨弯矩计算41 × 3 × l2=31.74m2影响线面积=216y= 3 ×18.4=3.4516（1） 对于 1#梁：按公路 I 级汽车荷载：M q =（1+ ）M cq1 （ qk ·+ pk y）4=1.22 × 0.455 ×（ 10.5× 42.135+246 × 3.975 ）=788.39kN · m人群荷载的跨中弯矩：M r =0.564 × 4.5 × 42.135=106

15、.94kN · m4（ 2） 对于 2#梁：按公路 I 级汽车荷载：M a =1.22 × 1× 0.115×（ 10.5× 42.135 246 × 3.975） =199.26kN · m4人群荷载的跨中弯矩：M r =0.313 × 4.5 × 42.135=59.35KN · m4（ 3） 对于 3#梁：按公路一级汽车荷载：M q1.220.4 （10.542.1352463.975） 693.09 kN · m4人群荷载的跨中弯矩：M r =0.2× 4.5 

16、15; 42.135=37.92kN · m47. 1 跨截面的剪力41/4 跨剪力影响线如下图：影响线面积= 1 × 3 × l × 3 =5.96m2 ； y=0.75m244（ 1）对于 1#梁：Qq =（ 1+）·· qk mcq1 · + a （ m0q1 - mcq1 ） y 42=1.22 × 0.498 ×（ 10.5× 5.18+233.6 ×0.75 ）=139.49KNQ r =0.713 × 4.5× 5.18=16.62KN4（ 2）对于

17、2#梁：Qq =（ 1+）·· qk mcq1 · + a （ m0q1 - mcq1 ） y 42=1.22 × 0.132 ×（ 10.5× 5.18+233.6 ×0.75 ）=36.97KNQ r =0.322 × 4.5× 5.18=7.51KN4（3） 对于 3#梁：Qq =（ 1+）·· qk mcq1 ·a+（ m0q1 - mcq1 ）y42=1.22 ×0.4 （ 10.5 × 5.18 233.6× 0.75 ）=112.0

18、4KNQ r =0.2× 4.5× 5.18=4.66KN4（三）荷载组合永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相结合，其效应组合表达式为如下：总结为：当恒载为最大时：组合值=1.35×恒荷载 +1.4 ×汽车荷载 +0.8× 1.4 ×人群荷载当汽车荷载最大：组合值=1.2×恒荷载 +1.4×汽车荷载 +0.8× 1.4×人群荷载主梁内力计算组合值如下表跨中弯矩组合梁号恒载活载组合值汽车人群1,5868.01051.19142.582,4870.8265.6879.133870.8924.1

19、250.56跨中剪力组合梁号恒载活载组合值汽车人群1,5097.606.822,4024.673.793085.802.42支点剪力组合梁号恒载活载组合值汽车人群1,5163.8218.9539.762,4164.3208.5911.253164.3274.747.191/4 跨弯矩组合梁号恒载活载组合值汽车人群1,5651.0788.39106.942,4653.1199.2659.353653.1693.0937.921/4 跨剪力组合梁号恒载活载组合值汽车人群1,581.9157.6415.132,482.239.848.39382.2138.585.36 . 横隔梁内力计算1、确定作用

20、在中横隔梁上的计算荷载：对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图纵向列车轮对于中横隔梁的计算荷载为：计算弯矩时： P0q =1 Pky k +1 qk k22=1 ×238 × 1+ 1 × 10.5× 4.85=144.463kN22Por = qoror =4.5 × 4.85=21.825KN2、绘制中横隔梁内力影响线按偏心压力法算得1、 2、 3 号梁的荷载横向分布影响线竖坐标值，则M r 的影响线竖标可计算如下：11 =0.54 ，15 = 0.14；21 =0.285 ，25 =0.115 ；13 =0.2 ，23 =0.2P=1 作用在

21、 1 号梁轴上时：M21 × 0.5d 1× 1.5dr1 = 11 × 1.5d+=0.54 × 1.5 × 1.6+0.285 × 0.5× 1.6 1× 1.5×1.6= 0.88P=1 作用在 5 号梁轴上时：Mr5 =15 × 1.5d 25 × 0.5d=（ 0.14 ）× 1.5× 1.6 0.115× 0.5× 1.6= 0.24P=1 作用在 3 号梁轴上时：Mr3 = 13 × 1.5d 23 × 0.5d=0.2× 1.5× 1.6 0.20× 0.5× 1.6=0.64有了此三个竖标值和已知影响线折点位置，就可以绘出M r 影响线如图所示：3、绘制剪力影响线对于 1 号主梁处截面的Q1右 影响线可计算如下：P=1 作用在计算截面以右时：右右=Q1= R1 即 1i1iP=1 作用在截面以左时：右= R1右=1i 1Q1 1 即 1i绘成 Q1右 影响线如图所示4、截面内力计算将求得的计算荷载P0q 在相应的影响线上按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载并计入冲击影响力（ 1+），则得：弯矩 M 2-3 ：公路 I 级荷载M 2-3 =(1+