施工升降机基础施工方案

1、xx 施工升降机基础施工方案一、工程概况本工程名称为xxa-8-4地块，总建筑面积134424 m2,共由10栋小高层，23 幢别墅，1个人防地下车库及其它附属工程组成。本方案为1#楼、2#楼、3#楼、9#楼及10#楼施工升降机基础方案，安装高度 1#楼、10#楼为56米，2#楼、3#楼、9#楼为42米。五栋楼均采用scd200/200 型施工升降机，即可满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求。其中9#楼、 10#楼施工升降机安装在人防车库顶板上，（具休位置详见平附图1）, 1#楼、2# 楼、3#楼施工升降机安装在地而上，（具体位置详见附图2）。二、施工升降机技术方案（一）、9#楼、10#楼

2、施工升降机基础（位于人防车库顶板上方）1、施工升降机基本参数施工升降机型号：sc200/200；吊笼形式：双吊笼;架设总高度：42叭56m；标准节长度：1.508m；底笼长：5. 3m；底笼宽:4. 2m；标准节重：158kg；对重重量：2000kg；单个吊笼重：1600kg；吊笼载重：2000kg；外笼重:1100kg；施工升降机安装在地下车库顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满 童钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的 影响，取荷载系数门二2.1。同时应能承受施工升降机工作时最不利条件下的全部 荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于p二吊笼重+

3、护栏重+标准 节总重+对重体重+额定载荷重）*2. 1二（ 2*1600 ） +1100+ （ 37*158 ） +2*2000+2*2000 *2. 1=38107 kg二381©。2、回撑搭设方案:根据施工升降机厂家提供的使用说明书得知总荷载为381kn,基础尺寸为4100x 5600mm,因此加固范围为4600 x 6100mm,由此地下室顶板承担的总荷载为13. 6kn/m2,此荷载由施工升降机底部4600x6100范围的楼板承担，而根据结构 设计地下室顶板施工荷载为5kn/m2,故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑 采用螺栓底座(钢定托)顶紧，按400価 纵横间距设置立杆

4、，纵横向水平间距 400,高度方向步距h= 1000mm加设水平方向拉杆。3、地下室顶板支撑架计算书:(1) 计算依据：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (jgj130-2001).建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002).建筑结 构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等 规范。扌ii件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(2) 设计选型：地下室顶板在9#、10#楼施工升降机基础底部采用钢管脚手架回撑的方 式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400x400mm，步距为1000mm, 45mmx95mm方木，钢管顶

5、托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工 升降机位置的最犬荷载放犬至50. 0 kn/*进行验算。la落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元(3) 、计算书；1) 、参数信息：(1) .基本参数立柱横向间距或排距la(m):o. 40,脚手架步距h(m)： 1.00；立杆纵向间距l(m):0.40,脚手架搭设高度h(m)： 3.60；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a (m) : 0. 10,平台底钢管间距离(mm) ： 400. 00； 钢管类型(mm): 048x3. 5 (考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用048x3.0) 连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数：0.

6、 80；(2) 荷载参数脚手板自重(kn/m2) :0. 300；栏杆自重(kn/m2) :0. 150；材料堆放最大荷载(kn/m2) :50, 000；施工均布荷载标准值(kn/m2) : 1. 000；2) 、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w = 5. 08 cm3；截面惯性矩i = 12. 19cm4；口丄|丄口丄丄cmql 1l1i,1l纵向钢管计算简图(1) 荷载的计算：脚手板与栏杆口重(kx/m):qn = 0. 150 + 0. 300x0. 400 = 0. 270 kn/m；堆放材料的i重线荷载(kn/m):q12 = 50.

7、000x0. 400 = 20. 000 kn/m；活荷载为施工荷载标准值(kn/m):pi 二 1.000x0. 400 二 0. 400 kn/m(2) 强度计算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最人弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下：览喚10如厂-cm恋厂最大支座力计算公式如下：n=llg+1.22/均布恒载：qi = 1.2 x qh+ 1.2 x q12 = 1.2x0.270+ 1.2x20. 000 = 24. 324 kn/m；均布活载：q2 二 1.4x0. 400 二 0. 560 kn/m；最大弯距 % = 0. 1x2

8、4. 324x0. 4002 + 0. 117 x0. 560x0. 4002 = 0. 400 kn. m ；最大支座力 n = 1. 1x24. 324x0. 400 + 1.2x0. 560x0. 400 = 10. 971 kn；截面应力 o= 0. 400 x 106 / (5080. 0) = 78. 675 n/mm2；纵向钢管的计算强度78. 675小丁 205. 000 n/mm；满足要求！(3) 挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下：=0'677+0"0均布恒载：q = qu + qi2 = 20. 270 kn/m；均布活

9、载：p = 0. 400 kn/m；v 二(0. 677 x 20.270+0.990 x 0. 400) x 400. 07(100 x 2.060 x 105 x121900. 0)=0. 144mm纵向钢管的最大挠度小于400. 000 /250与10,满足要求！3) 、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p =10. 971 kn；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kn. in)支撑钢管计算变形图(kn. m)0.0040.0®. 0040.0030.001aofiooi支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩= 0. 0

10、01 kn. m ；最大变形% = 0. 000 mm ；最大支座力q环二10. 973 kn ；截面应力。二 0.216 n/mm2 ；横向钢管的计算强度小于205. 000 n/mm；满足要求！支撑钢管的最大挠度小丁400. 000/150与10 mm,满足耍求！4) 、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页， 双扣件承载力设计值取16. ookn,按照扣件抗滑承载力系数0. 80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。r wrc其中rc 扣件抗滑承载力设计值，取12. 80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值r二1

11、0. 973 kn；r < 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5) 、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容:脚手架的口重(k¥)：ngl = 0. 149x4. 500 = 0. 670 kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a双排架h重标准值，设计人员可根据 情况修改。栏杆的自重(kn)：ng2 = 0. 150x0. 400 = 0. 060 kn；脚手板口重(kn):ng3 = 0. 300x0. 400x0. 400 = 0. 048 kn；堆放荷载(kn)：ng4 = 50.

12、 000x0. 400x0.400 = & 000 kn；经计算得到，静荷载标准值ng =血+血+血+血=8. 778 kn；2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值nq = 1.000x0. 400x0. 400 = 0. 160 kn；3. 不考虑风荷载吋，立杆的轴向压力设计值计算公式n 二 1. 2ng + 1. 4nq 二 1.2x8. 778+ 1. 4x0. 160 二 10. 758 kn；6) 、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中n 立杆的轴心压力设计值(kn) : n二10. 758 kn； o-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/

13、i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1. 58 cm；a立杆净截面面积(cm2): a = 4. 89 cm2；。钢管立杆抗压强度计算值(n/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值:f =205. 00 n/mm2；u一一计算长度(m)；如果完全参照扌ii件式规范，由公式(1)或(2)计算1<> 二 kiuh(1)lo = (h+2a)(2)匕-计算长度附加系数，取值为1.185；u -一-计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3； u = 1.700；a 一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a二0.100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度

14、 lo = kwh = 1. 185x1.700x1.000 = 2.015 m；lo/i = 2014.500 / 15. 800 = 128. 000 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数<1)二0. 406 ；钢管立杆受压强度计算值;o =10757. 660 /( 0.406x489. 000 )二 54. 185 n/mm2 ；立杆稳定性计算o二54. 185小于f = 205. 000满足要求！公式(2)的计算结果:lo/i 二 1200. 000 / 15. 800 二 76. 000 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数*二0. 744

15、 ；钢管立杆受压强度计算值；o =10757. 660 /( 0. 744x489. 000 )= 29. 569 n/mm'；立杆稳定性计算o = 29. 569小于f = 205. 000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因索，适宜由公式(3)计算lo 二 k1k2(h+2a)(3)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；公式(3)的计算结果：lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©二0. 661 ；钢管立杆受压强度计算值；0 =10757. 660 /( 0. 661 x48

16、9. 000 )= 33. 282 n/mm"；立杆稳定性计算o = 33. 282小于f = 205. 000满足要求！综上所计算，施工升降机选用scd 200/200型，搭设高度56m,根据说明书 计算规则算的总荷载为381kn,基础尺寸为4100x6500mm,因此加固范围为4600 x6100mm，总荷载为13. 6 kn/m2,小于50 kn/m2,故该施工升降机回撑系统满足要求。（二）、1#楼、2#楼、3#楼施工升降机位于回填土上:1、施工升降机基本参数施工升降机型号：scd200/200；架设总高度:42m、56m；底笼长：5. 3m；标准节重： 158kg；单个吊笼重

17、:1600kg；外笼重：1100kg；2、地基参数承台下地基土类型：回填土夯实;地基承载力折减系数：0.4；3、基础参数基础混凝土强度等级：c30；吊笼形式：双吊笼；标准节长度：1508m；底笼宽:4. 2m；对重重量：2000kg；用笼载重：2000kg；地基土承载力设计值:150kpa；基础内钢筋网12200 （双向双层布置）；钢材型号：rrb400；基础高度h： 0. 4m；基础长度5.6m；基础宽度b： 4. 1 m；导轨架长c二0. 8m,宽a二0. 8m4、基础承载计算：1）荷载计算荷载计算过程如施工升降机1所示。考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2. 1,（2*16

18、00） +1100+ （37*158） +2*2000+2*2000 *2. l38107kg二381kn。2）地基承载力验算gk=25x4. 60x6. 10x0. 40=280. 6kn承台自重设计值g=280. 6x1. 2=336. 72kn作用在地基上的竖向力设计值f=336. 72+381=717. 72kn基础下地基土为回填土夯实，地基承载力设计值为150kpa。地基承载力调整系数为人二0. 4o基础下地基承载力为p二 150. 00x4. 6x6. 1 x0. 40= 1683. 6kn > f=718kn 该基础符合施工升降机的要求。5、基础承台验算基础承台栓强度等级为

19、c30,其轴心抗压强度fc=14. 3n/mm2,轴心抗拉强度 ft=l. 43n/mm2,底面长 1=4. 6m,宽b=6. im,底面积s=4. 6x6. 1=28. 06m2,承台高 h=0. 4m,导轨架长c=0. 8m,宽a=0. 8m。1）承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足s二28. 06$ （pk+gq/fc二（381+336. 72）/14. 3=0. 02m2o （满足要求）2）承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下:i冲切面冲切面i145d>jhiiiiihiiiihihiii1cdd1-12-2应满足如下耍求a 択

20、=（d + 勻）/2fl = pj-xal式中匕一-扌11除基础自重后相应于荷载效应基本组合吋的地基土单位面 积净反力，pj二p/s二352/29. 25二 12. 034kn/m2；%厂受冲切承载力截面高度影响系数，本例取bhp=l;h0-基础冲切破坏锥体的有效高度，取ho=300-35=265mm； ai-冲切验算时取用的部分基底血积，ai=6.5xl. 4=9. im2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a厂一冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； 扯一-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长;ab=a+2ho=o. 8+2x0. 265=1. 33

21、mam= (at+ab)/2= (0. 8+1. 33)/2=l. 065mfi=pjxai二 12. 034x9. 1=109. 51kn0. 7phpftamho=o.7x 1 x 1,43x 1065x265/1000=282.51 kn109. 51kn,满足耍 求！6、承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：=害(2! + )(毗 + 尹一手)+ (尬一 p)l1zji二存-"(2+)仏 +% 号)式小mi, m2-任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计 值；ai任意截面1t至基底边缘最大反力处的距离，ai二1. 9m；l, b基础底面的长和宽；pmax, pmin相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(381+336. 72)/2& 06=25kn/m2；p相应于荷载效应基本组合时在任意截面1t处基础底面地基反力设计值,p=pmax=25kn/rn2；g考虑荷载分项系数的基础口重，当组合值由永久荷载控制时，g=1.35gk , gk为基础标准自重,0=1.35x381=514. 35kn；mi=l. 9712x (2x4.6+0.61) x (25+25-2x381/28. 06) + (25-25) x4. 6 =67. 42kn m;m2= (4. 6-0.