某某工程塔吊基础方案

1、一、编写依据3二、工程概况3三、塔吊基础设计方案4四、回旋机械钻孔灌注桩施工说明： 4五、塔吊基础施工说明：5附件一、 四桩基础计算书6一、塔吊的基本参数信息6二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算61、塔吊风荷载计算72、塔吊弯矩计算71. 桩顶竖向力的计算72. 承台弯矩的计算8四、承台截而主筋的计算8五、承台截面抗剪切计算9六、桩竖向极限承载力验算9七、桩基础抗拔验算10八、桩配筋计算（配筋详见附图二、三）11附件二塔吊格构式基础计算书121、塔吊基本参数122、格构柱基本参数123、基础参数134、塔吊计算状态参数13一、塔吊受力计算131、塔吊竖向力计算132、塔吊风荷载计算143、

2、塔吊弯矩计算144、塔吊水平力计算145、每根格构柱的受力计算15二、塔吊与承台连接的螺栓验算161、螺栓抗剪验算162、螺栓抗拉验算163、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算16三、承台验算171、承台弯矩的计算172、螺栓粘结力锚固强度计算173、承台截血主筋的计算174、承台斜截面抗剪切计算18四、单肢格构柱截面验算191、格构林力学参数192格构柱平面内整体强度193、格构柱整体稳定性验算194、刚度验算19五、整体格构柱基础验算201、格构柱基础力学参数202、格构柱基础平面内整体强度203、格构柱基础整体稳定性验算204、刚度验算21六、桩竖向极限承载力验算21七、抗拔桩基承载力验算

3、22八、桩配筋计算23附件三 工作状态下荷载计算24一、塔吊受力计算231、塔吊竖向力计算232、塔吊风荷载计算233、塔吊弯矩计算244、塔吊水平力计算245、每根格构柱的受力计算25二、塔吊与承台连接的螺栓验算261、螺栓抗剪验算262、螺栓抗拉验算263、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算26三、承台验算271、承台弯矩的计算272、螺栓粘结力锚固强度计算273、承台截血主筋的计算274、承台斜截面抗剪切计算28四、单肢格构柱截面验算291、格构林力学参数292格构柱平面内整体强度293、格构柱整体稳定性验算294、刚度验算29五、整体格构柱基础验算301、格构柱基础力学参数302格构柱基

4、础平面内整体强度303、格构柱基础整体稳定性验算304、刚度验算31六、桩竖向极限承载力验算31七、抗拔桩基承载丿j验算32八、桩配筋计算331、桩构造配筋计算332、桩抗压钢筋计算333、桩受拉钢筋计算33九、格构柱施工要求（工程经验）33、编写依据1、东莞市华联重工科技有限公司qtz62附着式自升塔式起重机使用说明 书。2、广东呈斯意特建筑设计有限公司提供的地下室结构图及总平面图。3、赣州核工业勘察院提供的本场地岩土工程勘察报告。4、深圳地质建设工程公司提供的支护设计图纸。5、建筑机械使用安全技术规程(jgj33-2001)o6、建筑施工高处作业安全技术规范(jgj80-91)o7、混凝土

5、结构工程施工质量验收规范gb50204-2002o8、粤建质2011j13号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法建设单位：惠东县铭达开发有限公司施工单位：深圳市中邦(集团)建设总承包有限公司监理单位:惠州远顺工程监理有限公司设计单位：广东呈斯意特建筑设计有限公司勘察单位:赣州核工业勘察院塔机产权单位：东莞市亮剑机械设备有限公司；木工程主体为地下室二层地上三t一层,建筑最高处为98. 65m，总建筑面 积为55021.48m2,结合现场的实际情况，我方决定用一台。起升高度约为102m, 工作幅面(回转半径)为56m的qtz63塔式起重机，塔吊位置详见塔吊平面图， 为保证塔吊安全及施工的安全，必

6、须按以下方案进行实施。三、塔吊基础设计方案1、塔巾基础标号c30商品栓，平面尺寸详见天和家园基础平面图。2、塔吊采用e 1000、桩长20m,桩顶与承台底格构架长5. 45m, c30商品 栓机械钻孔灌注桩，桩位具体布置详见天和家园塔吊桩位布置图。3、桩长20m,钢筋笼主钢为16虫22,长为20m,箍筋为4)10150螺旋箍, 加强箍为±142000o4、上承台顶面设计标高-4. 000,桩顶标高为-9. 150o5、桩上设6. 45m长540x540格构架(不计插入桩内2m),格构架伸入承台1. 0m,桩顶标高设在底板底以下100mm (-9. 150m)。6、塔吊预埋螺杆详见塔吊

7、埋件布置图。7、格构架各构件之间电焊需满焊，焊缝厚度28mm,电焊条采用e4300- e4313系列。1、回旋机械钻孔灌注桩1、桩磴强度等级均为c30商品殓，碇具有良好的和易性，坍落度为18 22cm,桩的充盈系数为1. 15,混凝土应超灌lm；2、桩钢筋保护层均取50mm；3、桩垂直度偏斧w0.5%；4、桩底沉渣100mm,有效桩长必须满足设计要求；5、焊接hpb235钢筋采用e4300e4313, hrb335钢筋与hpb235钢筋焊接采用e43系列；其余钢材电焊均采用e5001e5014。2、塔吊基础：1、塔巾基础采用4） 1000钢筋混凝土灌注桩，桩长20ni。2、桩婭强度等级为c30

8、。3、桩钢筋笼配筋见工程桩施工详图。4、4、虫分别为i、ii级钢筋。5、承台保护层为50mmo6、上承台的上下虫22筋，下承台的上下虫12筋；必须布置在格构架顶上 及桩顶垂直线上。7、上承台的碇强度等级为c30；下承台的稔强度等级为c25（在底板未浇筑 z前施工）o8、塔吊地脚螺栓伸入承台内21200mm,螺栓底部与承台底部钢筋焊接，并 用1±20把全部螺栓焊串起来。面部用一 10厚钢板预埋定位。螺栓大小详见东 莞市华联重工科技有限公司qtz63塔式起重机产品说明书。9、桩的钢筋笼必须与上部接地保护电源联接，点阻经测试w1欧姆。10、塔吊吊身四周必须与土0. 000 （相当与黄海高程

9、5. 300）楼面板联结牢 固，塔吊基础底面为-3. 700m。11、塔吊基础（承台）坍落度为16cm。11、塔巾基础的钢筋搭接长度为35d。12、挖机经过塔吊承台时需在苴上部垫上钢板。13、底板、顶板与内支撑等穿过钢构架与塔吊基础承台内时，栓必须浇捣填实，内支撑需预留钢筋20d。us木计算书主要依据施工图纸及以卜规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范 (gb/t13752-1992 ).地基基础设计规范(gb50007-2002 ) 建筑结构荷载规范 (gb50009-2001 ) 建筑安全检查标准(jgj59-99 )、混凝土结构设计规范 (gb50010-2002)建筑桩基技术规范(jg

10、j94-2008)等编制。一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：qtz63,塔吊起升高度h： 102. 000m,塔身宽度b： 2.2m,基础埋深d： 1.600m,基础承台厚度he： 1.500m,最大起重荷载f2： 50kn,桩钢筋级别:hrb335,桩一直径或者方桩边长:1.000m,桩间距a： 3. 5m,承台箍筋间距s： 200. 000mm,承台混凝土的保护层厚度：50mm,承台混凝土强度等级：c30；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重)fi=293. 91kn；塔吊最大起重荷载f2二50. ookn；作用于桩基承台顶而的竖向力fk二f】+f2=34391kn；1、

11、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范(gb50009-2001)屮风荷载休型系数：地处惠州市，基本风压为u)o=o.6okn/m2；查表得：荷载高度变化系数缶=161；挡风系数计算：(p=3b+2b+(4b2+b2),/2c/(bb)=(3x2.2+2x2.5+(4x2.22+2.52)0-5)x0.125/(2.2x2.5)=0.379； 因为是角钢/方钢，体型系数山=2.243；高度z处的风振系数取：卩z=1.0；所以风荷载设计值为：co=o. 7 x pz x |is x z x u)o=o. 7 x 1.00><2.243x 1.61 ><0.6=1.517kn/

12、m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:mo=(dx(pxbxhxhx0.5=1.517x0.379x2.2xl02xl02x0.5=6571.703kn-m；mkmax=me+m(o+pxhc=630+6571. 703 + 30x 1. 5=7246. 7kn m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008)的第5. 1. 1条，在实际情况中x、y轴是随机变 化的，所以取最不利情况计算。皿二(fk+gq /n 土 mykx/ e xj2 ±l yj2 ；其中n单桩个数，n=4；fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值

13、，fk二343. 91kn；gk桩基承台的自重标准值：gk二25 x be x be x he二25 x 5. 00 x 5. 00 x1. 50=937. 50kn；mxk, “以承台底而的弯矩标准值，取7246. 70kn m；xi, yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2°-5=2. 40m；nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：nkmax= (343. 91+937. 50) /4+7246 70 x 2. 40/ (2 x 2. 402)=1827. 47kn。 最小压力:nkmin= (343. 91+937. 50)/4-7246. 7

14、0x2. 40/(2x2. 402) =-1186. 76kn。 需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008)的第5.9.2条。mx = eniyimy 二 lnjxi其屮h,my计算截面处xy方向的弯矩设计值；知yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离取a/2-b/2=0. 60m；nil扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，nji=l. 2 x(nkmax-gk/4)=1911.71kn；经过计算得到弯矩设计值:mx二my二2x1911. 71x0. 60二2294. 05kn m。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.

15、 2条受弯构件承载力计算。 as = m/(aifbh02)匚=1(12%严ys = 1 勺2as = m/(ysho$)式中，g系数，当混凝土强度不超过c50时，山取为1.0,当混凝土强度等级为c80 时，山取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc混凝土抗压强度设计值查表得14. 30n/mni2；h0承台的计算高度：hc-50. 00=1450. 00mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy二300. 00n/mm2；经过计算得：as=2294.05xl06/(1.00xl4.30x5000.00xl450.002)=0.015；=1-(1-2x0.015)015=0.015；ys =1-

16、0.015/2=0.992；asx 二asy =2294. 05 x 106/ (0. 992 x 1450. 00 x 300. 00) =5314. 55mm20由于最小配筋率为0. 15%,所以构造最小配筋面积为：5000. 00x 1500. 00x0. 15%= 11250. 00mm2o建议配筋值：iirb335钢筋，22160。承台底面单向根数30根。实际配筋值11403mm2o五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008)的第5.9.9条，承台斜截而受剪承载力满足下而 公式：v w phsaftboho其屮，b0承台计算截面处的计算宽度，b°二500

17、0imn；九计算截面的剪跨比，x=a/h0,此处，a=0. 28m；当x0.25时，取x=0.25；当x>3 时,取九=3,得 1=0.25；phs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0<800mm时，取ho=8oomm, h0>2000mm时，取h°二2000mm，其间按内插法取值，phs=(800/1450)1/4=0.862；a承台剪切系数，a= 1.75/(0.25+1)=1.4；0. 862x1. 4x1. 43x5000x1450=12509. 288kxl. 2x 1827. 467=2192. 961kn；经过计算承台已满足抗剪耍求，只需构造配箍筋！六

18、、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008)的第5.2.1条:桩的轴向压力设计值小最大值nk=1827. 467kx；单桩竖向极限承载力标准值公式：quk=ueqsikl 汁 qpkapu桩身的周长，u二2. 513m；ap桩端面积,ap二0. 503m2； 各土层厚度及阻力标准值如下表： 序号土厚度(ni) 土侧阻力标准值(kpa) 土端阻力标准值(kpa)抗拔系数土名称122.271.2020. 0020. 000. 000. 000.80粘性土0. 70非饱和粘性土31.209. 000. 000. 80淤泥44. 5026. 000. 000. 80粉土

19、或砂土511. 7016. 000. 000. 80淤泥615.9038.00800. 000. 80粉土或砂土719. 6034. 00600. 000. 80粉土或砂土829. 8020. 001300. 000. 80粘性土由于桩的入土深度为40. 00m,所以桩端是在第7层土层。单桩竖向承载力验算:quk=2. 513x 1098. 42+600x0. 503=3062. 223kn；单桩竖向承载力特征值：r=ra=quk/2=3062. 223/2=1531. 112kn；nk=1827 467knwl 2r=1. 2x 1531. 112=1837. 334kn；桩基竖向承载力满足

20、要求！七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008)的第5. 4. 5条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：1 uk"刀入 iqsikgli其中：tuk桩基抗拔极限承载力标准值；ui破坏表面周长，取ui=7rd=3.142 x0.8=2.513m；qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；九i抗拔系数，砂土取0.500. 70,粘性土、粉土取0. 700. 80,桩氏1与桩径dz比小于20时，入取小值;li第i层土层的厚度。经过计算得到:tuk=lxiqsikuili=2202.47kn；群桩呈整体破坏吋，桩基的抗拔极限承载力标准值：t

21、gk= (uqsikli) /4= 3680. 61knui 桩群外围周长,ui = 4x (3.4+0. 8)=16. 80m；桩基抗拔承载力公式：nkw tgk/2+ggpn£ tq2+gp其中nk -桩基上拔力设计值,nk=1186. 76kn；ggp -群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，ggp二352&00k； gp -基桩自重设计值,gp =502. 65kn；tgk/2+ggp二3680. 611/2+3528二5368. 306kn > 1186. 762kn；hk/2+gp二2202. 473/2+502. 655二 1603. 891kn

22、 > 1186.762k"； 桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算(配筋详见附图二、三)1、桩构造配筋计算as=7rd2/4x0.65%=3.14 x 8002/4 x0.65%=3267mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桥顶竖向极限承载力验算满足耍求，只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第74条正截面受拉承载力计算。n w fyas式中：n轴向拉力设计值，n=1186762. 42n；fy冈筋强度抗压强度设计值，fy二300. 00n/mm2；as纵向普通钢筋的全部截面积。as二n/fy二 1186762. 42/300. 00=4

23、435. 87mm2 建议配筋值：hrb335钢筋，12 22。实际配筋值4461. 1 mm2o标准节长度b： 2. 5m；塔吊地脚螺栓性能等级：高强10. 9级;塔吊地脚螺栓的直径d： 22mm；塔吊地脚螺栓数目m 40个；格构柱缀件类型：缀条；格构柱分肢材料类型:1125x10；格构柱钢板缀件参数：宽480mm,厚10mm；格构柱基础缀件材料类型：l125x10；依据建筑桩基设计规范(jgj94-2008),箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm,间距宜为200300mm；受水平荷载较人的桩基、 承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力吋，桩顶以下5d范围内箍筋 应加密；间距

24、不应大于loonun；当桩身位于液化土层范围内时篩筋应加密；当考虑箍筋受力 作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范gb50010的冇关规定；当钢 筋笼长度超过4ni时，应每隔2ni设一道直径不小于12nini的焊接加劲篩筋。附件二 塔吊格构式基础计算书木计算书主要依据木工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、钢结构设计规范xgb50017 2003)、钢结构设计手册(第三版)、建筑结构静力计算手册(第二版)、结构荷载规 范(gb5009 2001)、混凝土结构设计规范(gb50010-2002)、建筑桩基技术规范(jgj94 一2008)、建筑地基基础设计规范(gb50007-2002

25、)等编制。基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号:qtz63；塔吊自重gt： 293. 91kn；最大起重荷载q： 50kn；塔吊起升高度ii： 102m；塔身宽度b: 2.2m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度10： 5. 45m； 格构柱缀件节间长度di： 0. 6m； 格构柱基础缀件节间长度2： 1. 8m；格构柱截面宽度b” 0. 52m；桩直径d： lm；桩型与工艺：大直径灌注桩（清底干净）; 桩钢筋型号:iirb335；承台厚度h： 1. 4m；承台钢筋等级：hrb400；承台保护层厚度:50mm；地而粗糙类别：d类密集建筑群,房屋较高；风荷载高度变化系数:1.61；主弦杆材料：角钢/方

26、钢；非工作状态：所处城市：惠州市，额定起重力矩me： 630kn - m；塔吊倾覆力矩m： 7246. 7kn m；工作状态：所处城市：惠州市，额定起重力矩me： 630kn - m；塔吊倾覆力矩m： 7246. 7kn m；主弦杆宽度c： 125mm；基木风压斯：0. 6 kn/m2； 基础所受水平力p： 30kx；基本风压（io： 0. 6 kn/m2,基础所受水平力p： 30kn；非工作状态下荷载计算、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：gc=25xbcxbcxh=25x5. 00x5. 00x 1. 50=937. 50kn；3、基础参数桩中心距a： 3. 5m；桩入土深度1： 2

27、0 ni； 桩混凝土等级：c30； 桥钢筋盲径：22mm；承台宽度be： 5m；承台混凝土等级为：c30； 承台钢筋直径：25； 承台篩筋间距:140mm ；4、塔吊计算状态参数作用在基础上的垂直力:fk二gt+gc二293. 91+937. 50=1231. 41kn；2、塔吊风荷载计算地处 惠州市，基本风压uo=o,6 kn/m2；挡风系数计算：6 = (3b+2b+(4b2+b2)1/2c/bb)挡风系数0=0.38；体型系数is=2.24；查表得：荷载高度变化系数iz=1.61；高度z处的风振系数取：az=1.0；所以风荷载设让值为： u=o.7xazxisxizxuo=o.7x 1.

28、00x2.24x 1.61 x0.60= 1.52kn/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：mu=uxoxbxhxhx0.5=1.52x0.38x2.20xl02.00xl02.00x0.5=6571.70kn-m； 总的最大弯矩值：mmax=l. 4x (me+mu+pxh)=l.4x(630.00+6571.70+30.00x 1.50)=7246.70kn m；4、塔吊水平力计算水平力：vk二tixbxhxo+p=0.60x2.20xl02.00x0.38+30.00=80.98kn；5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：fk=1231.41kn；mkmax二

29、7246. 70kn in；vk=80. 98kx；图屮x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩mmax最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算血二(fk+gq /n± mxkxi/oxj2式屮：n 单桩个数，n二4；fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；gk桩基承台的自重标准值；mxk承台底面的弯矩标准值；xi 单桩相对承台中心轴的x方向距离；ik 单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力:nkmax=fk/4+ (mkmaxxax2恥)/(2x (ax2心)2)=1231. 41/4+ (7246. 70x3. 40 x2'°-5)/

30、(2x (3. 40 x2-0*5)2) =1814. 97kn；最小压力:nkmin=fk/4-(mkmaxxax 2-05)/(2x (ax2心)2) =1231. 41/4-(7246. 70x3.40x 2'0-5) / (2 x (3. 40 x 2仍)2)=-1199. 26kn；需要验算桩基础抗拔力。(2)、桩顶剪力的计算v。二 1 2vk/4=l. 2x80. 98/4=24. 29kn；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：nvb=nv6d2f；b/4=lx3.14x22.002x310/4=117.84kn；nv=l. 2vk/n=1.2x8

31、0. 98/40=2. 43kn<117. 84kn； 螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算rij x xt nmin其中：一塔吊每一个角上螺栓的数量，nn/4；n(每一颗螺栓所受的力；ntb=6de2f；b/4=3.14x 1 9.652x500/4=15 1.70kn；nt=l. 2nkmin/ni=l. 2x 1199. 26/10. 00=143. 91kn<151. 70kn； 螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(nv/nvb)2+ (xt/ntb)2)1/2 w 1其中：汕、nt个普通螺栓所承受的剪力和拉力；nv nt ncb个普通螺栓的受剪、

32、受拉和承压承载力的设计值; (nv/nvb)2+ (nt/ntb)2)05= (2. 43/117. 84)2+(143. 91/151. 70)2)05=0. 95； 螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008 )的第5. 9.1条。mx = enjyimy = enjxj 其屮mx, my计算截而处xy方向的弯矩设计值；冷,刃一单桩相对承台中心轴的xy方向距离,取(a-b)/2=(3. 40-2. 20)/2=0. 60m； n订一单桩桩顶竖向力设计值;经过计算得到弯矩设计值:mx二my二2x0. 60x 158

33、0. 59x 1. 2=2276. 05kn mo2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式：h 三 n/ddft其中n锚固力,即作用于螺栓的轴向拉力,n=143. 91kn；d 楼板螺栓的直径，d=22mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，切二143n/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h 2143.91 x 103/(3. 14x22. 00x 1. 43)=1456. 09mm；构造要求：h$528 00mm；螺栓在混凝土承台小的锚固深度要大于1456. 09mmo3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7. 2条受弯构件承

34、载力计算。as = m/(aifcbh02)& = l-(l-2as),/2 as = 1 &/2as = m/gsho 右）式中：岔一系数，当混凝土强度不超过c50时，n取为10,当混凝土强度等级为c80时, 豪取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；fc混凝土抗压强度设计值查表得14. 30n/mm2； h°承台的计算高度h°二 1500. 00-50. 00=1450. 00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2；经过计算得:as=2276.05xl06/(1.000xl4.300x5.000xl03x(1450.000)2)=0.

35、015； i=l-(l-2x0.015)°-5=0.015；as =1-0.015/2=0.992；asx 二asy二2276. 05x107(0. 992x1450. 000x300)=5272. 527nun2；由丁最小配筋率为0. 15%,所以最小配筋而积为：1500x5000x0. 15%= 11250mm2；建议配筋值：hrb335钢筋，20135o承台底面单向根数36根。实际配筋值11311. 2mm2o4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008)的第5.9. 10条。桩对矩形承台的最人剪切力为v=2177.96kno我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截

36、面受 剪承载力满足下面公式：vahsaitboho其屮，b()承台计算截而处的计算宽度，bo=5ooo. 00mm；6计算截面的剪跨比,e=a/ho,此处，a=(3400. 00-2200. 00)/2=600. 00mm, 当 e<0.25时,取40.25；当 »3时，取6=3,得6=0.41；ahs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0<800mm吋，取ho=8oomm, h0> 2000mm时，取ho=2ooomni,其间按内插法取值，ahs=(800/1450),/4=0.862；a承台剪切系数，a=1.75/(0.414+l)=1.238；h()承台计算截血

37、处的计算高度，ho=1500. 00-50. 00=1450. 00mm；2177. 96knw0 86x 1.238x 1. 43x5000x 1450/1000=11060. 04kn；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！1、格构柱力学参数i =361. 67cm4z0 二3. 45cml125xl0a 二24. 37cm2i 二3. 85cm毎个格构柱由4根角钢l125xl0组成，格构柱力学参数如下：ixl=i+ax (bi/2zo)2 x4=361. 67+24. 37x (52. 00/2-3. 45)2 x4=51015. 50cm4；anl=ax4=24. 37x4=97

38、. 48cm2；wi=txl/(bl/2-zo)=51015. 50/(52. 00/2-3. 45)二2262. 33cm3；ixi=(ixi/ani)°-5= (51015. 50/97. 48)05=22. 88cm；2、格构柱平面内整体强度nmax/ani=2177. 96x 103/(97. 48x 102)=223. 43n/mm2<f=300n/mm2； 格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算loxi二】0二5 45m； exi=loxix102/ixi=5.45xl02/22.88=23.82；ani=97. 48cm2；adyi二4x48. 0

39、0x1. 00=192. 00cm2；eoxi=(exi2+4oxani/adyi)o-5=(23.8224-4ox97.48/192.oo)°-5=24.25；查表：ox=0.96；nmax/(oxa)=2177.96xl03/(0.96x97.48xl02)=233.71n/mm2<f300n/mm2； 格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算emax=eoxi=2425<e=l50 满足;单肢计算长度:1oi=3i=6o. 00cm；单肢回转半径：ii=3. 85cm；单肢长细比:ei=loi/i1=60/3.85=15.58<0.7emax=0.7x24.25

40、=16.97；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：1x1 二51015. 50cm4anl=97. 48cm2w二2262. 33cm3ixi=22. 88cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：1血二ixi+ani x (b2x102/2-bi x 102/2)2 x 4二51015. 50+97. 48 x (3. 40x 102/2-0. 52 x 102/2)2x 4=8289443. 13cm4；an2=ani x 4=97. 48 x 4=389. 92cm2；w2=ix2/ (b2

41、/2-b)/2) =8289443. 13/(3. 40x102/2-0. 52 x 102/2) =57565. 58cm3； ix2=(lx2/an2)°-5= (8289443. 13/389. 92)°亠 145. 81cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2n/an+1.4mx/(axxw)=1477.69xl03/(389.92xl02)+10145.38xl06/(1.0x57565.58xl03)=2 14.14n/mm2<f300n/mm2；格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算lox2=1o=5. 45m；ex2=l0x2/ix

42、2=5.45x102/145.81=3.74；an2=389. 92cm2；ady2=2 x 24. 37二4& 74cm2； eox2=(ex22+4oxan2/ady2)o-5=(3.742+4ox389.92/48.74)°亠1 &27； 查表：ox=0.94；nex = d2eaii2/l.leox22nex=215794. 50n；1. 2n/(dxa) + 1.4amxmx/(wix(l-1.2dxn/nex) wf1. 2n/ (oxa)+ 1.4amxmx/(wix(l -1.2dxn/nex)=7.90n/mm2w f=300n/mm2 ； 格构式基

43、础整体稳定性满足要求。4、刚度验算emax=eox2=l 8.27<e=l 50 满足；单肢计算长度:102=2=180. 00cm；单肢冋转半径：ixi二22. 88cm；单肢长细比:ei=l02/ixi=l80/22.88=7.87<0.7emax=0.7x 18.27=12.79因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：quk二qsk+qpk - u 工 qsikl i+qpkapu桩身的周长，u二2. 513m；ap桩端面积,ap二0. 503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表：序号土厚度(m)土侧阻力标准值

44、(kpa)土端阻力标准值(kpa)土名称10. 6226. 000. 00粉土或砂土211. 7016. 000. 00淤泥315. 903& 00400. 00粉土或砂土419. 6034. 00300. 00粉土或砂土529. 8020.001300. 00粘性土由于桩的入土深度为40. 00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算:quk二2. 513x1208. 04+1300x0. 503=3689. 587kn；单桩竖向承载力特征值：r二ra二 quk/2二3689. 587/2二 1844. 793kmnk二 1814. 967kwl 2r=1. 2x1844. 7

45、93=2213. 752kn；桩基竖向承载力满足要求！七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：i ukoiqsikuilj=2428.909kn;其中：tuk 桩基抗拔极限承载力标准值；山一破坏表面周长，取u=dd=2.51m；qsik桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；色一抗拔系数，砂土取0.500. 70,粘性土、粉土取0.700. 80,桩长1与桩径 dz比小于20时，e取小值；li 一第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：tgk二(uqeqsikh) /4二4059.014kn；ui桩群外围周长,ut=4x (3. 4+0.8

46、) =16. 8m；经过计算得到:tuk=6eiqsikuili=2428. 91kn；桩基抗拔承载力公式：nkw tgk/2+ggpnkw luk/2+gp其中nk -桩基上抗拔力设计值,nk=1199. 26kn；ggp -群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，ggp =3528. ookn； gp -基桩自重设计值,gp =502. 65kn；tgk/2+ggp二4059. 014/2+3528二5557. 507kn > 1199. 262kn；tuk/2+gp二2428.909/2+502. 655二1717. 109k" > 1199. 262kn；

47、桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。as=dd2/4x0.65%=3.14x8002/4x0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桥顶竖向极限承载力验算满足耍求，只需构造配筋!3. 桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值:hrb335钢筋，7 26。实际配筋值3716.3 mm2o依据建筑桩基设计规范(jgj94-2008),箍筋采用螺旋式，直径不应小于6im,间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、 承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋 应加密；间距不应大于100m

48、m；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑篩筋受力 作用吋，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范gb50010的有关规定；当钢 筋笼长度超过4m时，应每隔2ni设一道直径不小于12mni的焊接加劲箍筋。附件三、工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重:gc=25xbcxbcxh二25x5. 00x5. 00x 1. 50=937. 50kn；作用在基础上的垂直力：fk二gt+gc+q二293. 91+937. 50+50. 00=1281. 41kn；2、塔吊风荷载计算地处 惠州市，基木风压iio=o.6 kn/m2；扌肖风系数计算：6 = (3b+2b+(4

49、b2+b2)1/2c/bb)挡风系数0=0.38；体型系数is=2.24；查表得：荷载高度变化系数iz=1.61；高度z处的风振系数取：az=1.0；所以风荷载设计值为： u=o.7xazxisxizxiio=o.7x 1.00x2.24x 1.61 x0.60=1.52kn/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：m(1=uxdxbxhxhx0.5=1.52x0.38x2.20xl02.00xl02.00x0.5=6571.70knm； 总的最大弯矩值：mmax=l. 4x (me+mb+pxh)=l.4x(630.00+6571 70+3000x 1.50)=7246.70k

50、nm；4、塔吊水平力计算水平力:vk=uxbxhxo+p=0.60x2.20xl02.00x0.38+30.00=80.98kn5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：fk=1281.41kn；mkmax二7246. 70kn in；vk=80. 98kx；图屮x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩mmax最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算皿二(f+g)/n 土 myyi/6yj2；式屮：n 单桩个数，n=4；f作用于桩基承台顶而的竖向力标准值；g 桩基承台的自重标准值；叫一承台底面的弯矩标准值；为一单桩相对承台中心轴的y方向距离；ik 单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到

51、单桩桩顶竖向力标准值最大压力:nkmax=fk/4+ (mkmaxxax2恥)/(2x (ax2心)2) =1281. 41/4+ (7246. 70x3.40x2-05)/(2x (3. 40x2-0*5)2)=1827. 47kn；最小压力:nkmin=fk/4-(mkmaxxax 2-05)/(2x (ax2心)2) =1281. 41/4-(7246. 70x3.40x 2'0-5) / (2 x (3. 40 x 2仍)2)=-1186. 76kn；需要验算桩基础抗拔力。(2)、桩顶剪力的计算v。二 1 2v/4二 1. 2x80. 98/4=24. 29kn；二、塔吊与承台

52、连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：nvb=nv6d2f；b/4=lx3.14x22.002x310/4=117.84kn；nv=l. 2vk/n=1.2x80. 98/40=2. 43kn<117. 84kn； 螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算rij x xt nmin其中：一塔吊每一个角上螺栓的数量，nn/4；n(每一颗螺栓所受的力；ntb=6de2f；b/4=3.14x 1 9.652x500/4=15 1.70kn；nt=l. 2nkmin/ni=l. 2x 1186. 76/10. 00=142. 41kn<151. 70kn； 螺栓抗拉强度满足要求。3

53、、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(nv/nvb)2+ (xt/ntb)2)1/2 w 1其中：汕、nt个普通螺栓所承受的剪力和拉力；nv nt ncb个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值; (nv/nvb)2+ (nt/ntb)2)05= (2. 43/117. 84)2+(142. 41/151. 70)2)05=0. 94； 螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(jgj94-2008 )的第5. 9.1条。mx = enjyimy = enjxj 其屮mx, my计算截而处xy方向的弯矩设计值；冷,刃一单桩相对承台中心轴

54、的xy方向距离,取(a-b)/2=(3. 40-2. 20)/2=0. 60m； n订一单桩桩顶竖向力设计值;经过计算得到弯矩设计值:mx二my二2x0. 60x 1593. 09x1. 2=2294. 05kn mo2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式：h 三 n/ddft其中n锚固力,即作用于螺栓的轴向拉力,n=142. 41kn；d 楼板螺栓的直径，d=22mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，切二143n/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h 2142.41 x 103/(3. 14x22. 00x 1. 43) = 1440. 91mm；构造要求：h$528 00mm；螺栓在混凝土承台小的锚固深度要大于1440.91mnio3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7. 2条受弯构件承载力计算。as = m/(aifcbh02)& = l-(l-2as),/2 as = 1 &/2as = m/gsho 右）式中：岔一系数，当混凝土强度不超过c50时，n取为10,当混凝土强度等级为c80时, 豪取为0.94,期