毕业论文范文——超大型集装箱船舱室噪声预报与测试研究

1、毕业论文超大型集装箱船舱室噪声预报与测试研究专 业:班 级:完成日期:航空电子指导教师:摘 要：以某超大型集装箱船为研究对象，采用统计能量分析方法在船舶设计阶段进行舱室噪声预报分 析；在船舶建造完成后,对其开展船舶海上噪声测试。试验结果表明该船舱室噪声满足船上噪声等级规则 要求；计算结果与试验误差在6db以内，可以较好地满足工程需求。关键词:声学；超大型集装箱船；舱室噪声预报；噪声测试；统计能量分析0引言船舶舱室噪声会给船上人员的正常生活与工作带來闲扰，严重时还会影响身体健康。为了避免上述问 题，提高船员的居住舒适性，国际海事组织(imo)以msc.337c91)决议通过船上噪声等级规则。该项

2、 标准中将1万吨以上船舶的居住舱室噪声限值从60分贝下调到55分贝，餐厅、娱乐等区域的噪声限值从 65分贝下调到60分贝，其它工作区域的噪声限值从90分贝下调到85分贝，并已于2014年7月1日起强 制生效，噪声响应超标的船舶将直接面临罚款、延期交船、巨资整改、甚至弃船的风险。本文忖标船型为某超大型集装箱船，该船型具有明显的规模经济性效益，超大型集装箱船可以有效降 低单箱运输成本，且不会大幅增加船舶的港口费用，因此深受船东与航运公司的追捧。本文釆用统计能量 分析方法对某超大型集装箱船开展舱室噪声预报与测试研究，并通过标准限值判断舱室噪声水平，本文计 算方法与测量结果可为相似船型的噪声预报评估提

3、供参考。1.统计能量分析模型11建立声学子系统文屮某超大型集装箱船为双岛型船型，即上层建筑位于船中区域，机舱棚与烟囱位于船尾区域。为了 对船上人员工作区域与生活区域的噪声进行计算与评估，声学模型应包括船尾部分与船中部分，而船体首 部无噪声考核区域，因此在声学模型屮予以忽略。此外，从全船结构动力学特性计算结果分析，该型船全 船扭转一阶弯曲振动固有频率在0.37hz附近，垂向一阶弯曲振动固有频率在0.52hz附近。船体整体结构固 有频率与噪声讣算要求的起始频率63hz相比，相差较大。因此全船整体振动不会在噪声评估区域产生较 大的结构噪声，这支持了建立声学模型时忽略船体首部的做法是合理的。在建立船舶

4、声学模型时，利用已有有限元模型生成*bdf文件格式后，导入到va one软件屮，转换为 fe子系统并生成有限元面(fe face)。按照统计能量屮子系统的划分原则和船舶结构特点，将船舶结构划 分为声学模型中的平板子系统与声腔子系统。全船sea模型总计有3733个平板子系统和705个声腔子系 统。模型中定义1个半无限流体子系统，与船底和舷侧相连接，用来模拟实船在流体中的声辐射。图1为 某超大型集装箱船统计能量模型。图1某超大型集装箱船统讣能量模型1.2模态密度决定统计能量分析方法计算精度的因素之一是每个子系统的模态密度和单位带宽/内模态数n。当 模态数n25时，统计能量分析方法在此区间应用计算精

5、度是能够保证的。为验证本声学模型计算精度范 围的可靠性，图2给出典型子系统模态数计算结果。从图中可以看出，本声学模型在63hz8000hz频率范 围内，模态数n>5,因此釆用统计能量法进行舱室噪声计算分析是可行的。图2典型声腔子系统模态数13材料特性本船体结构材料为钢结构，材料密度为p=7850kg/m3,弹性模量为e二2.1x10"n/m2,泊松比“二0.3。在统计能量分析中子系统的阻尼损耗特性通常用内损耗因子来描述，平板子系统的内损耗因子参考船 级社建议值，如表1所示。表1钢结构内损耗因子频率（hz）内损耗因子（）600.31250.262500.245000.211000

6、0.1920000.1840000.1780000.16声腔子系统的内损耗因子"可以通过平均吸声系数计算得到：fj=c（）as/（87rfv）（1）式屮:"为声腔子系统内损耗因子，co为声音在舱室屮的传播速度，s为舱室声腔总表面积，v为舱室体积， /为倍频程中心频率，q为壁面平均吸声系数。耦合损耗因子可通过va one软件内自带模块自动汁算得到，其表示耦合的两个子系统在连接处的振 动能量损耗，是作为衡量子系统间耦合作用的指标。舱室内装材料可根据已有图纸（绝缘布置图、甲板敷料布置图与木作布置图等）在vaone软件屮通过 "noise control treatmen

7、ts"模块进行定义。其优势在于当无法获得总的材料参数时，可对该材料分层设置。 因为相较于总的材料参数而言，单层材料参数更易获得。1.4噪声源某超大型集装箱船的主要噪声源为主机、发电机组和工作生活舱室的通风管路。按照传播途径分类可 分为结构噪声与空气噪声。其屮结构噪声是指设备振动通过机脚传递到基座及船体结构的噪声，以速度（级）或加速度（级）的形式施加在平板子系统中。空气噪声是指设备直接向空气介质辐射的噪声，以声压谱的 形式施加在声腔子系统中。根据主机厂家提供的资料，主机型号为man b&w s90me-c10.5-til csr工况下主机输出功率为 49500kw,转速为69.

8、5rpmo表2为厂商提供的主机噪声谱。表2主机噪声谱db倍频程中心频率（hz）排气管噪声（参考值2xlo 5pa）空气噪声（参考值2xlo'5pa）结构噪声（参考值5xl0'8m/s）31.5133.3102.377.363126.7102.574.6125119.7102.471.8250117.2102.170.9500114.7102.866.31000107.6103.760.6200096.9101.353.2400087.395.545.6800080.388.940船舶正常航行时，4台发电机共同工作，其屮2台发电机型号为w7l32,另2台发电机型号为 w9l32,

9、 4台发电机均位于机舱三层甲板处。由于发电机在船上安装时，均采用弹性支座，因此噪声激励仅考虑空气噪声的影响，根据厂家提供的资料，发电机空气噪声如表3所示。表3发电机噪声谱db倍频程中心频率（hz）发电机w7l32空气噪声（参考值2xlo'5pa）发电机w9l32空气噪声（参考值2xlo 5pa）31.5115111631161121251201192501231205001211201000118117200011311340001081078000115111通风管路进出口处噪声谱采用船级社建议值，并在全频段内输入该总声压值。表4居住及工作舱室通风管路进出口噪声谱db（a）舱室类型通

10、风管路进出口声压值居住舱室与医务室51餐厅、娱乐室、会议室、办公室等5&共他处所&02计算结果评估对上述模型进行求解，得到各声腔子系统在各个频率下的声压级预报结果。图3为声腔子系统的能量 云图。图3声腔子系统能量云图对某超大型集装箱船典型舱室噪声计算结果进行综合评价，各舱室总声压级值与船上噪声等级规则 噪声限值对比结果如表5所示。表5舱室总声压级评价db (a)舱室名称总声压级值规范限值评价驾驶室60.3765合格船长卧室50.3855合格轮机长卧室50.1655合格三副卧室49.6855合格二管轮卧室49.6855合格轮机官员卧室49.6755合格船员9卧室49.6755合格

11、机械师卧室49.6755合格会议室52.2360合格船员12卧室50.4655合格厨房60.6675合格餐厅52.1660合格医务室50.855合格甲板办公室52.9560合格理货办公室51.5760合格苏伊上船员卧室51.255合格轮机办公室51.6860合格发电机室109.82110合格集控室72.2375合格计算结果表明，原始声学设计下的居住舱室与办公区域总声压级均小于船上噪声等级规则的噪声 限值要求。3噪声测试船舶建造完工后，会由船厂安排在海上开展噪声测试工作。噪声测试时，应注意以下儿点:（1）船舶应在正常营运航速下保持直线航行状态，且主机功率不小于80%最大持续运转功率。（2）测量工

12、况应选择船舶满载或压载工况下进行。（3）船上通常使用的所有机械、航行仪器、无线电、雷达装置以及机械通风、加热、空调等设备，在 整个测量期间内均应正常工作。（4）除个别航行中必须开启的门窗外，舱室门窗应予以关闭。（5）外部声源，例如人娱乐、建造和修理工作所产生的噪声，不致影响到测量位置处的船上噪声级。（6）测量时声级计应放在甲板以上1.2m （坐着的人员高度）和1.6m （站着的人员高度）之间的高度 处。测量位置应距离墙壁至少0.5m,避免墙樂的反射影响。对形成声源的机器进行测量时，应距此机器lm 处进行测量。（7）在进行噪声测量时，保证测量环境不致影响测量结果，即风力应不超过4级，波高应不超过

13、im, 同时水深应大于5倍船舶吃水。4噪声预报与测试结果对比分析按照上述测量要求，选収压载工况在主机转速为69.5rpm时，使用精密积分声级计対目标舱室进行噪声 测塑。测量结果表明该船舱室噪声测量结果满足船上噪声等级规则的噪声限值要求。表6噪声预报与实测结果对比db (a)舱室名称实测值预报值差值驾驶室6160.40.6船长卧室45.850.4-4.6轮机长卧室47.450.22.8三副卧室46.449.7-3.3二管轮卧室47.349.7-2.4轮机官员卧室45.849.7-3.9船员9卧室4749.7-2.7机械师卧室46.749.73.0会议室46.852.2-5.4船员12卧室47.9

14、50.5-2.6厨房58.160.7-2.6餐厅50.252.2-2.0医务室5150.80.2甲板办公室56.153.03.2理货办公室49.851.6-1.8苏伊士船员卧室5351.21.8轮机办公室49.851.7-1.9发电机室108.3109.81.5集控室6&372.2-3.9表6为应用vaone软件计算得到的噪声预报值与船舶海上试验测量值的对比结果。从表中可以看出， 该船大多数房间预报声压级要高于实测声压级，且误差在6db范围内。针对引起预报与实测结果产生的误 差，初步判断主要原因如下：（1）舱室噪声预报分析中，通风管路进出口噪声激励载荷输入存在误差，实际测量时空调保持正

15、常运 行状态，空调噪声大小与使用者使用状态有着直接关系。（2）房i'可内有布置具有吸声性能的家具，例如床、沙发、窗帘等吸声系数较高的材料，而在噪声预报 时这部分吸声系数没有进行考虑。(3) 声学建模吋没有考虑窗户、门对舱室噪声的影响，而事实上窗户、门的材料属性与密封性均会对 舱室噪声带来一定影响。5结论本文以超大型集装箱船为研究对象，对其开展船舶舱室噪声预报分析与实船海上噪声测试。通过应用 vaone软件对某超大型集装箱船进行声学建模，考虑主机、发电机、舱室管道进出风口等噪声源，采用统 计能量分析方法进行计算，并对计算结果进行初步评估。在船舶建造完工后，开展海上噪声测量试验，测 量结果

16、表明：本船舱室噪声性能良好，可以满足船上噪声等级规则的噪声限值要求；测试结果与软件 预报结果总声压级差值在6db范围内，可以满足工程应用要求。参考文献i 11 international marine organization (imo). imo resolution msc. 337(91) : code on noise levels on board ships|s.2012.2姚德源，王其政.统计能量分析原理及其应用m.北京：北京理工大学出版社，1995.中国船级社(ccs),船舶及产品噪声控制欲检测指南r.中国船级社，2013.4 傅斌，陈景昊等.中小型集装箱船噪声快速预报与测试研究j.武汉