EHPS汽车电动液压助力转向

1、第1章绪论1.1汽车转向系统简介汽车转向系统可以分为无助力转向系统和有助力转向系统。随着科技发 展和新技术的采用，有助力转向系统逐渐由传统的液压助力转向(HPS)(Hydraulic Power Steering)系统向电动液压助力转向(EHPS) (Electronic Hydrautic Power Steering)系统和电动助力转向(EPS)(Etectronic Power Steering) 系统发展。汽车在转向的时候，由于车轮与地面的摩擦，前桥载荷可以高达几千牛 顿，在没有助力的情况下用手臂转动转向盘会感觉到比较沉重，所以，需要 采取助力转向来解决转向轻便性问题。而随着车速的增加

2、，车轮与地面的摩 擦力减小，在提供相同助力的情况下，高速时会令人感觉到转向盘发飘，另 外，转向盘高速转动的时候，助力容易出现严重滞后，因此需要采用助力调 节来解决转向盘发飘和助力跟随性问题。传统的液压助力转向系统是利用发动机带动转向油泵工作，油泵的流量 和压力随发动机的转速升高而增加当转向的时候，液压油流入其中的一个缸，而另外的一缸则有一部分油回流。这样两缸之间产生了压力差，从而产生助 力。如果油泵的流量和压力越高，那么产生的助力就越大。对于汽车来说， 车速越高，发动机的转速越快，这样油泵的流量和压力就会越大，相应的产 生的助力也就越大，导致高速时转向盘发飘，为了解决这个问题，液压助力 转向系

3、统使用控制阀控制进入油缸的流速，让流速不要随着泵的转速改变而 改变，这样解决了发飘的部分问题。电动液压助力转向系统是在传统液压系统的基础上增设了电控单元(ECU)而组成的，它使用电机代替发动机带动转向油泵工作。通过ECU控制电机转速，电机转速越高，转向油泵的流量和压力越大，相应产生的助力也 就越大。通过调节电机转速，就可以实现助力可变。电动助力转向系统是由独立于发动机的蓄电池提供动力带动电机，用ffl 矩传感器测出施加于转向轴的扭矩， 根据不同行驶条件通过ECU传送给电动 机一个合适的电流以产生适合工况的转向助力。传统的液压助力转向系统还存在以下问题：首先没有实现真正的助力调节，它采用恒流速的

4、方法，只能部分解决转向盘发飘问题，高速时感觉较轻， 低速时感觉较沉，操控舒适性较差；另外，在车速升高时，发动机转速升高， 泵的流速升高，控制阀控制大部分液压油没有进入油缸而是回流入泵，这样 造成了较大的能源损耗。电动液压助力转向系统能量损耗较小，可以根据不同的路况提供可变助 力，操纵手感好，适用丁中型以上的货车和豪华轿车。电动助力转向系统最节能，但目前使用的是有刷直流电机，寿命相对较 短，适用丁轻型轿车。1.2 EHPS系统特点以及发展现状1.2.1 EHPS系统构成及工作原理电动液压助力转向系统是在液压动力转向系统基础上发展起来的，是将 电机与液压动力电动泵、齿轮齿条式转向器、转向控制阀、电

5、控单元等集成 在一起的一种转向技术。它的结构如图 1-1。图1-1电动液压助力转向系统组成图系统工作原理；首先控制器(Controller)实时的根据角度传感器(Steering angle sens。和车速传感器等的信号计算出合适的电机转速，并调节电机达 到该合适转速；在电机带动下，液压泵将高压油从出油孔泵出通过出油管进入 转向阀，当有转向操作时，转阀阀芯和阀套产生相对运动，导致高压油进入其中一个油缸（左缸），使左右油缸产生压力差，从而产生助力，另一个油缸（右 缸）的低压油被压出来回流入液压泵。图中深色管为高压油，浅色管为低压油。 当无转向操作时，高压油不进入油缶工，直接回流入液压泵。1.2

6、.2 EHPS系统与其它转向系统的比较传统液压助力转向系统由丁由发动机带动转向油泵，在不转向或转向时 都要消耗发动机部分动力。其次，一般液压动力转向系统所使用的转向油泵 的流量是根据发动机怠速时能使动力转向系统产生足够的转向助力所需的供 油量来确定，当提高发动机转速的时候，其供油量不断的增加，但由丁动力 转向系统要求转向油泵的流量如图 1-2所示，要求随着发动机转速的提高所 要求转向油泵的流量保持不变或下降。因此，在高速时，转向油泵内大部分 流量通过溢流阀返回，在转向油泵内循环，造成转向油泵发热，更重要的是 造成能源浪费，不符合汽车节能要求，也不符合汽车对转向系统的要求，能 耗对比如图1-3。

7、Ifg(TJnin)图1-2转向泵流量特性曲线图fio£您3|玲£遂«"LTt辛壬V100Q _I1_(_ID2)3)1) 传统液压助力转向系统2 )采用控制阀的液压助力转向系统3)电动液压助力转向系统图1-3能量消耗对比1.2.3 EHPS系统的特点EHPS系统是由直流电机带动电动泵工作， 而不是由发动机驱动，可根据 转向需求提供不同的转向力，满足汽车对转向系统的要求。在发动机怠速时， 电动泵提供较大的流量，而在高速时，按转向要求，使其流量有所下降。亦 即在低速行驶时，驾驶员需较小的转向操纵力就能灵活地进行转向，而在高 速转向时，使操纵力逐渐增大，优化

8、了转向操纵，提高了驾驶员舒适性和转 向灵活性，乂克服了转向“发飘”感觉，使驾驶员操纵时有显著的“路感”，保证在高速行驶时的稳定性和安全感。另外，EHPS系统将电机、控制器、液压泵集成在一起降低了占用空间， 安装比较轻便。控制器具有可编程性，可根据不同车型或个人喜好调节系统 的性能，有较好的可移植性。综上所述，EHPS系统相对HPs系统具有如下特点；1) 、采用无刷直流电机(BLDC),降低了能源损耗。2) 、结构紧凑，便丁安装。3）、具有可编程的助力特性，性能便于调试，能得到舒适的转向路感。4）、提高了可控性，可靠性，具有更好的安全性。5）、与传统的叶片泵相比，采用齿轮泵的 EHPS系统泵油效

9、率提高。6）、维护方便。7）、具有较高的性能价格比。另外，与EPS系统相比，EHPS系统采用液压提供助力，使助力比较平 滑，手感很好；对于以前的HPS系统，可以经过相对简单的改装即可成为 EHPS 系统;另外EHPS系统也继承了 HPS系统的优点，能够提供很足的助力，将主 要应用与高级轿车以及运动型乘用车上。1.3 EHPS系统的发展状况由于EHPS系统的优越性能，国外很早就开始对其进行了研究，可以追 溯到上世纪80年代，但当时的情况主要局限于理论研究，在技术实现上是利 用电子阀控制油泵流量的方法调节助力，该技术在操控性和节能方面的改进 十分有限。随着电子技术的发展和无刷直流电机的应用，电动液

10、压助力转向系统有 了更深刻的变化，现在的研究方向是更为轻便、更为安全、更为节能。国外（主 要是KOYO和TRW公司）提出了应用电机代替发动机驱动转向油泵以节能， 根据车速、转向盘角速度控制电机转速以更为轻便和安全的方法。并已经有 产品推出，TRW公司生产的EHPS系统，它的控制器可以为电机提供高达 几十安的电流，产生几千牛的助力。该公司主要为大众的POL。轿车配套。国外虽然已经有产品推出，但由于时间较短，还不具有很大市场规模， 而且汽车产品都有较长的跑车试验期和寿命测验，所以如今的大多数的汽车 还是采用传统的液压助力转向系统。从长远眼光来看，传统的液压系统必然 要被EHPS系统或者更高的系统所

11、代替。国内对于电动液压助力转向系统的研究还处于探索阶段，因为该系统涉 及电子，机械，自动化等诸多领域，需要多学科的交义，面临的难题也比较 多，另外国内在无刷电机和转向柱方面的配套技术比较落后，如此种种影响 了整个系统的发展。而且国外对此方面技术非常保密，国内对该技术介绍较 少。这些因素都导致我国在 EHPS系统方面的研究十分落后。1.4本课题的研究意义随着科技的发展和人们生活水平及环保意识的提高，汽车转向助力肯定会向更轻便、更节能、更安全的方向发展，而本课题正是沿着这个方向对汽 车的转向系统进行了研究。现存的汽车，大部分都是传统液压助力转向系统, 甚至没有助力转向系统，电动液压助力转向系统能提

12、供比其更安全、更舒适 的转向操控性和节能效果。本课题对该系统的控制算法和控制系统进行了深 入、细致的研究，并将其应用于实践，这对于推动该系统的发展和最终的产 品化应用，对于推动机械、传感器技术和电子器件制造等相关产业的发展， 对于提高我国汽车电子化水平和加快转向系统产业化发展具有十分重要的意 义。在可预见的将来，电动液压助力转向系统在汽车尤其是豪华轿车和货车 中必定会有广泛的应用10第2章 电动液压助力转向系统的总体组成2.1电动液压助力转向系统的机理及类型2.1.1电动液压助力转向系统的机理EHPS的工作原理如图2-1所示。汽车直线行驶时，方向盘不转动，泵以 很低的速度运转，大部分工作油经过

13、转向阀流回油罐，少部分经液控阀直接 流回油罐；当驾驶员开始转动方向盘时，电子控制单元根据检测到的转角、 车速以及电动机的反馈信号等，判断汽车的转向状态，向驱动单元发出控制 指令，使电动机产生相应的转速以驱动泵，进而输出相应流量和压力的高压 油（瞬时流量从EC叶储存的流量通用特性场中读取。）。压力油经转阀进入 齿条上的液压缸，推动活塞以产生适当的助力，协助驾驶员进行转向操纵， 从而获得理想的转向效果。因为助力特性曲线可以通过软件来调节，所以该 系统可以适合多种车型。在电子控制单元中，还有安全保护措施和故障诊断 功能。当电动机电流过大或温度过高时，系统将会限制或者切断电动机的电 流，避免故障的发生

14、；当系统发生故障（如蓄电池电压过低、转角传感器失效 等）时，系统仍然可以依靠机械转向系统进行转向操纵，同时显示并存储其故 障代码。1. 动力缸2.转向阀3.ECU 4.电机5.液压泵6.液控阀7.限压阀图2-1电动液压助力转向系统工作原理图EHPS系统有如下特点：一是节能，高速时最多能节约 85%勺能源（相对 于传统的由发动机驱动泵的系统），实际行驶过程中能节约燃油 0.2L/100km； 二是结构紧凑，主要部件（电动机、油泵和电子控制单元）均可以组合在一起， 具有良好的模块化设计，所以整体外形尺寸比传统液压助力转向系统要小， 质量要轻，这就为整车布置带来了方便；三是根据车型的不同和转向工况的

15、 不同，提供不同的助力，有舒适的转向路感。2.1.2电动液压助力转向系统的分类由于助力转向系统具有转向轻便和响应性好等优点，已经在汽车上广泛 使用。但是，固定助力效果的助力转向系统具有明显的缺点，虽然这种转向 系统的助力效果在车速较低时能够起到很好的作用，但是当车速不断升高时， 固定的助力效果会使转向盘过于灵敏，不利于驾驶者对方向进行控制。基于 这种原因，设计人员通过电子控制技术在助力转向系统上增加了车速感应式 转向功能，以实现车辆低速行驶时助力力矩大和高速行驶时助力力矩小的效 果，这就出现了电子控制助力转向系统。在此需要说明的是，有些车型配置 的助力转向系统不是通过感应车速来改变助力力矩的大

16、小，而是通过感应发 动机转速来改变助力力矩的大小，但是这种助力转向系统应用得比较少。随 着人们对车辆舒适性和安全性要求的不断提高，目前的电动助力转向系统已 经不仅仅具有车速感应式转向功能，例如有些车型还具有“一般转向模式” 和“运动转向模式”，并可以在2种转向模式之间自由切换。从广泛意义上讲，电动液压助力转向系统分为 2种。一种是为了实现车速 感应式转向功能，而在机械液压助力转向系统的基础上增加了控制液体流量 的电磁阀、车速传感器以及转向控制单元等，转向控制单元根据车速信号控 制电磁阀，从而通过控制液体流量实现了助力作用随车速的变化。另一种助 力转向系统是用由电动机驱动的液压泵代替了机械液压助

17、力转向系统中的机 械液压泵，而且增加了车速传感器、转向角速度传感器以及转向控制单元等 部件。从性能上讲，采用电动液压泵的电动液压助力转向系统具有更好的性 能。电动液压助力转向系统根据转阀的不同分为中位开式和中位闭式。中位 开式工作系统的组成如图2-2所示。转向阀中位有预开量，不转向时，来自转 向液压泵的液压油经过槽和槽脊之间的间隙（预开口），阀芯上的径向孔流回 油箱，因此也被称为常流式转向助力系统。转向液压泵通常由发动机驱动（亦 可由电动机驱动）。中位开式转向助力系统的优点是结构简单，液压泵寿命长 和转向手感好。1.内燃机；2.液压泵；3.液压缸；4.车轮；5.转阀；6.流量调节阀；7.溢流阀

18、图2-2中位开式EHP系统中位闭式转向系统如图2-3所示。当方向盘处丁不转向的中间位置时，转 向阀的进出油口关闭。液压回路中装有蓄能器，当蓄能器中的压力低丁某一 时，卸荷阀关闭，液压泵向蓄能器供油；当蓄能器中的压力达几到另一较高值 时，卸荷阀打开，液压泵停止向蓄能器供油、由丁蓄能器中总保持一定的工 作压力，所以也被称为常压式转向助力系统。中位闭式转向系统最大的优势在丁，在非转向工况下，系统几乎不消耗 原电动机的能量，在液压泵不运转的倩况下，系统保持一定的转向能力。但是中位闭式转向助力系统转向流量和压力由蓄能器提供，在各种工况 下输出不易调整，转向助力不能随转向负荷做相应的变化，降低了驾驶的可

19、靠性和舒适性。另外，它的密封和结构都比中位开式复杂，所以目前车辆中 常用的仍是传统的中位开式转向助力系统。1.压力继电器;2.电动机；3.液压泵;4.蓄能器;5.液压缸；6.车轮；7.转向阀；8.单向阀；9.卸荷阀；10.内燃机；11.溢流阀；图2-3 EHP中位闭式系统2.2电动液压助力转向系统的总体框架采用电动泵式的EHPSC统一般由电气装置和机械装置两部分组成，电气 部分由车速传感器、转角传感器和电子控制单元 ECU&成；机械装置包括齿轮 齿条转向器（包括转子阀和助力缸）、控制阀及管路、电动泵。而比较先进 电动泵把齿轮泵（或叶片泵）、ECU低惯量、高功率的直流电机和油罐集成 在一

20、起，构成集成的电动泵，使得整个总成结构紧凑，质量变得更轻，安装 的柔性也大大增强。1.转角传感器；2.动力转向传动装置;3.储油罐；4.限压阀；图2-4 EHPS系统结构简图2.3电动液压助力转向系统组成部件的选取电动液压助力转向系统简称为EHPS系统部件主要包括电动机、液压泵、 转向机、转向角速度传感器、转向控制单元、 EHPS告灯以及助力油储液罐 等，其中转向控制单元和电动机及液压泵通常安装在一起。2.3.1 电动机电动机分为无刷和有刷电动机，通常采用免维护无碳刷式电动机。这种 电动机利用电子方式实现整流，而且没有碳刷的磨损，因此具有很好的可靠 性和较长的使用寿命。当不需要提供转向助力时，

21、电动机在很小的电流驱动 下转动，这样当需要较大的转向助力时，电动机就可以立即提高转速以提供 所需要的助力。2.3.2齿轮泵电动液压助力转向系统EHP断用的齿轮泵为外啮合齿轮泵，主要由主动 齿轮、从动齿轮、泵体、泵盖等组成。齿轮泵靠两端密封面密封，主动齿轮 和从动齿轮均由两端轴承支撑。泵体、泵盖和齿轮的各个齿间槽形成密封的 工作空间。电机驱动主动齿轮，主动齿轮靠啮合带动从动齿轮旋转。当两齿逐渐分 开，工作空间的容积逐渐增大，形成部分真空，储油罐内的液压油在大气压 作用下，经进口被吸入，吸入的液压油沿泵体被齿轮挤压推入高压油腔。当 主动、从动齿轮不断旋转时，泵便能不断吸入和排出液压油，提供助力。外

22、啮合齿轮泵结构简单、质量轻，造价低、工作可靠，较叶轮泵容积效 率和机械效率都要高。图2-5为齿轮泵的结构简图。图2-5齿轮泵的结构简图2.3.3转向角速度传感器通常是霍尔式传感器，内置丁转向盘内或转向机内，持续监控转动角速 度，以作为转向控制单元控制助力的参考依据。例如，当车辆高速行驶时， 在车速感应式转向功能的作用下，助力转向系统提供的助力作用会减小，但 是行驶中有可能出现需要紧急转向的突发情况。当驾驶者猛打转向盘时，转 向角速度传感器会感知这一变化并会向转向控制单元发出信号，转向控制单 元控制电动机的转速迅速提高，助力作用会瞬间增大，以便车辆顺利完成转 向动作。在拆卸和安装转向角速度传感器

23、时，应注意将转向盘置于正中问位 置。2.3.4 转向控制单元转向控制单元具有接收和处理各个传感器信号、输出执行信号以及监控 系统工作状态等多种功能。转向控制单元接收来自发动机控制单元的车速信号或发动机转速信号， 以及来自转向角速度传感器的角速度信号，并计算出理想的控制电流输出给 电动机，以控制助力力矩的大小和方向。当系统存在故障时，转向控制单元会存储故障码并点亮仪表板上的 EHPAS 警告灯或EPASt告灯。当监测到系统内电动机等部件出现严重故障时，转向 控制单元会切断助力转向系统，此时机械转向系统仍然正常。为了保护电动机等部件，转向控制单元在适当的时候会起动临界状态控 制程序。例如当转向机转

24、动至极限位置时，由于此时助力转向系统的电动机 不能转动，所以通过电动机的电流就会达到最大值，为了避免持续大电流导 致电动机和控制单元损坏，所以当较大电流连续通过 30 s后，转向控制单元 就会控制电流逐渐减小。当这种状态消失后，转向控制单元就会根据需要控 制电流逐渐增大，直到达到正常工作电流值。52第三章 电动液压助力转向系统的设计3.1 EHP S系统的设计方法在研究电动液压助力转向系统功能的基础上，对该系统的设计方法做了 探讨。汽车的最大转向力矩发生在汽车原地转向时，助力转向必须满足此时转 向轻便性的要求。汽车原地转向阻力矩 Tw (Nm为Tw式中f 轮胎和路面间的滑动摩擦因数；一般取 f

25、=0.7 ;Gi转向轴负荷，单位为N;P轮胎气压，单位为MPa o此公式是经验公式。为安全起见，取安全系数为 1.52。此时，转向盘 所需转矩Th (N nj)为ThTwiw式中iw转向系角传动比，一般情况下，轻型车为 1523;听+转向系正效率，对齿轮齿条式转向器,一般为70吮85%根据推荐值，转向盘操纵力不应大丁 3050N,在10N以下则转向很轻便。因此，驾驶员作用在转向盘上的转矩 Th0 (N而为D hT h0 = F h0 2式中Fh0作用在转向盘上的力(N);Dh转向盘直径(而。所以，最大助力转矩Tamax (Nn)为：T am ax = Th _ Th0由此可以得到齿条上的最大作

26、用力F (N)为：F=Tamax/rg式中 r g小齿轮半径(m。根据液压泵的压力标准系列，初步选定需要的最高工作压力PmaXMPa , 并计算出助力缸活塞实际作用面积为S= F / Pmax由式上式得到助力缸内径和活塞杆直径的初步值。根据现有的助力缸内 径和活塞杆直径常用系歹0值来，进一步确定合适内径和直径。在确定了转向 器的相关参数后，下面根据这些参数设计出符合要求的电动泵的相关参数。对丁油泵，一般要求当油泵输出最大流量时，要能够满足求方向盘转速 不低丁 1r/s，轿车最大取1.5r/s。近年来，国内普遍采用1.25r/s 计算。则 活塞速度为：V =2二 1 .25 di2式中 d 1小

27、齿轮直径(mm。转向器所需的流量一般由动力缸活塞的有效作用面积和最大转向速度决 定。它可以近似为动力缸容积随时间变化的函数加上传动装置及转向器内的 泄流量C2 (泄流量一般取0.9L/min)。则泵实际需要提供的最大流量C1 (L/min)为：C1 = (1.5 2) C0 + Q2然后，对泵的结构、泵腔的尺寸进行优化设计，使之符合常用的排量系歹0中的值。在此基础上，确定泵的最高转速 nmax (r/min ),则泵的最高转速 可由最大流量和排量得出：nmax = Q 1 / q通过对以上参数的计算，可以得到所需要的液压功率Py (W为：Py = Q1 x Pmax泵的输入扭矩Ti(n而为：P

28、 max qTi =2 勺.二 m式中 £ m泵与电机之间的机械效率，一般取(0.91) 因为电动机和泵之间的扭矩传递损失很小，所以可以认为扭矩值非常接 近丁根据提供足够助力需求所计算得到的扭矩值。首先，取一个安全系数 n (11.2 ) 1,可以得到电动机的额定输出扭矩Te,则电动机的额定功率 Pe为：一 _2 二Pe = Te Ve 60上述设计方法的是可行的，能够设计出符合助力要求的电动液压转向系 统，该设计方法是比较合适的。3.2转向器的介绍转向器是转向系统中的重要总成，其作用主要有三方面，一是增大来自 转向盘的转矩，使之达到足以克服转向轮与路面之间的转向阻力矩；二是减 低转

29、向传动轴的转速，并使转向摇臂轴传动，带动要比摆动使其末端获得所 需的位移，或者是将与其转向传动轴连接在一起的主动齿轮的传动，转换成 齿条的直线运动而获得所需的位移；三是通过选取不统的螺(蜗)杆上的螺 纹螺旋方向，达到使转向盘的转动方向与转向轮转动方向协调一致的目的。汽车工业发达的国家，早期主要是围绕减小转向器的摩擦阻力、提高效 率和增大刚度等方面从事研究并开发出新产品。齿轮齿条式转向器很早便在 奔驰汽车上得到应用,在192洗以前，许多牌号汽车都用这种转向器，因此 这种转向器是应用最早的转向器之一，已有100多年的历史。早期使用的齿轮 齿条式转向器，由一直齿圆柱齿轮与一直齿齿轮相啮合所组成，不仅

30、运动平' 稳性不好，而且冲击和噪声都比较大。此外，小齿轮轴线与齿条轴线间的火 角只能是直角，彳艮难满足总体布置要求。随着汽车工业的发展，其结构得到 不断的完善。开发了斜齿圆柱齿轮与斜齿齿条啮合的转向器，克服了采用直 齿时所形成的缺点。如图3-1。图3-1齿轮齿条式转向器目前齿轮齿条式转向器在各级别轿车上都得到广泛应用，而且随着发动 机前置前轮驱动轿车的生产不断扩大，齿轮齿条式转向器应用的前景将十分 广阔，因为这会使转向干系变得简单。进入 80年代初，我国生产的微型货车 开始开始应用齿轮齿条式转向器，目前国产轿车绝大多数采用的都是这种形 式转向器。齿轮齿条式转向器主要由小齿轮、齿条、消除

31、间隙机构及容纳上述各件 的壳体组成。其中小齿轮与齿条作无间隙啮合并形成齿轮齿条传动副。工作 时，转向盘带动小齿轮作旋转运动，便推动齿条作直线运动，在改变啮合副 运动方向的同时增大了传动比。在齿条齿与小齿轮啮合处的背部，设置有消除间隙机构。该机构由预紧 弹簧、托座等零件组成，在齿轮与齿条齿之间因磨损出现间隙时能自动消除 此间隙。在齿条与托座之间装有用减磨材料聚四氯乙烯制的垫片，齿条通过 托座和转向器壳中的支承来支承。根据输入齿轮位置和输出特点，齿轮齿条式转向器有四种形式，即中间 输入、两端输出；侧面输入、两端输出；侧面输入、中间输出；侧面输入、 端输出。如图3-2 o图3-2齿轮齿条式转向器输入

32、输出形式a）中间输入、两端输出；b）侧面输入、两端输出;c）侧面输入、中间输出；d）侧面输入、一端输出;今后一段时间内，汽车主要采用的将是齿轮齿条式转向器和循环球式转 向器。本文主要研究的是齿轮齿条式转向器。3.3齿轮齿条式转向器的计算3.3.1转向系计算载荷的确定为了保证行驶安全，组成转向系的各零件应有足够的强度。预验算转向 系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力。影响这些力的主要因素有 转向轴的负荷、路面阻力和轮胎气压等。为转动转向轮要克服的阻力，包括 转向轮绕主销转动的阻力、车轮稳定阻力、轮胎变形阻力和转向系中的内摩 擦阻力等。精确地计算出这些力是困难的。为此用足够精确的半经验公式来

33、计算汽 车在沥宵或者混凝土路面上的原地转向阻力矩MR(N - mm为：3 I卜3f G30.7 (900 9.8)3M r456828.455 N mm3、p 3 .0.179式中f 轮胎和路面间的滑动摩擦因数；Gi转向轴负荷，单位为N;P轮胎气压，单位为MPa o作用在转向盘上的手力Fh为：2LiMr = 2 456828.455 =i56nL2DSWiW 360 18.1 90%式中Li转向摇臂长，单位为mmM r原地转向阻力矩，单位为NmmL2转向节臂长，单位为mmDsw为转向盘直径，单位为mmIw转向器角传动比；转向器正效率£ +-因齿轮齿条式转向传动机构无转向摇臂，故 Li

34、、L2不代入数值。对给定 的汽车，用上式计算出来的作用力是最大值。因此，可以用此值作为计算载 荷。梯形臂长度的计算L2：轮物直径 Rlw = 16in=16 x 25.4=406.4mm梯形臂长度 L2 = Rlw X 0.8/2= 406.4 X 0.8/2=162.6mm,取 L2=160mm轮胎直径的计算R:Rt =rlw +0.55x205=406.4+0. 55X 205=518.75mm取 Rt =520mm转向横拉杆直径的确定:4 456.83 X0.16 二 216-J310 m = 4.103 mma = L2 ;二=216MPa; M R =456.83N m因此取dmin

35、 =15mm初步估算主动齿轮轴的直径:16Mn max二3 16 156 0.16二 140-210 m = 9.69 mm=140Mpa所以取dmin =18mm上述的计算只是初步对所研究的转向系载荷的确定。3.3.2 EHPS系统齿轮齿条式转向器的设计1.齿条是在金届壳体内来回滑动的，加工有齿形的金届条。转向器壳体 是安装在前横梁或前围板的固定位置上的。齿条代替梯形转向杆系的摇杆和 转向摇臂，并保证转向横拉杆在适当的高度以使他们与悬:架下摆臂平行。齿 条可以比作是梯形转向杆系的转向直拉杆。导向座将齿条支持在转向器壳体 上。齿条的横向运动拉动或推动转向横拉杆，使前轮转向。表3-1齿条的尺寸设

36、计参数）丁与项目符号尺寸参数（mm）1总长L7672直径中303齿数Z2204法向模数Mn232. 齿轮是一只切有齿形的轴。它安装在转向器壳体上并使其齿与齿条上 的齿相啮合。齿轮齿条上的齿可以是直齿也可以是斜齿。齿轮轴上端与转向 柱内的转向轴相连。因此，转向盘的旋转使齿条横向移动以操纵前轮。齿轮 轴由安装在转向器壳体上的球轴承支承。斜齿的弯曲增加了一对啮合齿轮参与啮合的齿数。相对直齿而言，斜齿 的运转趋丁平稳，并能传递更大的动力。表3-2齿轮轴的尺寸设计参数）丁与项目符号尺寸参数（mm）1总长L1982齿宽B1603齿数Z164法向模数Mn135螺旋角20°6螺旋方向左旋3. 转向横

37、拉杆及其端部 转向横拉杆与梯形转向杆系的相似。球头销通 过螺纹与齿条连接。当这些球头销依制造厂的规范拧紧时，在球头销上就作 用了一个预载荷。防尘套火在转向器两侧的壳体和转向横拉杆上，这些防尘 套阻止杂物进入球销及齿条中。转向横拉杆端部与外端用螺纹联接。这些端部与梯形转向杆系的相似。侧面螺母将横拉杆外端与横拉杆锁紧。见图 3-3。注：转向反馈是由前轮遇到不平路面而引起的转向盘的运动1.横拉杆2.锁紧螺母3.外接头壳体4.球头销5.六角开槽螺母6.球碗7.端盖8.梯形臂9.开口销图3-3转向横拉杆外接头4. 齿条调整 一个齿条导向座安装在齿条光滑的一面。齿条导向座1和与壳体螺纹连接的调节螺塞3之间

38、连有一个弹簧2。此调节螺塞由锁紧螺母固 定4。齿条导向座的调节使齿轮、齿条问有一定预紧力，此预紧力会影响转向 冲击、噪声及反馈（见图3-4 ）。图3-4齿条间隙调整装置3.3.3齿轮齿条式转向器的设计要求齿轮齿条式转向器的齿轮多数采用斜齿圆柱齿轮。齿轮模数取值范围多 在23m2间。主动小齿轮齿数多数在57个齿范围变化，压力角取20° , 齿轮螺旋角取值范围多为9°15°。齿条齿数应根据转向轮达到最大偏转角 时，相应的齿条移动行程应达到的值来确定。变速比的齿条压力角，对现有 结构在12。35。范围内变化。此外，设计时应验算齿轮的抗弯强度和接触 强度。主动小齿轮选用1

39、6MnCr5或15CrNi6材料制造，而齿条常采用45钢制造。 为减轻质量，壳体用铝合金压铸。3.4齿轮轴和齿条的设计计算表3-3齿轮轴和齿条的设计计算设计计算和说明计算结果 j1.选择齿轮材料、热处理方式及计算许用应力crHlim1 =1500MPa(1)选择材料及热处理方式"号=1300MPa小齿轮16MnCr5渗碳淬火，齿面硬度 56-62HRCH lim 21 w v v 5大齿轮45钢表面淬火，齿面硬度 56-56HRC"im1 =425MPa(2)确定许用应力""n"m2 =375MPa3 H一-SHminN1 = N2 = 2.1

40、6X107ri ° F lim 丫 STY N1口 F一SFminZn1 =1.32a）确7E。h lim 和心 F limYN1 = 1 = YN2bHlim1 =1500MPa"吨=1300MPa3h1 =1980MPa"im1 =425MPa oFlim2 =375MPabH2 =1716MPab)计算应力循环次数N,确定寿命系数ZN、YN。N1 =60an1t =60勺勺5乂（10乂8乂300 ）=2.16乂107 = N2Zn1 =1.32 Yn1 =1 =Yn2bF1 = 607.14MPac)计算许用应力取 SH min = 1 > SF mi

41、n =1.4QF2 =535.7MPar】OHlimlZw 1500 妇.32 伯 smdcrH1 =1980MPaSHmin1痣 H lim 2Z N21300 * 1.323h2 =1716MPaSHmin1应力修正系数Yst = 2Ulim1YSTYN1 425-2-1"=607.14MPaSFmin1.4bFlim 2YstYN2 375乂2 乂1皿2 =- -N2- =535.7MPaSFmin1.42.初步确定齿轮的基本参数和主要尺寸(1) 选择齿轮类型根据齿轮传动的工作条件，选用斜齿圆柱齿轮与斜齿齿条啮合传动方案(2) 选择齿轮传动精度等级选用7级精度(3) 初选参数初

42、选 心=1.4 P =20' Z1=6 Z2=20 中d=0.8Y&=0.7 Y所0.89按当量齿数 Zv =Z/cos3E =6/cos3 20，=7.23Yfsi =5.6(4) 初步计算齿轮模数mn转矩T1 =156X 0.16=24.96 N m=24960N mm斜齿圆柱齿轮与斜 凶凶条咽合传动7级精度T1 =24960N mm闭式硬齿面传动，按齿根弯曲疲劳强度设计。2KtLcos2 ：YY : 丫代m，一Z'也.2 - -:2 1.4 24960 cos 200.7 0.895.632/0.8 62607.14=2.309 mm(5)确定载荷系数KKA=1,

43、由 V =0.0116m/s,60 1000 cos :K =1.378mn =2.5 mmd1 =16mmvZi/100=0.000696, Kv =1 ；对称布置，取 Kp=1.06;取 K - =1.3则 K = Ka Kv K E Ka=1 X 1 X 1.06 X 1.3=1.378修正法向模数mn = mntK/ =2.309 X 护7%.4=2.297圆整为标准值，取mn=2.5 mm3.确定齿轮传动主要参数和几何尺寸分度圆直径d6 =mnz1=2.5 6=16mm cos - cos 20齿顶圆直径da1da1 =d 2ha=16+2mn han Xn=16+2X 2.5(1+

44、0)=21 mmda1=21 mmd f1 =9.75 mm取 b2=20mmha2 =2.5 mmhf2 =3.125 mmSn2=3.9 mm；h = 1677.6MPa齿面接触疲劳强度 满足要求齿根圆直径dfd f1 =d -2hf =16-2 mn han Cn -Xn=16-2X 2.5 X 1.25= 9.75 mm齿宽bb =dd1=0.8 x 16=12.8 mm因为相互啮合齿轮的基圆齿距必须相等，即旧=Pb2齿轮法面基圆齿距为Pb1 =二 mn1 cos ： 1齿条法面基圆齿距为Pb2 = mn2 cosa2取齿条法向模数为mn2 =2.5(5) 齿条齿顶高ha2ha2 =

45、mn (h* + Xn )=2.5 X (1+0)= 2.5 mm(6) 齿条齿根高hf2hf2 =mn(h* +CXn )=2.5 X (1+0.25 -0)=3.125 mm(7) 法面齿距Sn2Sn2 =二 / 2 2Xn tan ： n mn =3.9 mm4.校核齿面接触疲劳强度2KT1 u -1% =zhzezmJ1+h查表，得 ZE =189.8 jMPa查图，得Zh =2.45取 Zz =0.8 , Z 日=Jcos P =0.969所以 H =189.8 X 2.45 X 0.8 X 0.969乂 【2x1.378 x24960 2 x |x MPa20161=1677.6

46、MPa <oH23.5本章小结本章是电动液压助力转向系统的设计，主要内容如下：(1) 介绍了电动液压助力转向系统的一种设计方法，这种设计方法是有其 可行性的，能够设计出符合助力要求的电动液压转向系统，该设计方法在现 实中是比较合适的。(2) 对EHP源统中的齿轮齿条转向器的主要元件进行的详细的介绍，并 且给出了一些参考的转向系参数。(3) 根据已知条件，对EHP源统中的齿轮齿条式转向器进行了齿轮轴和 齿条的设计计算。第四章 电动液压助力转向系统控制器的研究4.1电动液压助力转向系统控制器介绍目前，商用车上的转向系统大多是液压助力转向系统，而传统的液压助 力系统助力特性是固定的，存在低速转

47、向沉重、高速转向发飘的问题。这对驾 驶舒适性和安全性都有较大的影响。在液压助力转向系统的基础上加装电子 控制装置，改变其助力特性，就构成了电动液压助力转向系统EHPS EHPS系 统针对不同车速给出不同的助力特性，既满足了低速工况下的大助力需求， 乂保证了高速工况下的路感，是当前液压助力转向系统的发展趋势。常见的ECHPSS统都采用电磁阀来调节系统的油压和流量，而日本光洋 公司与1998年推出了一种新型的采用步进阀的阀特性式的 ECHPSS统。与电 磁阀相比，步进阀有如下特点：提高了滑阀的位置精度；以固定车速行驶时 执行机构不消耗电力；行驶过程中，向执行机构供给的电流被中断时，转向 力不会因为

48、滑阀位置的变动而发生快速变化，即系统出故障的情况下稳定性 好。活华大学汽车研究所开发了采用步进转阀的流量控制式EHPS系统，如图4-1所示。本章对其控制器进行了研究。-二M向动办力 也II图4-1 EHPS系统4.2两相混合步进电机恒转矩细分原理两相混合步进电机可以抽象为如图4-2所示，绕组问的电角度为90 则两相电流的相位差也为900。由图可得：i a = I 0 cos :iB = I 0 sin :-式中I0满幅单相绕组电流则由欧拉公式可得合成电流向量为图4-2两相混合步进电机模型这样就得到了一个幅值为I 0、幅角为！的欠量。只要控制！作均匀步长 变化，就可以保证该欠量做均匀步长的转动，

49、且保持幅值不变，从而实现步 进电机包转矩的细分转动。对步进电机作均匀细分后，可以得到一系列对应的值，由公式可以计算出对应的A、B相的电流。将这些电流值量化后储存在 单片机内，步进电机运行时根据对应的步数将数据送入控制电路中，就可以实现对电机绕组的电流控制，实现细分驱动。4.3控制器电路基本构成4.3.1电路概述控制器的模块如图4-2所示。各部分的主要构成及功能如下:(1) 系统信号输入输出。主要包括车速信号、方向盘转速信号和各部分电 压监测信号输入，状态指示灯、debug丁信号输出。4卜 _ 1步时4入*片机 ”姓电尊T*分 a看出图4-2 EHPS空制系统(2) 单片机相关电路。主要包括单片

50、机、相应的时钟电路、电源部分以及 程序烧写接口等。该部分提供了整个系统的信号处理及基本控制信号输出功 能。(3) 细分控制。对单片机提供的绕组电平信号、 D/A提供的电流限值以及 由绕组电流检测部分反馈回来的电流值进行综合处理 ，产生斩波驱动信号送 入驱动电路。 功率驱动电路。将细分控制产生的斩波信号进行放大 ,驱动步进电机 转动。(5) 步进电机。步进电机带动泄流阀,改变ECHPSK统的助力特性。(6) D/A。根据具体的细分步数,产生对应的目标电压值,送入细分控制 器。(7) 绕组电流检测。由电流/电压转换和放大器构成。将电机绕组中的电 流转化为电压值并放大,送入细分控制器与D/A产生的目

51、标电压进行比较， 一旦达到目标值就进行斩波。(8) 电机位置检测。由光电续断器及其相关电路组成。主要提供了阀的基 准位置，并在运行过程中作为位置校准点。4.3.2细分驱动电路设计控制器采用的细分芯片为L6506,驱动芯片采用的是L298,其内部结构 及连接如图4-3所示。以某个细分位置时A相绕组为例，说明电流控制的工作 过程。假设此时A相绕组正向通电，需要的电流大小为IA。首先单片机分别 给出IN1为高、IN2为低的方向控制信号(如果A相反向通电，则给IN1为 低、IN2为高的信号)，同时，根据单片机内部预设好的表格,查出IA所对 应的参考电压(VAref),通过SPI接口将对应的控制信号输出

52、给D/A芯片,D/A在对应A相绕组的OUTA输出一个参考电压VAref。IN1高电平信号使得H 桥的T1臂打开，T3臂关闭；IN2的低电平信号使得H桥的T2臂关闭，T4臂 打开。这样由图不难看出电流的流动顺序为：Powe H桥T1臂t绕组A正t绕组A负t HTT4臂t采样电阻Rsenl t地UuLibieKhirPAC1- J直RCWXGRR 1投 MAX5222图4-3细分驱动增加随着通电时间的增加，回路中的电流iA( t)不断增大，采样电阻上的电 压Vsen1不断增大。当Vsen1的值达到VAref时(即iA( t)=IA),比较器被推翻，触发器活零，A相输入控制信号被关断，绕组通过续流回

53、路进行续流， 电流iA( t)不断减小，使得采样电阻上的电压Vsen1不断减小，从而使Vsen1<VAref,比较器被重新置位，当触发器收到下一个由OSC送来的低电 平信号时，触发器被重新置位，绕组恢复供电。以上过程不断循环，绕组中就 保持了一个平均幅值为I a的振荡电流。4.4研究结论所采用的步进电机步进角为1.8 0，10细分后步距角达到了 0.18 0，使 用一般仪器难以测量。为了检验细分结果，设计了如图4-4所示的步进角测 量装置。步进电机的角位移放大转化为光点的直线位移，便丁测量。图中L为 电机轴到投影屏幕的距离。则投影光点位移l与电机转角，有如下近似关系：图4-4步进角测量装

54、置: arctg j针对整个系统，可以看出，在低车速的情况下，系统压力能够随着方向 盘转矩的提高迅速上升,从而提供较大幅度的助力,避免了低速时转向沉重; 在高车速情况下,系统压力只有方向盘转矩较大情况下才有明显提高,从而 避免了转向发飘，增加了驾驶员的手感。通过对步进阀的控制，改变了系统 在不同车速下的助力特性,达到了改善助力特性的目的。所研究的控制器满足了 EHPS系统的需要，能够针对不同的车速提供不 同的转向助力特性，解决了液压助力转向系统的“低速沉重，高速发飘”问 题。对丁一些常见的系统故障，控制器也能进行诊断。现有控制器在中速情 况下的助力特性和速度的对应还是不够理想，有待进一步的改进

55、。第五章 转向传动机构的优化设计5.1结构与布置齿轮齿条式转向器具有结构简单紧凑、制造工艺简便等优点，既适用丁整体式前轴，也适用丁采用独立悬架的断开式前轴，被广泛地应用在轿车、轻 型客货车、微型汽车等车辆上。其中，与之配用的转向传动机构同传统的整 体式转向梯形机构相比有其特殊之处。一般来说，这种转向系统的结构大多如图5-1所示。转向轴1的末端与转 向器的齿轮轴2直接相连或通过万向节轴相连，齿轮2与装丁同一壳体的齿条 3啮合，外壳则固定丁车身或车架上。齿条通过两端的球皎接头与两根分开的 横拉杆4、7相连，两横拉杆乂通过球头销与左右车轮上的梯形臂 5、6相连。 因此，齿条3既是转向器的传动件乂是转向梯形机构中三段式横拉杆的一部绝大多数齿轮齿条式转向器都布置在轴前后方，这样既可避让开发动机 的下部，乂便丁与转向轴下端连接。安装时，齿条轴线应与汽车纵向对称轴 垂直，而且当转向器处丁中立位置时，齿条两端球皎中心应对称地处丁汽车 纵向对称轴的两侧。1.转向轴2.齿轮3.齿条4.左