组合机床动力滑台液压系统

1、液压与气压传动课程设计说明书设计题目：组合机床动力滑台液压系统专业：机械设计制造及其自动化班 级：学 号：姓 名：指导老师:完成H期：2011年1月13日目录一、课程设计任务 2一、负载分析， 42.1负载计算2.2负载速度图5三、液压系统方案设计 63.1方案的分析73.2组合机床动力滑台液压系统原理图8四、液压系统参数计算 84.1液压缸参数计算84.2液压泵的参数计算 104.3电动机的选择11五、液压元件的选择 125.1液压附件125.2液压主元件15六、验算液压系统性能 156.1液压损失的验算及泵压力的调整 156.2液压系统的发热和温升验算18七、心得体会 19八、 参考文献

2、1919一、课程设计任务书 课程名称：液压与气压传动课程设计 设计题目：组合机床动力滑台液压系统1.1设计的主要技术参数运动部件总动力：G=4000N切削力:Fw=9000N;快进、快退速度:v1 = V3 = 4.5m/s ;工进速度：V2 =601000m/s;行程：I = 400mm;启动时间：At = 0.5s;1.2设计任务静摩擦系数：fs = 0.2;动摩擦系数：fd = 0.1内 容 及 任 务设计一台组合机床动力滑台液压系统。1）机床要求的工作循环是：要求实现工件快进、工进、快退等过程，最后自动 停止；动力滑台采用平导轨。02）机床自动化要求：要求系统采用电液结合，实现自动循环

3、，速度换接无冲击, 且速度要稳定，能承受一定量的反向负荷。1.3设计工作量 按机床要求设计液压系统，绘出液压系统图。 确定滑台液压缸的结构参数。 计算系统各参数，列出电磁铁动作顺序表。 选择液压元件型号，歹0出元件明细表。 验算液压系统性能。进起止日期工作内容度2011. 1. 8老师讲授设计的一般步骤和方法和要求、布置设计题目女2011. 1. 912按任务要求进行设计排2011. 1. 1314教师检查验收，学生撰写、打印设计报告主1徐激 主编 机械设计手册 第5卷机械工业出版社 1992要2金活肃 主编 机械设计课程设计手册华中科技大学出版社2007参3许福玲 陈尧明 主编 液压与气压传

4、动 第三版 机械工业出版社2007考3张利平 丰编 渔压气动技术谏杳手册化学工业出版社2007资料指导教师（签字）：年 月日系（教研室）主任（签字）：年 月日二、负载分析组合机床是由通用部件和部分专用部件组成的高效、专用、自动化程度较 主的机床。它能完成钻、扩、皎、鲤、铢、攻螺纹等加工工序。动力滑台是组合 机床的通用部件，它上面安装着各种旋转刀具，常用液压或机械装置驱动滑台按 一定的动作循环完成进给运动。组合机床要求动力滑台空载时速度快、推力小；工进时速度慢、推力大， 速度稳定；速度换接平稳；功率利用合理、效率高、发热少。根据课程设计任务书，要求设计一台组合机床动力滑台液压系统。机床要 求的工

5、作和循环是：要求实现工作快进、工进、快退过程，最后自动停止；动力 滑台采用平导轨。机床自动化要求：要求系统采用电液结合，实现自动循环，速度换接无冲 击，且速度要稳定，能承受一定量的反向负载。液压系统的工作条件和环境条件, 经济性与成本等方面的要求。负载特性分析和运动参数分析两部分。通过计算确定液压执行元件的负载大小和方向，并分析执行元件在工作过程中可能产和的冲击、振动及过载等情况。负载分析中，暂不考虑回油腔的背压力，液压缸的密封装置产生的摩擦阻 力在机械效率中加以考虑。因是平导轨，重力的水平力为零，需要考虑的力有： 切削力，导轨摩擦力和惯性力。2.1负载计算1. 工作负载导轨的正压力等丁有动力

6、部件的重力运动部件总重力 G=4000N切削力 Fw=9000N2. 摩擦负载静摩擦力 Ffs = fs Fn =0.2 9000N=1800N动摩擦力 Ffd=fd FN =0.1 9000N=900N3.惯性负载惯性力LG v 4000 4.5zFm = ma = 61.2Ng t 9.8 0.5 604.各工况负载若忽略切削力引起的颠覆力矩对导轨摩擦力的影响，并设液压缸的机械效率 =0.95,则液压缸在各工作阶段的总机械负载可以算出，如下:启动 F =Ffs/ m =1800/0.95 = 1894.7N加速 F =(Ffd Fm)/ m =(900 61.2)/0.95 = 1011.

7、8N快进 F = Ffd / m =900/0.95 =947.4N工进 F = (Fw Ffd)/ m = (9000 900)/ 0.95 = 10421N快退 F = Ffd / m =900/0.95 =947.4N表2.1液压缸各运动阶段负载表运动阶段计算公式总机械负载F （N）启动Ffsm1894.7加速F=(Ffd+Fm"m1011.8快进F =Ffd"m947.4工进F =(Fw + Ffd)"m10421快退F =Ffd"m947.45. 快进、工进和快退时间和速度并绘制负载一一时间图和速度一一时间图研究主机依据工艺要求应对何种运动规律

8、完成一个工作循环,即研究运动 形式（是平移、回转或摆动）、运动的速度大小和变化范围、运动行程长短，运 动变化规律（循环过程与周期）等。2.2负载速度图根据负载计算结果和已知的各阶段的速度，可绘制出负载（F- 1）和速度图（v1），见图1 （a）、（b）。横坐标以上为液压缸前进时的曲线，以下为液压 缸 活 塞 缸 退 回 时 的 曲 线。F/N10421947. 4947. 4三、液压系统方案设计液压系统方案设计是根据主机的工作情况、主机对液压系统的技术要求、液压系统的工作条件和环境条件以及成本，经济性、供货情况等诸多因素，进行全面、综合的设计，从而拟定出一个各方面比较合理的、 可实现的液压系统

9、的方案 来。其内容包括：油路循环方式的分析与选择，油源形式的分析与选择，液压回 路的分析、选择与合成，液压系统原理图的拟定、设计与分析。3.1选择基本回路(1) 液压泵种类的确定参考同类组合机床，选用双作用叶片泵双泵供油、调速阀进油节流调速的开 式回路，溢流阀作定压阀。为防止钻通时滑台突然失去负载向前冲，回油路上设 置背压阀(定压式)，初定背阀值Fb=lMPa.因系统动作循环要求正向快进和工作，方向快退，且快进、快退速度相等，因此选用单杆活塞液压缸，快进时差动连接，无杆腔面积Ai等丁有杆腔面积A2的 两倍。工作台要完成单向进给运动，先采用固定的单活塞杆液压缸。其动作如上 图所示。(2) 快速、

10、换向和速度换接回路确定根据该设计的运动方式和要求，采用差动连接与双泵供油两种快速运动回路 来实现快速运动。即快进时，由大小泵同时供油，液压缸实现差动连接。该系统对换向要求平稳较高，选用电液换向阀的换向回路。为便丁实现差动， 选用三位五通阀。为提高换向的位置精度，采用死挡铁和压力继电器的行程终点 往返控制。(3) 调速回路与油路循环方式的确定选定调速方案和液压基本回路后，再增添一些必要的元件和配置一些辅助性 油路，如控制油路、润滑油路、测压油路等，并对回路进行归并和整理，就可将 液压回路合成为液压系统。a. 快进按下启动按钮，电磁铁1Y得电，电磁换向阀7处丁左位，在控制油咱的驱 动下，液动换向阀

11、6切换至左位。主油路的进油路：小泵 1t单向阀2t顺序阀 5 (预控压力阀)T液动阀6左位T行程阀11T液压缸右腔。由丁快进时动力滑 台负载小，泵的出口压力较低，液控顺序阀9关闭。所以液压缸左腔回油T液动 阀6左位t单向阀8t行程11t液压缶工右腔。液压缶工实现差动连接，且此时两泵 同时供量流量最大，滑台右向快进。b. 工进快进到预定位置，滑台上的行程挡块压下行程阀 11,切断了原来进入液压 缶工右腔的油路。此时，从电磁换向阀 6左位来的油液t调速阀12t液压缶工右腔。 由丁调速阀的接入使系统的压力升高， 达到或超过卸载阀3的调定压力，大流量 泵通过卸载阀3卸载，单向阀2自动关闭，只有小流量泵

12、向系统供油，滑台慢速 向右工进。c. 快退当滑台碰到死挡铁后停止运动。这时，泵的压力升高，流量减小，直至输出 流量仅能补偿系统内部泄漏为止。 此时，液压缸右腔压力随之升高，压力继电器 动作并发出快退信号，1Y失电，2Y得电，电磁先导阀7、液动换向阀6处丁右 位。主油路的进油路：泵1t顺序阀5t液动阀6右位t液压缶工左腔。回油路：液压缶工右腔T行程阀11T流动阀6右位T油箱。由丁此时空载，泵的供油压力 低，输出流量大，滑台快速退回。d. 原位停止当滑台快退到远位时，挡块压下行程阀开关，使电磁铁 1丫，2Y失电，液动 阀6、电磁先导阀7处丁中位，滑台停止运动，泵1通过液动阀6处丁中位卸载。 为了使

13、卸载状态下控制油路保持一定预控压力， 泵1和液动阀6之间装有参院控 压力阀5。3.2组合机床动力滑台液压系统原理图组成液压系统原理图、电磁铁动作顺序表表3.1为该滑台的电磁铁动作顺序表1Y2Y压力继电器15行程阀11快进+-通工进+-断快退 1-+断T通原位停止-通四、液压系统的参数的计算液压系统的主要参数设计是指确定液压执行元件的工作压力和最大流量。液压执行元件的工况图是选择系统中其它液压元件和液压基本回路的依据，也是拟定液压系统方案的依据。液压执行元件的类型，根据主机所要实现的运动形式（移动、转动或摆动） 和性质（速度和负载的大小）而定。4.1液压缸参数计算1. 初选液压缸的工作压力按课本

14、中表8-1即表2,初定液压缸的工作压力为 R=30K105Pa表4.1液压缶工参考背压系统类型背压 p2/（1x05Pa）回油路上有节流阀的调速系统25回油路上有调速阀的调速系统58回油路上装有背压阀515带补油泵的闭式回路8152.计算液压缸的主要尺寸该设计要求动力滑台的快进、快退速度相等，故采用活塞杆固定的单杆式 液压缸。快进时采用差动边接，并取无杆腔有效面积 A1等丁有杆腔有效面积A2 的两倍，即A1=2A2为了防止在钻孔钻通时滑台突然前冲，在回油路中安装有背压阀，按课本中表 8-2，初选背压E=0.8MPa。负载分析得最大负载为工进阶段的负载F=10421N按此计算A1,则A F104

15、2123 2A = =55 m =2.9 10 mR - 2 Fb30 10-2 8 1052=29cm液压缸直径。=件=产=6.0炒由A = 2A可知活塞杆直径D=0.707D=0.707 X 6.08=4.30cm按GB/ T2348-1993将所计算的D与d值分别圆整到相近的标准直径，以便 采用标准的密封装置。圆整后得：D=6.3cm d=4.5cm按标准直径算出 A 1 = D2 = 31.2cm24：'：.222丹=(D -d ) =15.3cm4按最低工进速度验算液压缸尺寸查机械设计手册，调速阀最小流定量qmin =0.05L/min ,因工进速度V=0.06m/min为最

16、小速度，则有式A=qmin/Vmin的:3qmin0.05 1022A 迎2cm = 8.33cmVmin0.06 102故满足最低速度的要求。3.计算液压缸在工作循环中各工作阶段的工作压力了、流量和功率。根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，可以算出液压缸工作过程各阶段的压力、流量和功率，在计算工进时背压按Pb=0.8Mpa代入公式,快退市背压按Pb=0.5Mpa代入计算公式，如下:F=H=%EF-0.7 10*快进 q =v(A -A2) =45x15.9x10UL/min =7.15L/min5 7.15 10 P=Pjq=10.7 10127.5W =0.128KW60n 3

17、 SAJ0421 8 105 15.3 10105pPj_43 7.3 10 Fa31.2 10 =A一工进qmin =AVmin= 31.2 10- 0.6L/min =0.187L/minqmax =Avmax =31.2 10' 10L/min =3.12L/min5 3.12 10P =Pqmax =37.3 10 >=194W =0.194KWj60Pj =FiPAA2947.4 5 105 15.3 1015.3 1011.2MPa快退q =v =45 15.3 10'L/min =6.88L/min3P=Pq=11.2 105 68 =128W =0.128

18、KW 计算结果列丁表3中表4.2液压缶工所需的实际流量、压力和功率工作循环负载F(N)进油压力Pj (bar)回油压力Pb (bar)所需流量q (L/min )输入功率p (Kvy差动快进947.410.715.77.150.128工进1042137.380.1870.194快退947.411.256.880.128注：1、差动连接时，液压缸的回路口到进油口之间的压力损失P=0.5Mpa,而P>= Pj + P。2、快退时，液压缸有杆腔进油，压力为 Pj,无杆腔回油压力为 已。液压能源装置时是液压系统的重要组成部分。通常有两种形式：一种是液压 装置与主机分离的液压泵站;一种是液压装置与

19、主机合为一体的液压泵组 (包括 单个液压泵)。4.2液压泵的参数计算1.选择液压泵(1) 液压泵工作压力的计算由以上计算的相关数据可知，工进阶段液压缸的工作压力最大，若取进油 力损失"P =0.5MPa，压力继电器可靠动作需要压力 0.5MPa,则液压泵最高工作压力可按 PP=P 十£ AP+0.5MPa= (37.3+5+5)妇05 Pa=4.73MPa故泵的额定压力可取 Pr=1.25 x 4.73MPa=5.9MPa(2) 液压泵流量的计算工进时所需最小流量是0.187L/min ,设溢流阀最小溢流量为2.5L/min ,小泵流量按qpU(1.1x0.187+2.50

20、)L/min=2.7L/min，快进快退时液压所需要的最大流量是 7.15L/min，则泵的总流量为qp=1.1 x 7.15=7.865L/min 大泵流量qp2&p-qp1 =7.865-2.7 =5.165L/min(3) 液压泵的确定根据计算的压力和流量差表，选用YB1型叶片泵，给泵的额定压力为6.3MPa, 转速为 960-1450r/min，公称排量为 2.5-100mL/r。大泵取 6L/min ,转速为 960r/min 。电动机的选择系统为双叶泵供油系统，其中小泵 1的流量34 103_3 3qp1 二m3/s =0.067 10 m3/sp 60大泵流量q26 10

21、30.1 10里m3/s60差动快进是，快退时两泵同时向系统供油；工进时，小泵向系统供油，大泵 卸载。下面分别计算三个阶段所需要的电动机功率 P。4.3电动机的选择1、快进快退差动快进时，大泵的出口压力油经单向阀2后丁小泵回汇合，然后经顺序阀5三位五通电液换向阀6、7及行程阀11进入液压缸的大腔，大腔的压力 p = pj =10.7x105Pa，差样本可知，小泵的出口压力损失 A = 4.105Pa ,大 泵的出口压力损失A% =1.5x105Pa。丁是计算可得小泵的出口压力为15.2勺05 Pa (总效率为0.5 )，大泵出口压力为16.7勺05 Pa (总效率为0.5 )。 电动机功率Pp

22、 Pp2 = 15.2 105 0.067 10 遛 16.7 105 0.1 10遛 W112 一0.50.5=538w2.工进考虑到调速阀所需最小压力差 AR =5x105Pa。压力继电器可靠动作需要压力差=5x105Pa。因此工进时小泵的出口压力PR1 =R E ：巳=(37.3 5 5) 105 =47.5 105Pa而大泵的卸载压力取Pp1=0.2MPa (小泵的总效率为0.565,大泵的总效率为 0.3)电动机的功率cPp1qiPP21 51 050.0671 0；16.51050.110七八，P = = W120.50.5=628W3、快进类似差动快进分析知：小泵的出口压力PP1

23、=1.5MPa,(总效率为0.5 );出口压力位16.5MPa电动机效率Pp1qi Pp2 15 105 0.067 10项 16.5 105 0.1 10XA/P =十vv120.50.51=524W由以上结果，快进时的功率最大。据此可以选择相应的电动机为 Y90S1-6型，额定功率为0.75KW 满载转速960 r/min，同步转速1000r/min。五、液压元件的选择5.1液压附件(1) 各元件和辅件列表1）过滤器的选择为了保证液压系统的正常工作和可靠性， 必须对液压油液污染进行控制，因 此就需要过滤油液。过滤的功用就是过滤掉油液中的杂质， 维护油液的活洁，防 止油液污染，保证油液系统正

24、常工作。选用的过滤器的精度应满足系统要求， 要有做够的通路能力，结合过滤装置 在液压系统中的安装位置，根据相关资料来选取。按表5所示，可知道系统的过 滤精度，因此课程机械设计手册得到合适的过滤器，差得过滤器的型号为 XU-C63X100表5.1各种液压系统的过滤精度要求系统类型润滑系统传动系统伺服系统特殊要求系统压力0-2.5壬7>7< 35壬21三35颗粒度/mm壬0.1壬 0.05壬 0.025壬 0.005壬 0.05壬 0.001该设计中，过滤器安装在泵的吸油口，防止大颗粒杂质进入泵内，同时有较大 的通流能力，防止空穴现象。2 ）热交换的选用热交换器是泠却器和加热器的总称。

25、液压系统油液温度一般控制在正常工作温度范围（2065）内。因此在过泠 或过热的环境中就需要加热或领泠却，以控制油温在合理范围内。a.泠却器对泠却器基本要求是在保证散热面积足够大，散热功率和压力损失大小的前提下，要求结构紧凑、坚固、体积小和重量轻，有自动控温装置以保证油温控 制的准确性。此处，采用最简单常用的方法是多管水冷式冷却器。b.加热器该设计选用电加热器。电加热器使用方便，易丁自动控制温度，故采用电加热器。 发热部分全部浸在油液流动处，便丁热量交换，电加热器表面温度功率密度不得超过3W/cm2,以免油液局部温度过高而变质。3)压力表辅件压力表辅件主要包括压力表及压力表开关。a. 压力表液压

26、系统各工作点的压力一般都用压力表来观测，以调整到要求的工作压力。该设计采用最常用的弹簧管式压力表， 在选用压力表时，其量程比液压系统压力要 高，应为系统最高工作压力的1.5倍左右。选用精度等级2.5的压力表。b. 压力表开关压力表开关用丁切断忽然接通压力表与油的通道，压力表相当丁一个小型截止阀。该设计采用六点压力表开关，型号为 K-6,其中四点四个测点油路相通，测 得相应的油液压力。(2) 管路尺寸a.油管的选择根据选定的液压阀的连接油口尺寸确定管道尺寸。液压缸的进出油管按输入、排出的最大流量来计算。由丁该系统液压缸差动连接快进快退时油管内流量最大， 其实际流量为泵的额定流量的两倍达 20L/

27、min，液压缸进出油管直径d,按机 械设计手册查得，选用内径为 8mm外径为14mm钢管接头螺纹为M14E.5 , 管子壁厚为2mmc. 管接头的选择管接头用丁管道与管道式管道与液压元件之间的连接，必须在强度足够的前提 下，安装、拆卸方便，抗振动、冲击，密封性能好，外形尺寸小、加工工艺性好。 该液压系统为不超过8MPa勺中低压系统，可采用结构简单，性能良好、体积小、 加工方便、成本低和重复使用性好的扩口式管接头。(3) 油箱容量油箱在液压系统中主要功能是储存液压系统所需要的足够油液，散发油液的热量，分离油液中气体及沉淀物。采用分离式油箱，它是一个单独的与主机分开的装置， 布置灵活，维修保养 方

28、便，减少油箱发热和油液振动对工作精度的影响， 便丁采用通用化、系列化的 产品，得到广泛的应用。a. 油箱容量的确定油箱容积的确定，是油箱设计的关键。主要根据热 平衡来确定。通常油箱的容量去液压泵额定流量 57倍进行估算，此处取7倍。 此外，还要考虑到液压系统回油到油箱不至丁溢出来， 油面高度一般不超过油箱 高度的80%油箱的容积 V=7q=7 X 10=70Lb. 油箱中设有吸油过滤器，要有足够的通流能力。考虑到要经常活洗过滤 器，油箱结构要便丁拆卸。c. 油箱底部做成适当斜度，并设有放油塞。油箱箱盖上设有通气孔，其大小在最大吸油量和回油量时能保证在正常气压下供油。在较脏的工作环境中。则加设空

29、气过滤器，其通气量不小丁泵流量的1.5倍，以保证具有良好的抗污能力。d. 油箱侧壁安装油位指示器，用来指示最低、最高油位。主油器应带有滤 网。油箱上装设有温度计。并在新油箱内壁经喷丸、酸洗和表面活洗后涂一层与 工作油液相溶的塑料薄膜或耐油活漆，以防锈、防凝水。e. 吸油管和回油管要尽量离远些，增加油液循环的距离，使油液有足够的时间分离气泡、沉淀杂质。吸油管理油箱底面距离HA2D（D吸油管内径），距离箱壁不小丁 3D,以利丁吸油畅通。回油管插入最低油面以下，防止回油时带入 空气，距离油箱底面h>2d（d回油管内径），回油管排油口应面向箱壁，管端切 成450 ,以增大通流面积。吸油侧和回油侧

30、用隔板分开，用来分离回油带来的 气泡和脏物。隔板高度不低丁油面到箱底高度的3/4。5.2液压主元件根据液压阀在系统中的最高工作压力与通过该阀的最大流量， 可选在这些元 件的型号及规格。该设坟中所有的阀的额定压力都为 63kg/cm2,额定流量根据 各阀通过的流量，确定为10L/min , 25L/min和63L/min三种规格，所有元件的 规格型号列丁表6中。表中的序号与 系统原理图中的序号一致。5.2液压元件明细表）丁与元件名称最大通过流量L/min ）型号1双叶泵4/6YB1-4,YB1-62单向阀6DF-B10K33液压顺序阀（卸载）6XY-10B4溢流阀4YF-B8B5预控压力阀10Q

31、-10B6流动阀2035Y-25B7电磁先导阀0.235D-25B8单向阀10DK-B10K39液压顺序阀0.093XY-25B10背压阀（定压式）0.093B-10B11二位二通行程阀2022C-63B12调速阀0.187Q-10B13过滤器20XU-J25X 8014压力表开关K-6B15压力继电器HED20A/10Z六、液压系统主要系能验算6.1液压损失的验算级泵压力的调整1、系统压力损失、效率的计算（1）工进时的压力损失验算的小流量泵压力的调整工进时管路中的最大流量仅为 0.187/min ,因此流苏很小，所以沿程压力损 失和局部压力损失都非常小，可以忽略不计。这是进油路上仅考虑调速阀

32、的压力损失AR=5>d05Pa,回油路上只有背压阀的压力损失，小流量泵的调整压力等丁工进时液压缸的工作压力R加上上进油路压差AR,并考虑压力继电器动作需 要，则D _ D + AP +片 X 1 n5 Pa _R +片+今 X 1 n5 Pa _ 17 Rn 1 n5 Par*p ri| . :r*i 5 、10 La <0 7.o 5 510 La 4 7.0 - 10 La即小流量泵的溢流阀4应该按此压力Lp =47.3x105La进行调整。（2）快退时进油管和回油管长度按 L=2.0m计算，油管直径d=8x10'm ,通过 的流量为进油路 qi =10L/min =0

33、.167x103m3/s , 回油路 q2 =20L/min =0.333x10Wm3/s。液压系统选用N32号液压油，考虑最低工作温 度为15 C，由手册查出此时油的运动粘度U =1.5st = 1.5cm2/s ,油的密度P = 900kg/m3,液压系统元件采用集成块式的配置形式1.2732qdv104a、确定油液的流动状态vd 拉式Re = 10v式中v 平均油速（m/s）;d油管内径（m ；V 油的运动粘度（cm2/s ）；q通过的流量（m3/s）则进油路中的液流的雷诺数为Re11.2732 0.167 10 侦8 10 项 1.5104:177： 2300回油路中液流的雷诺数为Re

34、2104 ： 353 ： 23001.2732 0.333 108 10 1.5由上可知，进油路中的流动都是层流b、沿程压力损失£ AL?由式、叩,=64iv2可算出进油路和回油路的压力损失Re d 23在进油路上，流速 v=二一 m/s出3.32m/s ,则压力损失为二d 3.14 8 10F =L=64 2 9OO：322 pa = o.i35MPa1 Rq d 2177 8 10； 2在回油路上，流速为进油流速的两倍即 v = 6.64m/s,则压力损失为-64 l V 64 2 900 5.962 rP =3Pa ： 0.899MPa2Re? d 2318 8 102c、局部

35、压力损失由丁采用集成块式的液压装置，所以只考虑阀类元件和集成块内油路的压力损失。通过各阀的局部压力损失按式 AP. = APs(q)2计算qs式中q通过阀的实际流量(L/min )qs阀的额定流量(L/min)Ps阀在额定流量qs下的压力损失。计算结果列丁表6.1中。表6.1阀类元件局部压力损失元件名称额定流量qs/ L min实际通过的流量q/L mina额定压力损失Aps /(U105Pa)实际压力损失 p"(1K105Pa)单向阀230620.08顺序阀525I 2021.28三位五通电 液换向阀62510/2040.64/2.56二位二通行程阀11252042.56注：快退与经过三位五通液动阀的两油道流量不同，压力损失也不同。若取集成快进油路的压力损失APf1 =0.3><105Pa ,回油路压力损失为APf2 =0.5><105Pa ,则进油路和回油路总的压力损失为' R = * 9,1PFf1 =(0.135 0.08 0.64 1.28 0.3) 105 Pa= 2.435 105Pa' R =' P.2PPf2 =(0.899 2.68 2.56 0.5) 105Pa5 -= 6.52 10 Pa由表1-1可知快退的液压缸负载F=9