四氯乙烯工程管廊架施工方案

1、四氯乙烯工程管廊架陕西建工集团设备安装工程公司重庆海洲项目部编制：罗建华审核：审批：编制时间：2012 年 5 月 20 日目录一、工程名称 2二、编制依据 2三、施工准备 2四、施工步骤 .3五、主要施工工序及方法 31、测量放线 32、基坑开挖 63、钢筋制作绑扎 64、模板制安 95、脚手架搭拆 .116、砼工程 .167、基础回填 .21六、落地式扣件钢管脚手架计算书.21管廊架施工方案、工程概况：1、该工程为重庆海洲化学2.4万吨/年四氯乙烯等系列工程中的管廊架施工工程；为钢筋砼管廊架，柱子为450*450mm的方柱，最大高度为9.0m,最低高度为5.0m.,管廊架最多层数为4 层，

2、最少为一层。二、编制依据：1、重庆海洲化学2.4万吨/年四氯乙烯等系列工程管廊架施工蓝图、总平面图；2、工程测量规范GB50026-2007 ；3、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002 ；4、钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20015、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）6、砼结构工程施工质量验收规范GB50204-20027、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001&建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）JGJ130-20019、建筑拆除工程安全技术规范JGJ147-2004三、施工准备：（一）、现场作业条件准备：1、施

3、工作业面应没有障碍物，场地平整；2、道路畅通；（二）、技术措施准备：1、根据设计图纸及相关施工验收规范编制施工方案；2、施工前根据施工方案、设计施工图和标准图集等的要求， 对相关的作业班组进行技术、安全交底，了解施工工艺。（三）、材料准备：1、施工用的各种材料均经检验合格，按计划准备入场。2、各种架才、机具设备的入场；3、砼采用商砼。四、施工步骤建立测量控制网-基坑开挖-基坑验槽-垫层施工-定位放线-绑扎钢筋-搭设 钢管架-预埋铁件安装（铁板）-隐蔽工程验收-模板制作安装-砼浇捣-养护-模 板拆除-基坑回填五、主要施工方法及程序：（一）、测量放线：（1）、平面控制a、平面控制应先从整体考虑，遵

4、循先整体、后局部、高精度控制低精度的原则。b、根据工程特点及工程测量规范，本工程的首级平面控制为一级导线，加密 点在首级控制点的控制下采用分段布置、分段控制的方法。并在必要时进行联测。施 测的加密控制点的精度按二级导线精度进行。选点应在通视条件良好、安全、易保护 的地方。桩位必须妥善保护，并用红漆作好标记。并在每次使用前进行两点之间、三 点之间校核。导线测量的主要技术要求：工程测量规范（GB50026 93）等导线平均测距测角测距相测回数方位角相对闭级长度边长中中误对中误闭合差合差(Km)(Km)误差(mm)差()差DJ1DJ2DJ6()级2.40.25<±15<

5、7;8<1/14000一1316厂<1/10000(2) 、高程控制网的布设a.工程控制网的布置原则为保证管廊架竖向施工的精度要求，施工现场建立高程控制网，以此作为保证 施工竖向精度的首要条件。根据甲方给定的高程控制点及施工现场实际情况，通过在 两控制点之间测设附合水准路线加密高程控制点， 或利用一个首级高程控制点测设闭 合水准路线加密高程控制点，即施工现场半永久性控制点。要定期对首级及加密高程 控制点进行联测。b.高程控制网的等级及技术要求高程控制网的精度，不低于四等水准的精度。半永久性控制点一律按测量规程规 定的半永久桩的方式埋设，并妥善加以保护。引测的水准控制点， 须经复测合

6、格后方 可使用。水准测量的技术要求见下表：等级咼差全中误差(mm/km)线路长度(m)附合路线平地闭合差(mm)四等10600往一次207LC、水准点的埋设及观测技术要求1、水准点应选取在土质坚硬，便于长期保存和使用方便的地方。点位应位于便于寻找、保存和引测的地方。水准观测的技术要求见下表:等级水准仪型号视线长度(m前后视距差(m前后视距累计差(m视线离地面最 低高度(m黑、红面读数差(mr)黑、红面所测高 差之差(mr)四等DS3< loo< 5< 100.23.05.0(3)、施工测量管廊架开工前应全面恢复中线并固定路线上的主要控制点桩，本工程一般采用 坐标法恢复。恢复中

7、线时应注意与结构物中心、相邻施工段落的中线闭合，发现问题及时查明原因， 并报现场监理与指挥部有关主要负责人。如发现原设计中线长度丈量错误或需局部改线时，应作断链处理，相应调整纵坡，并在设计图纸的相应部位注明断链距离和桩号。校对及增设水准点使用设计院设置的水准点之前应仔细校核，并与永久水准点闭合，超出允许误差时， 应查明原因并及时报告有关人员及部门，水准点间距目前从精度上要求一般不超过 200米一点，在人工结构物附近、高填方、深挖方地段、工程量集中及地形复杂地段 宜增设临时水准点，临时水准点必须符合精度要求，并与相邻水准点闭合。增设的水准点应设在便于观测的坚硬基岩上或永久性建筑物的牢固处，也可以

8、设在埋入土中至少1米深的混凝土桩上。如有个别水准点受到施工影响时， 应将其移出影响的范围外，其标高应与原水准点闭 合。(二) 、基坑开挖1、基础开挖采用机械挖土， 分层开挖， 第一层先下挖 2 米，除去地表部位的碴土，最后按每1.5米一步，挖至基底部位时，预留 200mn厚，人工清理至设计基 础底标高上100mn处，待设计、监理、甲方及监督部门验收合格后，人工清理至 设计基础底标高，并立即进行下步工序施工。2、基坑四周坡面随挖随人工按放坡要求修齐、修平。3、基坑开挖完成后，随即放出基底主轴线，并根据钎探布置图放出钎探点， 及时进行地基钎探，并按规定认真进行记录，对局部偏软偏硬部分在钎探图上标

9、出。4、开挖时设专人监控开挖深度，刚开始时用深度标志杆为司机指示基底余量， 挖够深度后做好标志，以后随时监测。5、土方开挖顺序： 分段进行开挖，每开挖段均要考虑汽车的进出通道，如不便 于外运的泥土也要考虑，弃土的堆放点。碴土运出现场，找好堆放地点。（三）、钢筋制作、绑扎（1）、钢筋的检验与存放1 、 钢筋进场应有出厂证明书或试验报告单， 并需作机械性能试验。 如使用中发 现钢筋脆断、焊接性能不良和机械性能显著不正常时，还应进行钢筋化学成份分析， 不准不合格钢材用于该工程上。2、钢筋取样，每批重量不大于 60 吨。在每批钢筋中的任意两根上各取一套，每套试样从每根钢筋端部截去 50cm，然后再截取

10、试样二根，一根作拉力试验（包括 屈服点、抗拉强度和延伸率） ，另一根作冷弯试验。试验时，如有一个试验结果不符 合规范所规定的数值时，则应另取双倍数量的试样，对不合格的项目作第二次试验， 如仍有一根试样不合格，则该批钢筋不予验收，不能用在正式工程上。3、钢筋运到加工工地后，必须严格按分批同等级、牌号、直径、长度分别挂牌 不得混淆。4、存放钢筋场地要进行平整夯实，铺一层碎石，条件允许可浇筑地坪，并设排 水坡度，四周挖排水沟，以利泄水。堆放时，钢筋下面要垫以垫木，离地面不宜少于 20 cm,以防钢筋锈蚀和污染。5、钢筋半成品要分部、分段和构件名称，按号码顺序堆放，同一部位或同一构 件的钢筋要放在一起

11、， 并有明显标识， 标识上注明构件名称、 部位、钢筋型号、 尺寸、 直径、根数。(2) 、钢筋的加工1、钢筋生产线 钢筋生产线主要包括：钢筋切断机、弯曲机、对焊机及冷拉设备，加工场设在施工平面指定场地。2、钢筋的加工本工程钢筋采用现场加工， 成品钢筋地面停放时间不宜过长。 钢筋的加工首先由 专业配筋人员进行配筋， 配筋单经过现场施工员、 技术负责人审阅后， 方可投入加工。 钢筋加工要严格按照混凝土结构工程施工及验收规范 (GB50204-92)和设计要求 执行。 现场建立严格的钢筋加工生产、安全管理制度，并制定切实可行的钢筋回收及 降耗措施。(3) 、钢筋的绑扎1、 钢筋绑扎要求(1) 柱筋应

12、按设计及施工规范进行断料、绑扎，钢筋的断锚应在地坪以上500 1000mm 范围内，柱纵向钢筋连接接头相互错开，在同一截面内的钢筋接头面积百分 率，对于所有机械连接均不应大于 50%；( 2)跨度大于 4 米的梁，要求梁跨中起拱 L/400。（3）受力筋的保护层，应按设计的要求厚度设置垫块，除详图注明的外，一般 为：基础：基础承台的梁底部分为 40。结构梁、柱：25板：25（4）柱子与梁节点上的箍筋必须按规定加密，不得遗漏。（5）绑扎钢筋时，钢筋的级别、直径、数量、间距均应符合图纸要求，梆扎或焊接的钢筋和骨架，不得有变形和脱焊。（11）钢筋绑扎位置的偏差应符合下表要求:项目允许偏差受力钢筋的排

13、距士 5钢筋弯曲点位置20箍筋、横向筋距绑扎骨架士 20焊接骨架士 10焊接预埋件中心线位置士 5水平高差3, 0受力钢筋保护层基础士 10柱、梁士 3板士 3（6）为保证钢筋位置正确，保护层厚度符合规范要求，梁、柱均应搁置垫块，间距11.2 米。（7）钢筋绑扎完毕后，要切实做好成品钢筋的保护，严禁乱踩乱踏，同时要避免脱 模剂的污染。（4）、钢筋的连接根据国家规范，当钢筋直径 d<22mm 时，采用焊接。当 d>22mm 时，采用丝接 但在本工程中所用钢筋16< d< 20时，采用丝接，<16mm钢筋采用绑扎搭接，绑扎 搭接的要求按 03J101-1 图集执行。（

14、四）、模板制作、安装（1 ）、一般施工原则1 、模板的制作及安装要保证其足够的强度、刚度和稳定性，又要构造简单、安 拆方便。2、模板表面应平整洁净，尺寸准确，接缝严密，支撑牢固，使用前先刷脱模剂， 防止暴晒。3、模板支撑系统必须与施工脚手架完全脱开，以防止脚手架移动而造成模板变 形或混凝土开裂。4、模板施工的同时，各种予留孔洞、埋件、套管等均应正确予埋，安装牢固， 防止遗漏。5、模板需待混凝土达到规范规定的设计强度后方可拆除。6、现浇钢筋混凝土梁，当跨度4冊寸模板应起拱，设计无具体要求时，起拱高 度宜为全跨长度的 1/10003/1000。（2）、主要施工方法1 、柱模施工模板材料选用胶合模板

15、，背肋为50 X 100木方，支撑系统为50钢管和木方相结 合。根据模板定位线检查钢筋是否移位，合格后采用预先编排的模模型号依顺序分边 进行组合（短向长向短向长向） ，在组合时预先将柱厚对应的钢制对拉 螺杆扣件固定， 模板每边依顺序进行组合，组拼完成后随即加固并检查其位移、垂直度，校正无误，柱模板安装完成，再进行一次复检验收，合格后与相邻柱群或四周支 架拉结固定。其安装顺序如下：柱模安装的注意事项：柱模与梁模连接处，要作到接槎吻合，以梁底标高为准。 同一柱列模，采取先校正两端的柱模，在柱模顶中心拉通线，按通线校正中间 部分。2、梁模板施工：安装顺序：复核梁底标高T校正轴线位置T搭设梁模支架T检

16、查预组拼底、侧 模尺寸，对角线平直度拼缝等T底模拼装就位固定T侧模拼装就位并与底模连接T检 查梁模接口平直T转入上层工序流水。复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架，在支架上铺放上 梁底钢模， 并使其就位，用扣件与支架连接固定，每根梁底模视其长短固定不少于三 点，再分别组拼梁侧模板与底模拼接，（梁高度大于400mn应穿对拉片）。并设斜撑固定，然后按设计要求起拱，在复查梁 板位置标高尺寸无误后，再进行下道工序。间距为w 1000的钢管支撑，并按要求设置垫木和加绑扫地杆。模板支柱纵横方向的水平杆间距为1.0M 1.2M，用铸铁十字扣件连接牢固，支架搭设要求立杆垂直，纵横成行，扣件拧紧

17、适度。如下图：M16寸拉螺栓4m厚胶合模板图1：柱模板支撑图(五) 、脚手架搭拆(搭设采用满堂式钢管支架)由于该工程是线型工程，且地势不平整及要跨越公路，故该脚手架采用满堂式钢 管支架搭设。(1) 、钢管及扣件钢管宜采用外径48mm,壁厚3.5mm焊接钢管，宜采用力学性能适中的Q235A (3#)钢，其力学性能应符合国家现行标准 碳素结构负钢GBT700中Q235A 钢的规定，扣件应符合 GB15831 - 1995钢管脚手架扣件的规定。(2) 、底座满堂式钢管支架的底座采用15mm胶合板，面为50X 100木方，长度必须要保证 能支撑两根立柱才行。(3) 、脚手架的用途及极限荷载值装修用脚手

18、架、结构用脚手架及外围脚手架，搭设高度（10.5）米，脚手架外立杆内侧满挂密目式网全封闭。脚手架的荷载：结构架3000N/m2,装修架2000/Nm2（ 4）、脚手架的搭设方法1、搭设顺序 放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接 固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直） 每边竖起 34根立杆后 ,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平 杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定） 、校正立杆垂直和水平使其符合要 求，按 4060N m 力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延 伸搭设，直至第一步架交圈完成

19、。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况， 严格确保设计要求和脚手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑） ，按第一步程序和要求 搭设指二步、第三小步 ，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间 横杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆） 、铺设脚手板和 装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。2、一般基础做法首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围3-5%。找坡。回夯实后，上面铺设厚 15mm、 50mm*100mm 宽的木脚手板沿建筑物周围通长装置，然 后在木脚手板上放置钢底座， 钢底座上放置立杆， 之后按设计的立杆间距进行放线定 位，铺设木脚手板要平稳，不得

20、悬空。满堂式钢管支架搭设宽度为建筑物外侧每边外出 2.5米。3、排水措施在距脚手架外排立杆外 0.5 米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流 入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为 3-5%4、构造要求4.1 立杆的间距、垂直度立杆间距选用1.5米，允许搭设偏差士 5cm,立杆垂直度允许搭设偏差士 10 cm。4.2 扫地杆设置从垫板往上 20 cm 处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交 接处伸出扣件长度不小于 10 cm。4.3 横杆间距、平整度横杆步距采用1.8米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm,纵向水平杆全长平整度不小于士 10cm。4.

21、4 立杆、横杆接头的详细做法立柱上的对接扣件应交错布置, 两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内, 两相邻立 柱接头在高度方向错开的距离不应小于500m m，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 13。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应 小于500cm,并应避免设在纵向水平杆的跨中（见附图）。5 剪刀撑的搭设方法在建筑物四周转交处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于 4 跨，且不小于 6 米。斜杆与地面的倾角宜在 45度60度之间，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15米。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定

22、在与之相交的横向水平杆伸出端， 或立柱上， 旋转扣件 中心线距主节点的距离不应大于 15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于 50cm，用3个扣件等距离布置，扣件在钢管端头处不小于 10cm处。剪刀撑下端一定 要落地。6、小横杆的设置每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。该杆轴线偏离主节点的距离不应大于 150cm,在双排架 中，靠墙一侧的外伸长度不应大于 50cm。单排架的小横杆一端采用直角扣件，固定 在纵向水平杆上部，另一端应伸入墙内 240cm以上。7. 脚手板的防护栏杆脚手板一般设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在

23、两侧设置 180mm以上高踢脚 板，操作层上部护身栏杆1.2米高，下部护栏杆距踢脚板0.6米处。8. 密目网垂直封闭8.1密目网的质量要求a密目网要四证齐全，要有阴燃性能，其续燃、阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。2.每10cmx 10cm=100cm2的面积上，有2000个以上网目。b、密目，多贯穿试验做耐贯穿试验时，将网与地面在30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5kg重 的钢管（管径48mm 51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。C、密目网的绑扎方法用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。8.2兜网封

24、闭用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10米封闭一道。9. 脚手架的上下通道脚手架体要设置安全马道：a.马道宽度不小于1米，坡度以1: 3 （高：长）为宜。b.马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。c. 人行斜道小横杆间距不超过1.5米。d. 马道上满铺脚手板，板上钉防滑条。e设置护身栏杆，上部护身栏米1.2,下部护身栏距脚手板0.6米，同时设180mm 宽挡脚板。10脚手架的卸料平台卸料平台上在要挂牌标明控制荷载；要有荷载计算书；要有专门搭设方案；要严 格按照搭设方案施工。11 脚手架交底与验收脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技

25、术交底，要有节点构造详图， 操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。 要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收， 验收时要有量化内容； 如： 横、立杆之间距数值， 立杆的垂直度， 横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中。 不能简单的用 "符合要求"来代替。12脚手架的拆除方法制定拆除方案，方案包括拆架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上 到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横 杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。 拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软义鞋上

26、架作业，同时，周围没围 栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。13脚手架搭设时注意事项 a.外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用b主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆） 、剪刀撑、横向支近等扣件的中心线距主节点的距离不应大于 150mm。c 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。d 对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝 下，以确保安全。e. 当脚手架外侧遇有低压电线时，而且外侧边缘距外电架空线路负侧边缘的安全距 离小于规范定时，应做专门外是方案，并严格执行。f .上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。g. 严格按搭设方案施工；连

27、墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差 100mm。 （六）、混凝土工程（1）、商品混凝土质量预控本工程全部采用商品混凝土， 对于商品混凝土供应厂家， 我公司将予以严格的资 质审查和信誉调查，能确保本工程的商品混凝土质量及供应及时。 经考查合格后，正 式与厂家签定合同， 并监督厂家做好混凝土的级配工作和材料检验工作。 监督具体工 作如下：1、原材料的选用水泥：选用 425#普通硅酸盐水泥，不得使用小窑水泥。砂：选用中砂，通过3.5mm筛的颗粒大于10%含泥量小于1%石子：选用 5-40 连续级配碎石，石子的抗压强度应达到砼抗压强度的 1.

28、5 倍以 上，含泥量小于 1%。2、材料配合比 浇捣砼前，应由深圳市质量检测中心进行配合比设计，试配开出配合比单，在搅 拌机旁挂牌公布， 严格控制水灰比和坍落度，未经试验人员同意， 不得随意加减用水 量。3、混凝土外加剂 在混凝土掺加的减水剂、粉煤灰、膨胀剂等要严格按比例加入，以确保混凝土的 防水、防裂。4、砼搅拌：装料顺序：石子 - 水泥 - 黄沙 搅拌时间：其最短时间应符合规范规定，本工程不小于120s。砼从搅拌机中卸出后到浇筑完毕的延续时间符合以下规定： 气温小于25C时，120分钟；大于25C时，90分钟。(2) 、混凝土的浇筑方法 本工程的柱、梁混凝土全部采用泵送进行。(3) 、泵送

29、混凝土的施工1 、采用车泵管道的冲冼：采用 1:2 的水泥浆放入泵机锥管用压力水推送冲冼法。2、坍落度的选择根据泵送要求气温情况及保证砼的质量， 坍落度宜选择在 120-160 之间，具体视 现场情况定。3、泵送混凝土的操作要求a、砼泵送前，应先开机用水湿润管道，而后投入同1:2的水泥浆，使管壁处于充分湿润状态，再正式泵送。b 、砼输送泵的锥形管内，易发生堵塞现象。如遇堵塞，就将泵机反转运行，将 堵塞处砼流回料斗，经来回 34 次应立即停泵拆开清除堵塞砼，安装好管道后再行泵送。中途出现停料情况时，砼泵必须每4-5min进行4个行程动作，防止管道堵塞。d、压送砼，应注意不把料斗剩余量降低到20c

30、m以下，防止吸入空气，造成堵塞。（4）、砼的浇筑1 、每次浇筑砼前，根据其结构部位，结合现场条件，研究制定砼的浇筑方案， 并进行技术交底。2 、在模板和钢筋完成后，会同有关部门共同验收，模板内清理干净并浇水湿润， 但不得留有积水，模板底部的缝隙用海绵条补缝，防止漏浆。3、浇筑砼时，浇筑层厚度控制在 250mm按顺序依次振捣密实，并插入下层砼 50mm使上下层紧密结合。4、砼浇筑过程中，要派专人看钢筋和模板，保证砼保护层厚度及钢筋位置的正 确以及模板的牢固。施工时不得踩踏钢筋，移动埋件和预留孔洞原来位置，特别 重视悬挑部分的负弯矩筋的位置。5、按规范要求做好砼试块并养护，试块的操作必须定班定人。

31、6、梁板部位的浇筑梁板同时浇筑时， 应根据梁的高度分层浇捣成梯形。 当浇筑梁柱及主次梁交叉处 的砼时，由于钢筋较密，下料困难，可改用部分细石砼浇筑，并辅以人工振捣。7、砼的振捣砼浇筑后应进行振捣以达到砼的密实， 我们采用插入式振捣器、 平板振动器和人 工插捣相结合的方法进行砼施工。在浇筑基础时，柱、梁等砼时采用插式振捣器，操 作时需快插慢拔，每层砼厚度不超过振动棒长的 1.25 倍，上层砼的振捣需在下层砼 初凝之前进行，并插入下层 5CM左右，每振一点一般为20-30秒。插点要排列整齐， 移动距离不大于振动棒作用半径的1.5倍，即45-70CM,在浇筑楼板时，使用平板振 动器，在每一位置应连续

32、振动 20-40 秒，成排依次移动， 每一位置之间应搭接 3-5CM， 以保证振捣质量。（5）、砼的养护砼浇筑 12 小时开始浇水养护，养护期不少于 14天，在干燥炎热的气候条件下， 应加强养护，在满足拆模要求的前提下尽快拆模，指派专人养护，表面覆盖麻包，保 证砼表面一层水膜，避免砼由于干燥收缩及温度应力引起的裂缝在已浇筑砼的强度达到 1.2N/mm2 后，才允许上人搭设支撑及铺设模板。混凝土质量程序控制(七)、基坑回填:7.1填土前应将基坑底或地坪上的垃圾等杂物清理干净；7.2检验回填土的质量有无杂物，粒径是否符合规定，以及回填土的含水量是否 在控制的范围内，如含水量偏高可采用翻松、晾晒或均

33、匀掺入干土等措施，如遇回填 土的含量偏低，可采用预先洒水润湿等措施。7.3回填土应分层铺摊。每层铺土厚度应根据土质、密实度要求和机具性能确定。 一般蛙式打夯机每层铺土厚度为 200250 mm；人工打夯不大于200 mm。每层铺摊后， 随之耙平。7.4回填土每层至少夯打三遍。打夯应一夯压半夯，夯夯相接，行行相连，纵横 交叉。并且严禁采用水浇使土下沉的所谓“水夯”法。7.5深浅两基坑相连时，应先填夯深基础；填至浅基坑相同的标高时，再与浅基 础一起填夯。如须分别填夯时，交接处应填成阶梯形，梯形的高宽比一般为1: 2。上下层错缝距离不小于1.0m。7.6基坑回填应在相对两侧或四周同时进行。基础柱两侧

34、标高不可相差太多，以免把墙柱挤歪；7.7修整找平：填土全部完成后，应进行表面拉线找平，凡超过标准高程的地方， 及时依线铲平；凡低于标准高程的地方，应补土夯实。六、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。计算参数：双排脚手架，搭设高度12.0米，立杆采用双立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.30米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为'48X 3.5 ,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50 米。施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.3

35、5kN/m2,按照铺设6层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数0.8720。地基承载力标准值85kN/m?，基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1. 均布荷载值计算脚手板的何载标准值P2=0.350 x 1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000 x 1

36、.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2 x 0.038+1.2 x 0.262+1.4 x 2.250=3.511kN/m小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=3.511 x 1.300 2/8=0.742kN.m>=0.742 x 106/5080.0=146.007N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：384£/荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN

37、/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0 x 2.551 x 1300.04/(384 x 2.06 x 105x 121900.0)=3.778mm 小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm满足要求！、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形1. 荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038 x1.300=0.050kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 x 1.300 x 1.500/2=0.341kN活荷载标准值 Q=3.000 x 1.300 x 1.500/2=2.

38、925kN荷载的计算值 P=(1.2 x 0.050+1.2 x 0.341 + 1.4 x2.925)/2=2.282kN大横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0.08 X (1.2 X 0.038) x 1.5002+0.175 X 2.282 x 1.500=0.607kN.m>=0.607 x 106/5080.0=119.562N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mn?,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配

39、的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下耳IMK=1.146XP13100£Z大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677X 0.038 x 1500.004/(100 X 2.060 x 105x 121900.000)=0.05mm集中荷载标准值 P=(0.050+0.341+2.925)/2=1.658kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V仁 1.146x 1658.085 x 1500.003/(100 X 2.060 x 105x 121900.000)=2.55mm最大挠度和V=V1+V2=2.606mm大横杆的最大挠度小于1500.0

40、/150与10mm满足要求！三、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 5.2.5):R<Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 x1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350 x1.300x 1.500/2=0.341kN活荷载标准值 Q=3.000 x 1.300x1.500/2=2.925kN 荷载的计算值 R=1.2 x0.058+1.2 x 0.341+1.4 x 2.925=4.574kN单扣件抗滑承

41、载力的设计计算满足要求 ！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会 滑动, 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值 ：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248NG1 = 0.125X 12.000=1.498kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350X 6 X 1.500 X (1.300+0.300)/2=2.520kN

42、(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3 = 0.140X 1.500 X 6/2=0.630kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ; 0.005NG4 = 0.005X 1.500 X 12.000=0.090kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.738kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X 2X1.500 X 1.300/2=5.850kN风荷载标准值应按照以下公式计算

43、Wk = 07E7z S %其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用： W0 = 0.400Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 7.2.1 的规定采用：Uz = 2.030Us 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值 Wk= 0.7 X 0.400 X2.030 X0.872 = 0.496kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2X4.738+0.85 X

44、1.4 X5.850=12.647kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2X 4.738+1.4 X5.850=13.875kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MV计算公式MW = 0.85X 1.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值（kN/m2）;la立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85X 1.4 X 0.496 X 1.500 X 1.800 X1.800/10=0.287kN.m五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算AT其中N立杆的

45、轴心压力设计值，N=13.875kN;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550;l0 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，10=1.155 X 1.550 X1.800=3.222m;A立杆净截面面积，A=4.890cn?;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3； 由长细比，为3222/16=204 ;'轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.175 ；>钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到>=13875/（0.18 x489）

46、=161.832N/mn?;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算> < f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算一缓十地或其中N 立杆的轴心压力设计值，N=12.647kN;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550;l0 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，10=1.155 x 1.550 x 1.800=3.222m;A立杆净截面面积，A=4.890cn?;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3; 由长

47、细比，为3222/16=204 ;'轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.175 ;MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.287kN.m钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到 ,=12647/(0.18 X 489)+287000/5080=203.931“肝界;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算> < f,满足要求！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高 度按照下式计算：其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =

48、 3.240kN;NQ 活荷载标准值，NQ = 5.850kN ；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m ；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = 36.714米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：疔 測1 2%技 4-0.85x14（+ %訂更）1其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.240kN;NQ 活荷载标准值，NQ = 5.850kN ；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m ；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.241kN.

49、m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = 12.612米。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: p< fg其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4x wk x Awwk风荷载标准值，wk = 0.496kN/m 2;Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw= 3.60x 4.50 = 16.200m 2;No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) ; No =5.000经计算得到Nlw = 11.241kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 16.241kN连墙件轴向力设计值Nf =：

50、Af其中;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30.00/1.58 的结果 查表得到=0.95;A = 4.89cm2; f = 205.00N/mm 2。经过计算得到Nf = 95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！脚手架/连墙杆扣件1连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求其中p立杆基础底面的平均压力(kN/m 2) , p = N/A ; p = 24.45N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN) ; N = 9.78A 基础底面面积(m2) ； A = 0.40fg 地基承载力设计值(kN/m 2) ； fg =

51、 64.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kcx fgk其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00地基承载力的计算满足要求！美文欣赏1、走过春的田野，趟过夏的激流，来到秋天就是安静祥和的世界。秋天，虽没有玫瑰的芳香，却 有秋菊的淡雅，没有繁花似锦，却有硕果累累。秋天，没有夏日的激情，却有浪漫的温情，没有春的奔放，却有收获的喜悦。清风落叶舞秋韵，枝头硕果醉秋容。秋天是甘美的酒，秋天是壮丽的诗, 秋天是动人的歌。2、人的一生就是一个储蓄的过程，在奋斗的时候储存了希望；在耕耘的时候储存了一粒种子；在 旅行的时候储存了风景；在微笑的时候储存了快乐。聪明的人善于储蓄，在漫长而短暂的人生旅途 中，学会储蓄每一个闪光的瞬间，然后用它们酿成一杯美好的回忆，在四季的变幻与交替之间，散 发浓香，珍藏一生！3、春天来了，我要把心灵放回萦绕柔肠的远方。让心灵长出北归大雁的翅膀，乘着吹动彩云的熏 风，捧着湿润江南的霡霂，唱着荡漾晨舟的渔歌，沾着充盈夜窗的芬芳，回到久别的家乡。我