某酒店QTZ63塔吊基础计算书

1、QTZ63塔吊基础计算书*工程共设四台塔吊，其中三台(13#)是QTZ5515型固定 式塔吊，另外一台QTZ63型固定式塔吊。以下是QTZ63型固定式塔 吊基础计算书。QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础(四桩基础)桩基承台尺寸及载荷表桩基承台 边长L(mm)桩基承台高h(mm)桩基承台重量Fg(KN)垂直载荷Fv(KN )水平载何Fh(KN )弯矩M(KN2m)400预应力管桩单桩承载力设计值(KN)抗压抗拉50001300812.579543.7234516504051. 单桩作用荷载计算(如图10)(1)当塔吊臂与桩基承台边线平行时max min Fg Fv (M Fh h) x24%=

2、(812.5+795) /4 士 (2345+43.73 1.3 ) 3 2/2(43 2 )=401.875士 300.226=702.1KN (101.65KN)(2)当塔吊臂与桩基承台边线成45°时maxQminFg Fv (M Fh h) x24细=(812.5+795) /4 士 (2345+43.73 1.3 ) 3 2V2/2 ( 2 V2_)=401.875士 424.65 =826.53KN (-22.775KN)2. 单桩抗压与抗拔承载力计算(1)抗压承载力计算Rk - qp ap U p qsih式中 Rk单桩轴向承载力标准值；R单桩轴向承载力设计值； qp桩端

3、土的承载力标准值；Ap桩身横截面面积；Up桩身周边长度；qsi桩周土的摩阻力标准值； li 按土层划分的各段桩长；Qmax单桩承受最大压力计算值有效桩长为6m的桩进行抗压承载力计算: 抗拔承载力的计算(当Qmin<0的情况时)CBA土质为全风化岩 qsi=90kPa, qpk=4000kPa2qz18S6KN/rrhl IzLsdo Ltsiop p当山 + Gp > Qmin - - 22.75 KN时，满足要求。s在桩施打前，根据地质资料进行验算，满足要求后才能施工式中U k单桩竖向极限抗拔承载力标准值;Y桩侧阻抗力分项系数，取1.65;Gp管桩自重；Up桩身周边长度；厂抗拔系

4、数，取0.5;qsi 桩周土的摩阻力标准值；h 按土层划分的各段桩长；Qmin 单桩承受最大拉力计算值。Uk+Gp=90 33.1430.430.5/1.65 +5.65=211.2>Qmin = -22.75KN满足要求3. 桩基承台配筋计算(砼C35,钢筋H级)已知 l =4000 mm,b=5000 mm, h0=h-100=1300-100=1200mm, l1=500mm,S=1200m, Qmax=702.1KN , Qmin =- 22.775KN,2f cm = 19N/mm所以 q=50003 1 0-33 1 3003 1 0-33 25=162.5KN/m。v Ma

5、_a= 1 ql12= 1 X162.53 0.52= 20.3KN2 m2 2Mb-b = Qmin 号后 sin45°= Qmin 号 =(-22.775) 3(4000-1200) 3 10-3/2=-31.89KN2 mFvfVX W l.-C、奏0应0力IL*"1Mc-c = 2Qmax(L _ s) /2 =2 3 702.1 3( 4000-1200 ) 310-3/2=1965KN2 mF面对B-B截面及C-C截面进行配筋计算（如图11）（1） B-B截面配筋计算:T Ma-a = 31.89KN2 m为负弯矩KM2 = 1.4X31.89X106/fcmb

6、g(19X5000X1200 )= 0.00032查表：s= 1As= Vsh0=1.4X20.3X0/2(310X1 X1200)= 120 mm取构造配筋，© 12200双向配筋（面筋）（2） C-C截面配筋计算:T Mc-C =1965KN2 mKjM2 = 1.4X1965X106/ (19X5000X200) = 0.0203 f cmbh0查表：s= 0.99cm混凝土弯曲抗压强度设计值（N/mm2）代=M = 1.4X547.5X06/ (310X).99X1200) =5865m 2取© 18200双向配筋（底筋）4. 承台受冲切承载力的计算（1）塔吊对承台

7、的冲切（如图12）F| 乞-（a s）pfth。-二嘗 0.2式中 Fl桩反力设计值；1 冲切系数；冲跨比， =a，取值范围为0.21之间； ho讪一受冲切承载力截面高度影响系数；ft 混凝土轴心抗拉强度设计值；ho 冲切破坏锥体的有效高度。2T 800mm<h=1300mm<2000 mm, ft=1.57N/ mm , s=1200 mm, ho=h-1OO=13OO-1OO=12OO m, Qmax=702.1KN二 hp = l0f°=0.96, a= (4000-1200) /2-200=1200m,入=a = 1200/1200=1, -°=0.84

8、/ (1+0.2) =0.7h00.2 (a s) hpfthc =0.7 3( 1200+1200) 3 0.96 3 1.57 3 1200 310-3=3007KN Fl =2 Qmax=23 702.1 = 1404.2KN < ： (a s)飞仇=3007心,满足要求。(2)角桩对承台的冲切(如图13)M 2(c 与厂hpfth。式中 Nl 桩反力设计值；0.56 0.21角桩冲切系数;角桩冲跨比，二旦，取值范围h。为0.21之间；片一受冲切承载力截面高度影响系数;ft 混凝土轴心抗拉强度设计值；h。一角桩冲切破坏锥体的有效高度。ffl13a从承台底角桩内边缘引45°

9、冲切线与承台顶面或承台变阶处相交点至角桩内边缘的水平距离;C从角桩内边缘至承台外边缘的距离2T 800mmvh=1300mm<2000mm, ft=1.57N/mm ,= 1200mm, ho=h-100=1200mm c=500+200=700m, Nl=614.135KN/. :hp = 05°=0.96, a= (4000-1200) /2-200=1200m,12入=a = 1200/1200=1, -°=0.56/ (1+0.2) =0.47。h0九+ 0.2 2 "c |ffth0=2 3 0.473 ( 700+1200/2) 3 0.963 1-573 1200310-3=2187KN Nl=614.135KN<2 (c a) hpfth0=2187KN，满足要求。5.承台受剪切承载力的计算（如图14）1.751.01'hs = (800)'h。式中 V 斜截面的最大剪力设计值;b。一承台计算截面处的计算