桥墩设计计算

1、册着我国社会的发展与进步和人民的生活水平的日益提高，交通的便利程度 利安全性得到了人们的广泛关注，桥梁Q是现代交通中不可缺少的组成制分，我 国桥梁工程无论在建设规模上，还是在科枝水平上，均已濟身世界先进行列。本设it为S17线金昌至永昌高速公胳河东圧大桥（两联4x25m预应力混温土 连续箱梁）下部结构设计，在设计过程中，参考了诸如桥梁工程、土力学、桥油 水文、林料力学、专业英语等相关书籍和文献，根船公胳桥涌设计手册系列 丛书，依照交通册颁发的有关公路桥涌设廿规（JTG系列）拥定设廿而成。设it中考虑了各种尺寸与林料的选用符合规中对强度、应力、局部承压強度 的要求，并冃产生在规容许围的变形，使桥

2、梁在正常使用的悄况下能蔽达到安全, 稳定和时久的标准。在可硕期偶然荷裁下仍能达到基本正常使用的标准。设廿时 还充分考虑河东U夫桥所处区域的地质和水文条件，既保证符合规要求，同时保 证因地制宜并目便于隨工和址护，并目兼颐桥梁本身的美观II与社会经济性，K 要设it合理，Q要起到良好的社会经济效益。关建词：河东圧大桥卞部结构桥域桥台美现性经济11AbstractWith the development and progress of our society and people's rising living standards, transportation convenience an

3、d safety to get the wide attention of people, the bridge is also an indispensable part of modern transportation, bridge works in China in terms of construction scale, or in the level of science and technology, have been among the advanced ranks in the world.The design for the S17line of Jinchang to

4、Yongchang Expressway East V川age Bridge (double4 x 25m prestressed concrete continuous box girder ) substructure design, during the design process, the reference such as bridge engineering, soil mechanics, material mechanics, hydrology of bridge and culvert, English and other related books and litera

5、ture, according to the1' manuar design of highway bridges and culverts series, in accordance with the Ministry of munications issued by the relevant design specifications for highway bridges and culverts (JTG Series) protocol is designedDesign consideration of senior high school entrance examina

6、tion of various sizes and material selection in conformity with the specifications of strength, stress, local bearing strength requirements, and produced in standard allowable deformation of the bridge in the normal use, can achieve the safety, stability and durability of the standard. In the expect

7、ed accidental loads can still achieve the basic normal use standard. The design also fully consider the Hedong Village Bridge where regional geological and hydrological conditions, both to ensure pliance with specifications, while ensuring that the suit one's measures to local conditions and eas

8、y construction and maintenance, and take into account the bridge itself appearance and social economy should not only reasonable design, but also has good social and economic benefits.Key words:He dong zhuang bridge Substructure pier abutment beauty economy第一章绪论3第二章按廿资料及方案比选3第一节SttKS31技术投廿标准42主要设廿依据

9、43工程地质资料4第二节1台比选41桥皴比选42 ttfig果 53桥台比选54比选结果5第三章算5第一节桥壇材料及尺寸61林料62桥皴尺寸6第二节盖柔廿算61算 62可算84力廿算135戡面配筋按廿与承載力核算16第三节廿算181恒数廿算：182汽车荷数廿算193荷敎组合204戳面配筋计算及应力验算20 第四节孔灌注桩的按廿廿算231 ««it 算 232桩长廿算253桩的力廿算（m法）254桩身SI面配筋与承載力蛍算：285域頂纵向水平位杨验算30第呱章轿台按廿箔锲!未定义书签。 第一节桥台林料及尺扌策蹊!未定义书签。1桥台类塑和主要林料錯娱!未定义书签。2桥台尺寸筠娱

10、!未定义韦签。第二节台幅廿算錯蹊!未定义书签。1荷教廿算错娱!未定义书签。2力廿算錯娱!未定义节签。1垂直荷教廿算8!锲!未定义书签。2恒数对合堵各U面所产生的弯矩铸娱!未定义书签。3活議对台堆产生的反力猪娱!未定义书签。4活教对各截面所产空的弯矩蜡蹊!未定义书签。第五章结论与展1»1未定义书签。1结论錯娱!未定义书签。2展SSS!未定义书签。附录英文文未定文书签。第一章绪抡18着ffiMtt会的发展与进步和人民的生活水平的日益提高，交通的便利程度 和安全性得到了人们的广泛关注，桥梁Q是现代交通中不可缺少的组成部分，T 此同时，桥梁建设得到了迅猛发展，我国桥梁工程无论在建设規模上，还

11、是在科 技水平上，均已濟身世界先进行列。各种功能齐全、造型美观桥梁开始频繁的岀 现在人们的生活中，给人们带来方便的同时很名桥梁也逐渐成为城市的标志性建 筑。本设廿为S17线金昌至永昌高速公路河东圧大桥（两朕4x25 m预应力混凝 土连续箱梁）下部结构设it,是根据公路桥涌设it手册系列丛书，依照交通 部颁发的有关公路桥涌设计规（JTG系列）01定设廿而成。在设计过程中，参考 了诸如桥梁工程、土力学、桥油水文、林料力学、专业英语等相关书籍和文献。设计中考虑了各种尺寸与林料的选用符合规中对强度、应力、局部承压强度 的要求，并且产生在规容许围的变形，使桥梁在正常使用的悄况下能够达到安全, 稳定和附久

12、的标准。在可预期偶然荷我下仍能这到基本正常使用的标准。设廿时 还充分考虑河东庇大桥所处区域的地质和水文条件，既保证符合规要求,同时保 込因地制宜并目便于施工和绒护，并目兼顾桥梁本身的美观11与社会经济性，H 要设廿合理，Q要起到良好的社会经济效益。第二章按廿资料及方案比选第一节按廿资料河东庄大桥ISTS17金昌至永昌线上，桥孔布置为WK4X25m预应力混凝 土连续箱梁，桥梁全长165.4m。本桥上部为预应力混牌土箱型梁，下部结沟为 钻孔灌注桩墩台。1技术披廿标准(1) 设计荷技：公胳-I级；(2) 桥面宽:11.5m+2x0.5m(3) 标准跨径:25m(4) 计算跨径:24.6m2主要披廿依

13、据(1) 公路桥涌设廿通用规(JTG D602004 )；(2) 公路钢筋混瀬土及预应力混温士桥涌设廿规(JTG D62-2004 )；(3) 公胳桥涌地基与基础设计规(JTG D63-2007 );(4) 公路桥涌设计手册墩台与基础；(5) 公鋁桥梁型台设计与施工；3工程地质资料桥址位于部剥宦山地区，金川河狭窄河谷区。地层岩性为黄土粉状土(厚度 一般小于2m)圳條石(稍密-中密)下伏花岗岩。地质条件较好，地层自上而下 有亚粘土，砂條，浅变质石英砂岩夹板岩组成。第二节壇台比选1桥壇比选方案一：双扶式钻孔灌注桩桥墩：它由分离的两根桩柱所组成。外形美观、 filit枳小、重量比较轻、施工便利、速度

14、快、工程造价低。最重要的是它能减轻墩身重力节约垢工林料，U能配合各种基础，设廿灵活名样。它也是目前运用 最广泛的桥墩结沟之一。方案二：重力式桥墩：它是靠自身重量来平（S外部作用、保持稳定。型身比 较厚实，可以不用筋，而用天然石林或片石混凝土砌筑。它适用于承受作用值 较大的大、巾型桥梁或流水、漂浮物较名的河流中，或在砂石方便的地区，小桥 也可以果用。它的觎点就是垢工林料数量名、自重大，因而要求地基承载力高。 另外，址水面枳也较大。2比选结果妹上，着重从经济、安全的立足点岀发，结合本设廿朕系的相关地质条件悄 况。方案二虽然有着承裁能力强、配用朋筋少的优点，但是其所用的垢工林料巨 大、地基承我力要求

15、也高。不是很符合本设廿的经济和安全的立足点原则，而方 案一能昵节省林料，节约成本。所以，选择方案一。3桥台比选方案一：重力式桥台：适用于填土高度为4-1 Om的单孔及多孔桥。它的结 构简单，基础婕承压面枳大，应力较小。但filtt枳较大，两侧墻间的填土容易 枳水，除增大士压力外还易受冻胀而使侧墙裂缝。方案二：轻塑桥台：轻型桥台休枳轻、自重小，它借助给构物的整W ffl ® 和林料强厦承受外力，从而可以节省林料，降低对地基強度的要求和扩大应用围。 4比选结果综上，根据大桥的地质条件，桥址周田的林料以及经济、节约的比 选。重力式桥台体枳较大，使用林料较多，不符合节约的原则，所以方案一不适

16、 用。而方案二对地基承我力的要求相对较小，节省林料降lOUo因此选择方案第三章桥效投廿廿算第一节桥域林料及尺寸1林料抽筋：盖梁主筋用H RB335钢筋，其它均用R235鋼筋混甜土：盖梁、墩柱用C30,系梁KfHL灌注桩用C252桥域尺寸第二节盖粱it算1荷裁廿算上部结构永久荷裁见表3-1：表3-1上部结构永久荷議每片址板自亜(KN/m)毎片中板自重(KN/m)一孔上册构造每一个支座恒我反力(KN)1,4号2,3号1,4号2,3号27.1025.082606.25291.36269.59(2) 盖梁自重及作用效应计算(1/2盖梁长度)?349C* 二 <3r Sb1图3-2表3-2：盖柔自

17、重产生的弯矩、剪力效应廿算截面编号(KN)(KN m )事 5 (KN)A11G =0.65x0.35x1.9x25+1.9/2x0.21 x0.35x25=12.56M =-10.81 x 0.35/2-1.75 x 0.35/3=-2.09-12.56-12.562q2 =(0.86+1.4) x 0.9/2 x 1.9=-12.56x(0.175+0.9)-48.31 x045=-35-60.-60.2x 25=48.31248757截面编号自重(KN)(KN m )事川KN)Vs36 _075x 1.4x1.9x25=49.=-12.56 x 0.165-48.31 x 1.2-49.

18、87 x 0.7222.3875/2=-97.390.74784q4 =0.85x1.4x1.9x25=56.M4 =333.52-12.56 x 2.675-48.31 x 2.95 x -4166.166.4539.87 x 1.225-56.53 x 0.85/2=72.2925255Ms =333.52-12.56x5.175-48.31 x 4.55-49.q5 =2.5x1.4x1.9x25=166.-87 x 3.725-56.53 x 2.925-166.25 x 1.25510.000.005250.2G + 的 + 他 + ?4 + ch =333.52KN2可变荷義廿算(

19、1) 可变荷裁横向分布系数计算:荷载对称布置时用杠杆法,非对称布置用偏心受压法。公路-I级a单车列,对称布置P85 .2/.01图3-3.单车列对称布置分布系数图7/1 =0772 = 0.375x- = 0.18752773 = 0.625 x = 0.312527/4 = 0b双车列,对称布置图3-4双车对称分布系数图7；i = 0.00857；2 = 0354“3 = 0.36467；4 = 0.0085C单车列,非对称布置由：=丄±呦血/),已 & n=4, e=4.35,2Xa2 = 2x(5.252 + 2.42) = 66.645 則=0.59314.35x5.

20、25+466.64514.35x2.466.645=0.4077/3 = 0.25 - 057 = 0.0937/4 = 0.25-0.343 = -0.093d双车列,非对称布置时:已知：n=4, e=2.8, 2Xa2 = 2x(5.252 + 2.42) = 66.6451«4_2.8x5.25 466.6451丄2.8x2.4_十466.64512.8x2.4466.64512.8x5.25466.6450.4710.351"2 =/ =0.0290 =(2) 按顺桥向可变荷裁務动悄况，求得支座可变荷裁反力的最大值"10.5KN/MA-180246-5公路

21、-1级:360-180 - 50-5全桥计算跨径:24.6mpk = 258.4KN双孔布载单列车时:24.6x2xl052+ 2584 = 5167KN双孔布载双列车时:2B = 2x516.7 = 1033.4 ATI/单孔布置单列车时:24.6x10.52+ 258.4 = 387.55/(71/单孔布裁双列车时:2£? = 2x387.55 = 775.1 A7V(3) 可变荷裁横向分布后各梁支自反力(计算的一般公式为&=,)，见表3-3表3-3：各集支点反力廿算荷我橫向分布情况公路-I级荷我(KN)廿算方法荷菽布置橫向分布系数"单孔双孔B尽B尺对称布置按杠

22、杆法算单列行车公路|级77( =0.0000387.550.00516.700.00；7, =0.187572.6796.88=0.3125121.10161.47久=0.00000.000.00双列行车as-i级=0.0085775.106.591033.408.787=0.1354104.95139.92=0.3646282.60376.78；/4 =0.00856.598.78非对称布置按悄。受压济算单列斤车公路j级7i =0.5930387.55229.82516.70306.40；7, =0.4070157.73210.29=0.093036.0448.05久=-0.0930-36.

23、04-48.05荷裁橫向分布情况公和级荷裁(KN)计算方法荷裁布置橫向分布系数单孔双孔B&B&双列斤车公路|级7, =0.4710775.10365.071033.40486.73)=0.3510272.06362.72；=0.1490115.49153.984 =0.029022.4829.97(4) 各梁永久荷裁、可变荷裁反力组合：廿算见表3-4,表中均取用各极的最大值，其中冲击系数为:1 + “ = 1 + 0.2868 = 1.2868表3-4：各极永久荷裁.可变荷栽基本组合廿算表(单位：網编号荷教情乱1号梁尽2号梁/?23号梁尺34号梁&1isa666.756

24、16.93616.93666.752&S-I级5R孔双列对称(1+M)9.90157.83425.019.903公路J级双孔双列非W8 (1+M)549.03409.15173.6933.8141+2676.65774.761041.94676.6551+31215.781026.08790.62700.563双柱反力G廿算:R1R2R3R4表35：双柱反力Gif算合情况it算式反力G(KN)组合6公路1级双列对称1 (7.7 x 676.65 + 4.8 x 774.76 +1.9 x 1041.94 1.0x676.65)6.71527.18组合7公路J级双列非对1 (7.7 xl

25、215.78 + 4.8xl 026.08 + 1.9x 790.62-l.Ox 700.56)6.72251.90上部恒教1 (7.7 x 666.75 + 4.8 x 616.93 + 1.9x616.93 1.0x666.75)6.71283.684力廿算(1)弯葩廿算(图3-2)截面位置见图3-2,为求棉最大弯矩值,支点负弯矩取用非对称布置时的数值，跨中弯矩取用对称布置时数值。各截面弯矩廿算式为:M2_2 = 7?】xO25Ms _ 3 = R x (0.75 + 0.25)Ms -4 = Rxl.85 7?2xLO5+GixO.85Ms-s = R x435- x 1.45+Gi x

26、 3.35各种荷教组合下的各截面弯矩it算见表3-6表3-6：各面弯拒廿算荷我组合情况ttfig力(KN)梁的反力1各截面弯(KN -mG1R1R2a 而1-1截面2-23-3截面4-4截面5-5±«tS81283.68666.75616.930-166.69-666.75-790.14505.42汽车对称1527.189.90157.830-2.48-9.901114.064844.13汽车非对称2251.99549.03409.150-137.26-549.03468.87-729.56-IS it算公式为:S01-1： %",吟詁;截面2一2： V左“右F；

27、截面 3-3："左, V6=G.-/?.；截面4-4： $ "右=*&叽；截面5-5：卩左=吟=$ &尺2 尺3。廿算值见表3-7：表3-7：各截面剪力廿算荷我组合悄乱反力 q(KN)梁的反力(KN)各截面剪"(KN)&R,a® 1-1截面2-2a®3-3截面4-4a®5-55V右%V右%你上 部标1283.68666.75616.930-666.75666.75-666.75-666.75616.930000汽车 ft1527.189.90157.830-9.90-9.90-9.90-9.901517.281

28、359.451359.451359.451359.45n车2251.99549.03409.150-549.03-549.03-549.03549.031702.961293.811293.811293.811293.81(3)盖梁力汇总(表3-8)表3-8：弯矩组合表力组合(KN)蔵面截面1-1截面2-2曹面3-31B4-4截面551上部恒菽0.00-166.69-666.75-790.14505.422盖梁自車-2.0935.24-97.3972.29 510.203汽车对祢布置0.00-2.48-9.901114.064844.134汽车非对称布置0.00-137.26-549.0346

29、8.87-729.565.1+2+3-2.09-204.41-774.04396.214839.356.1+2+4-2.09-339.19-1313.17-248.98-734.34表3-8：剪力组合表截面 力组合、 (KN)、1-1截面22截面33截面4-43 面 5-50.00-666.75-666.750.000.00V右-666.75-666.75-616.930.000.002盖梁自車-12.56-60.87-110.74166.250.00-12.56-60.87222.78166.250.003汽车对称帝置0.00-9.90-9.900.001359.45%-9.90-9.901

30、517.281359.451359.454汽车非对0.00-549.03-549.031293.811293.81%-549.03-549.031702.961293.811293.815.1+2+3%-12.56-737.52-787.39166.251359.45%-689.21-737.521123.131525.701359.456.1+2+4匕-12.56-1276.65-1326.521460.061293.81%-1228.34-1276.65-1276.701460.061293.815截面配筋披it与承裁力核算采用C30混凝土，主筋选用H RB335, 4)28,保护层6期(

31、銅筋中心至混凝±边缘)。fed =13.8MPu fsd = 2S0MPa 空28 厠筋截面面枳：ASl = 6A54CM2ff (1) 正裁面抗弯甫教力验算( x A yM <fcdbxhQ-fsd = fcdbx以下取3-3截面作配筋设廿，其它截面密同。已知 /?/? = 140x190Md = -666.75/o =L1ho = 140-6 = 134cm解方程：x = 2bnm13.8x1900 x21As =p280=1967 nun2用也28 iH i,其根数选用12根，配jfi率:4561.2=1500x1050x 100% = 0.290%其它截面的配筋设廿如表

32、3-9表3-9：各截面揭筋量廿算表截而号MKN mb! nunhn/mm实际选用含筋率(%)根数As(inm2)1-1-2.0914001340830410.1932-2-204.41140013401038010.2413-3-774.04140013401239080.2904-4396.21140013401038010.2415-54839.35140013401239080.290(2)斜截面按公预规5.2.10条要求，当截面符合:y0Vd < 0.50 x a2fldbhQ(KN)可不进行斜截面抗画承载力廿算，仅需按公预规9.3.13条构造要求配置篩筋。 式中：一预应力提高系

33、数，本例取E=d0;氏混凝土杭拉设it强度，本例取氏=1 -39MPao对于1-1截面:0.5x 1O"3«2fablw = 0.5x 10"x 1.0x 1.39x 1900 x 650 = 858.33KN对于2-2 fl面 5-5截面：0.5x 10Q2拉bho = 0.5xIO'3xl.0xl.39xl900 xl340 = 1769.47KN按公预规规定：/ovj <0.51x10-3=O.51xlO-3 x5()x 1900x1340=7001.5/GV对照表3-9,可按构造要求设置斜筋与篩筋，见图3-60图3-6盖柔配筋第三节桥域皴柱廿

34、算瑕柱直径为130切，用C30混温土，R235级圳筋。尺寸见图3-&1恒議廿算：(1)上部构造恒我，一孔总重：2606.25KN盖梁自重(半根梁重)：493.63KN(3) 横系梁重：149.04KN(4) 一根型柱自重:128.156KN(5) 作用J»柱庭面的恒载垂直力为:N横二丄 x 2606.25 + 128.156 = 1431.28 KN 22汽车荷就廿算荷载布置及行驶悄况见前述图3-3, 3-4,由盖梁廿算得知：(1)公胳I级单孔荷裁单列车时：5 = 387.55KN相应的制动力:T = 387.55x2x0.1 = 77.51按照公预规436条观定公胳I级汽车

35、制动力不小于165,故取制动力165KN (2)公胳I级双孔荷我单列车时：5 = 516.7 KN相应的制动力:7 = 516.7x2x0.1 = 103.28 KN小于165KN,故制动力取165KN汽车荷载中双孔荷载产生支点处最大反力値，即产生最大亂扶垂直力，汽车荷我中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大瑕柱低弯矩。(3) 双柱反力横向分布系数计算(汽车荷裁位置见图3-8):P435Mlr335335*?2R11图3-8：尺寸单R cm单列车也斗芋“.149,心-1.1497149双列车肌叶甘“7680.768 = 0.2323荷热组合(1)最大最小垂直反力it算，见下表表3-10：可变荷

36、栽组合垂直反力it算(双孔)编号裔裁状况最大垂总反力曲最小垂倉反力刚呦(1 + 口)“2B2（l+"）1&R |级单列车1.149763.96-0.149-99.072双列车.0.768510.640.232154.25表中汽车荷载已经乘以冲击系数(1+/1.2868 )(2) 最大弯矩时计算(单孔)表3-11：可变荷载组合量大弯矩廿算(单孔)i号荷裁墩柱顶反力it算式B"i(l + “)垂直力(KN )水平力H （ KN ）对甘頂中心弯矩(KN m )b24+坊0.25（妨_坊）1.14/71与盖梁-1431.280.000.002单孔 双列 车775.1 x1.

37、149x1.2868775.10.00775.1082.532.29127.88表水平力由两以柱平均分配。4截面B!筋廿算及应力验算作用于的外力(图3-9)(1)垂直力:最大垂直力：/V max = 1431.28+763.96 = 2195.24 KN 最小垂直力：Nmin = 1431.28+775.1 = 2206.38KN(2) 弯矩:Mmax = 32.29+127.88 = 160.17KN - M(3) 水平力：H =S2.5KN图3-9：尺寸单(i cm(4) 作用于皴柱底的外力NnvdX = 3038.44 + 169.23 = 3207 .67 KNN.=25 .72 +1

38、69.23 = 2680.95 KNmmM max = 225.65 + 82.5 X 5.1 = 26.4KN(5) 截面Eiit算已选用C30混«±,呆用20尘16HRB335鋼筋,A产40.22则纵向4022龙 x（650）2= 0.3% ,由于人/(2r) = 5.1/(2x0.65)= 3.9 <7,故不廿偏心憎大系数：取=卩=1.0;a双孔荷我，按最大垂直力B仁按轴心受压构件验算，根据公预规5.3.1 条:yoNd<0.9<p（fcdA + fsdAs）0.9卩（几 A + 冗 A；） = 0.9 x 1 x （13.8 x 1327323 +

39、 280 x 4022 ）=17498 89（KN）>/0/Vrf = 3038 .44x1.1= 3342.28满足规要求。b单孔荷载，最大弯矩时，按小偏心受压构件验算:Nd =2511 72 KNMd =22565KNmM=0.090 = 90mm2/0/（2r） = 3.9<7故 =1.0, 775=90”根据公预规5.3.9条18心受压构件承教力廿算应符合下列规定:y.Nd<Ar2fed+Cpr2f；d人小血 < Brfcd + Dpgrf_ Bf“ + Dp讥 r 也+C"；d设 g 二0.8&代入 fed =13.8 MPa、fj =280

40、 MPa、p=0.003 后，经整理得13.8B + 0.739D5 =r13.8A + 0.84C按公预规提供的附录C表C.0.2 “圆形載面期筋混遅土偏压构件正截面 折压承我力廿算系IT表。经试算查的各系数A、B、C、D为设 ©TO A=2.6943 ,B=0.3413 ,C=2.3082, D=0.6692代入后13.8 x 0.3413 + 0.739 x 0.6692 八“ 切=x 0.65 = 6/mm13.8x2.6943 + 0.84x2.3082u Ar2fcd + Cpr2f'sd = 2.6943 x 6502 x 13.8 + 0.003 x 2.30

41、82 x 280 x 6502=16528 KN >=1.1x2511 .72 = 2762.89KNBrfcd + Dq加兀=6503 x0.3413 x 13.8 + 0.003 x 0.6692 x 280 x 6503 x 0.88=1429.32KN > 汕血=2762 .89 x 0.09 = 248.66KN m域柱承载力满足规要求。第El节钻孔灌注粧的毀计廿算ft孔灌注桩的直径为1.50m,用C25混甜土，©0R235级厠筋。由地质资料 分折设it宜采用钻孔灌注桩基础。灌注桩按m法廿算，设m值为5x103kN/m 桩身混甜土受压弹性模f =2.60x104

42、MPa1荷埶it算(1) 毎一根桩承受的荷裁为：(2) 一孔恒教反力(图 3-10 ) Ni = 2606.25x- = 1303.13KN2 盖梁恒重反力“2 = 987.25x1 = 493.63KN2(4) 系梁恒重反力M = 149.04x丄= 74.52KN2(5) 一根 MfitB重 M = 128.16KN(6) 作用于桩顶的恒教反力N恒为：Ms = M x “2 X M x 2 = 1303.13+ 493.63+ 74.52+128.16=1999.44 KN(7) 灌注桩每延米自重 = £xl.52xl5 = 26.51V/m,已柏除浮力4(8) 可变荷载反力耐可

43、变删反加弘=908.30册(公路_|级)单腐可变荷载反力：九=697.4曲(公路j级)T = = S2.5KN制动力： 2作用点在支座中心,距桩换距离为(1 x 0.028 +1.1 + 5.1) = 6.214m-X 0.049+1.5 + 3.5 = 5.025m2(9)纵向风力盖梁引起的风力:对桩IS的力臂为:瑕柱引起的风力:对桩顶的力臂为:1x2.314 = 1.1571.10xl + 5.1=5.65,n叫=085KNx5.1 = 2.55m2横向风因以柱横16)10较大,可不予考虑。(10)作用于桩顶的外力图3-10：尺寸单位mw.图 3-11TV max=1999.44+908.

44、3 = 2907.74 KN (双孔)N nun = 1999.44+697.41 = 2696.85 KN (单孔)H = 82.5 + 1.157 + 0.85 = 84.507 KN单跨可变荷载时:M = 697.41 x 0.25 + 82.5 x 6.214 + 1.157x 5.65 + 0.85x 2.55 = 695.71A7V m(11)作用与地面处to上的外力max = 2907.74 KNN min = 2696.85 KNHq =82.5 + 1.157 + 0.85 = 84.507= 695.71 +84.507 x 2.55 = 911.20KN m2粧长it算巳

45、知桩长力=10m3粧的力廿算(Hl袪)(1) 桩的计算宽度/7：卩=®(d + l) = 0.9(1.5 + 1.0)=2.257(2) 桩的变形系数6心哩式中：Eh =2.6x107AN/z2, 7=0.049lx J4 =0249受弯构件：EI =0.67EhI=0.304I 5000x2.250.67 x 2.6 xlO7x 0.249cth = 0.304x22.79 = 6.93 >2.5,可按弹性桩 it 算。(3) 地面以下深BZ »»身截面上的弯矩Mz与水平压应力的计算已知作用于地面处桩JS上的外力为:M)= 2696.85/OV,= 84.

46、507KN ,=911 20KN 加(4)桩身弯矩MzMz号九+MQ”式中的无量纲系数九0”可由表格查借，计算见表3-12,分布图见图3-12表3-12：桩身弯矩Mz廿算(单位：KM-m)ZZ = aZh = ah£%叽Aa ,nM(AMz0.330.104.000.09960.9997427.69910.96938.650.660.204.000.196960.9980654.75909.43964.181.320.404.000.377390.98617104.91898.601003.511.970.604.000.529380.95861147.16873.491020.64

47、2.630.804.000.645610.91324179.47832.141011.613.291.004.000.723050.85089201.00775.33976.334.281.304.000.767610.73161213.38666.64880.034.931.504.000.754660.68694209.78625.94835.726.582.004.000.614130.40658170.72370.48541.198.222.504.000.398960.14763110.90134.52245.429.873.004.000.193050.0759553.6669.2

48、1122.8711.513.504.000.050810.0135414.1212.3426.4613.164.004.000.000050.000090.010.080.10（5）桩身水平压应力；BX式中无量纲系数人4可由表格査得，；为换算深a,z=A乙计算见表3-13,桩身的水平压应力分布示于图3-12.量大冲刷线M（KN炉）z(n)z(n)图 3-12表3-13：水平压力算（单位：KM-rrfZZ = <zZBx% S十Bx0.000.000.000.000.000.660.202.117791.290884.849.6614.501.320.401.802731.00064&am

49、p;2314.9823.212.300.701.360240.6388510.8716.7427.612.960.901.093610.4448111.2414.9826.223.621.100.854410.2860610.7311.7822.514.931.500.466140.062887.983.5311.516.582.000.14696-0.075723.36-5.67-2.319.873.00-0.08741-0.09471-2.99-10.63-13.6313.164.00-0.10788-0.01487-4.93-2.23-7.154桩身II面配筋与承教力验算:20016騎算

50、最大弯矩值2 = 197加处的截面强度，该处力值为:M = 1020.64册加W = 2717.44&V桩竖向钢筋按0.2%配置，则比=-x 1.52 x 0.2% = 35.34（c/n2）选用 20也 16 , A, = 40.22cm2 , p = 0.23% , n = Eg/Ec = 6.7桩的换算面枳为：A(J = Ati + nAs =xl.52 +6.7x 40.22 xl04 =1.794胪桩的换算截面模量为:/0 = 750 mm ys = % a =儿）一 2 x 0.05/0 = 675 nun5 = 90 mm4 a® / = 0.7 = 9.2 ma根据公预规5.3.9条和5.3.10条相关规定：e0 = Mo /No =911.2/2717.44 = 335mmJ = 0.2 + 2.7 /