扣件双排钢管外脚手架专项施工方案

1、扣件双排钢管外脚手架专项施工方案扣件式双排钢管外脚手架专项施工方案第一节：工程概况东海湾 1# 、 2#楼总建筑面积约 35000m 2,1#楼、 2#楼地下室一层。地上十七层，建筑总高度 54m 。该工程主要参建单位：建筑单位：中船重工集团第 701 研究所 设计单位：湖北省标准设计研究院 监理单位：北京东方华太建设监理有限公司 施工单位：湖北天健工程建设有限责任公司 第二节：外脚手架搭设构造要求 本工程拟采用扣件式双排钢管外脚手架，并考虑在第一层（该部位 结构标高为 5.82m ）、六层（该部位结构标高 21.32m ）、十二层（该部位 结构标高 39.92m）, 设置悬挑脚手架 ,将整个

2、脚手架系统分两段 ,即一层以下 为落地式脚手架 ,一层以上采用型钢悬挑脚手架。1、架子基础架子立杆落地在地下室周围已有硬化混凝土面层上。2、立杆统一采用48 X3.5m钢管，杆长4 6m，纵向间距为1.5m，横向间 距 0.8m ，里排立杆离墙 0.3m ，遇外墙构架时则按外通里断的构造形式进 行处理。立杆垂直度偏差不得大于架高的 1/200 。在纵向水平 杆与立杆的交点处，必须设置横向水平杆卡牢，立杆接头与相近的 纵向水平的距离不得大于步距的三分之一；相邻接头错开布置在 不同步距内； 同步距内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的 距离不小于 500mm 。 立杆与纵向水平杆必须用十字扣件紧扣

3、，不得隔步设置或遗漏。为避免架 子受力不均匀，在立杆底部设扫地杆，扫地杆距地下室顶板 100mm 。开 始搭设立杆时，每隔六跨设置一根抛撑。抛撑与地面夹角在（ 45-60 °）之 间，连接点中心至主节点的距离不大于 300mm 。至连墙杆安装稳定后， 根据情况拆除抛撑。3、纵向水平杆 大横杆隔步交错设置在立杆内外侧，四周交圈，步距 1.7m ，上下接头 位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三 分之一，用一字扣件连接。大横杆与立杆用十字扣连接，每一步架的纵向 水平高低差不大于 50mm 。4、横向水平杆长度 1.5m-1.6m ，间距不大于 1.5m ，离墙面

4、 100mm ，伸出外立杆不 少于 100mm 。小横杆布置在大横杆上部并靠近立杆，与大横杆之间用十 字扣连接。在相邻立杆之间根据需要加设一根或两根。在任何情况下均不 得拆除靠近立杆的小横杆，其小横杆间距在铺设脚手板时不得大于 1m ， 底层第一步搭设纵横向扫地杆。5、连墙杆由于建筑层高大部分为 3.0m ，且在外侧梁面上预埋短钢管比较方便， 故决定连墙杆按水平间距 3跨（ 4.5m ），竖向间距 3.0m 呈梅花状交错布 置，连墙杆采用钢管将内外立杆与预埋钢管进行水平连接。进入砌体施工 阶段时，分层将连墙杆进行改造，即用双股 8 号铁丝绕过里排架立杆与大 横杆的连接点，与预埋短钢管进行拉结，

5、并在砼墙柱部位设撑杆顶住墙柱 砼面。连墙杆呈水平设置，当搭至有连墙杆的 构造点时，在搭设完该处 的 立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即搭设连墙杆。6、剪刀撑 剪刀撑与立杆、水平杆同步搭设，在外侧立面整个长度和高度上连续 设置，与地面夹角 45 60 °，每道剪刀撑跨约 5根（或6 根）立杆。底层斜 杆下端支撑在垫板上，与立杆或横向水平杆伸出端扣紧，在视线上成一条 直线。剪刀撑必须采用搭接，其搭接长度1米，且不少于3个回转扣件， 脚手架立杆应等距。7、横向斜撑在架子拐角处与中间段每 6m 各设一道横向斜撑，在同一节间，由底 至顶层连续布置，以保护架体的横向刚度。8、护头棚与防护栏杆在

6、出入口处设置比入口宽 2 米（每边各 1 米）的护头棚，护头棚采用 双层硬质材料搭设，并用密目网封闭，两侧用双层密目网封闭。楼层四周与洞口处设置防护栏杆，颜色为黄黑相间。9、安全网 密目安全网挂于外立杆内侧，作业层下设水平小眼兜网，满铺脚手板并设平网封闭，每隔三层设一道水平兜网。10 、脚手架整个架体上应铺满、铺稳脚手板，离开墙面 120-150 mm ，脚手板端 头 应用镀锌钢丝固定在支承杆件上 :在拐角、斜道平台口处的脚手板与横 向水平杆用钢丝绑牢，防止滑动。结构施工脚手架考虑满铺两层脚手板， 作业层铺一道，挑架部位铺一道。装饰阶段考虑满铺脚手板三层，作业层 为两层，作业层满铺脚手板，挑架

7、部位铺一道。11 、护栏、挡脚板所有操作层上设置 1. 2m 高护栏和大于 180 mm 高挡脚板。脚于架外 侧设 置挡脚板，挡脚板设置在脚手架钢管内侧，安全网外侧，竹脚手板 与钢管必须用 16# 铁丝捆扎。基坑外侧周边设置 1. 2m 高安全护栏，基坑 靠近塔吊 附近搭设临时梯子，以便操作人员上下。12 、扣件 规格必须与钢管外径一致。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、 剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不应大于 150mm ；开口应朝上或朝内； 脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于 100 mm ，以防杆件滑脱。13 、标志杆外脚手架钢管刷黄色油漆，剪刀撑与脚手架底

8、部、中间（挑架分界线 ）、顶层相应水平面四周交圈设置黄黑相间的标志杆。14 、悬挑架采用14#工字钢作悬挑主梁，长3-6m，挑出室外1. 3m , 部分阳台挑出 室 外 3. 9 米，伸 入楼层的长度不得少于 1.4m （角部剪刀墙外 除外）。悬 挑梁 在楼层内设置两道锚固，一 道 设置在离外墙面 0. 1 处， 另一道设置在离外墙面1. 1夕卜。锚固部位预埋 © 20钢筋U型卡环各I根，工宇钢放置在两根 钢筋卡环之间，设置到位后，用楔子将工宁钢与卡环卡紧（ 里边一道钢筋卡环设置一根© 20钢筋销子，销子穿过工字钢腹板，克服水平力作 用），以免工字钢倾覆或产生滑移，工字钢悬

9、挑端焊吊环，用© 12钢丝绳与花蓝螺 栓将工字钢与上层梁面预埋吊环进行斜拉，部分空调板悬挑工 字钢室外过长， 采用 © 12钢丝绳与花蓝螺、 将外架内排工宇钢再次进行斜 拉减负， 并在设置立杆部位焊接 © 32短钢管， 立杆套在短钢管内， 以防立 杆滑出工字钢 面。由于转角的特殊性 （有结构砼墙 ）无法预留悬挑梁，故需 在转角设置 一根悬挑梁作为主梁，再辅以钢管支撑，转角处每一根立柱 需支撑两根钢管，以保证强度不低于悬挑梁强度。悬挑梁因其需承受脚手 架荷载的作用，在脚手架施工过程中是不得拆除的，如遇到剪力墙与砖墙 时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的

10、位置，可采用预 留木盒或包裹杂物的方法，包裹强度以悬挑梁能取出为标准。15 、卸料平台 该工程卸料平台主要考虑模板拆除后向上周转使用，要求尽量少装，因为模板材料占用体积均较大， 且平台使用周期很短，从安全和经 济角度出发， 决定采用槽钢悬挑平台。每个平台设三根悬挑槽钢，更确 保卸料平台与外脚手架承受的荷重分流。卸料平台的尺寸为1800 X2000 mm ，并有 1000 mm 的纵向延伸钢管作为防坠网承挂点，三面 均为 1.2m 、 0.6m 两道安全护栏。卸料平台在建筑物垂直方向应错开 设置，使用期间应加强检查，确保施工安全。16 、升降机工作平台升降机工作平台采用落地式独立双排外脚手架，架

11、体高度超过40m时， 应搭设卸荷拉杆，沿架体高度间距不得大于 9m ，卸荷拉杆与建筑物 的预埋钢管相连接，预埋钢管埋深不得小于 250mm 。升降机工作平台的 基础承载力应达到60kN/ m2，升降机设置在地下室顶板上时，升降机底部 应设置 16# 工字钢基座，工字钢基座支承在顶板框架梁上。工作平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋钢管埋深不得小于250 mm。工作平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠 近升降机侧应高于建筑物侧 20-30 mb o工作平台在架体两侧与正面外侧两立杆之间应按g设置扶手手、中栏杆与挡第三节：落地式脚手架设计计算书一、基本参数:1.5 m0

12、.9m双排架立杆纵距la =立杆横距1b=脚手架形式脚手架的步距h = 1.8 m脚手架搭设高度H = 31. 5 m小横杆间距a =0. 75 m连墙件布置形式二步三跨 脚手板类型竹串片脚手板栏杆，档板类型 竹串片脚手板挡板连墙件扣件类型单扣件脚手板的铺设层数nj=3层同时施工层数 ns=2层二、小横杆的计算小横杆按照均布荷载作用下的简支梁计算1、小横杆荷载计算4脚手板的荷载标准值5 Xq(qO+qW5=0.26kN/m活荷载标准值q2=2 >30?4=i EkN/m)2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为均布荷载作用下的简支梁弯矩计算公式:其中：1小横杆计算长度:取1 = 0.9 mqi

13、脚手板的荷载标准值>1 q2活荷载标准值 q2 = 1. 5 kN/m经计算得到:M=(1.2> 0.26+1.4 X 1. 5)> 0. 9 人 2 - 8=0. 24 kN. m(2)、截面应力计算公式如下：o=M/W其中W钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3M最大弯矩M二0.24 kN.m经计算得到:a =0. 24 X 1000000- (5. 08 X 1000) =47. 24 N/mm小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm 2,故满足要求。3、挠度计算最大挠度考虑为均布荷载作用下的简支梁，计算公式：其中：1小横杆计算长度1 = 0.9

14、mI截面惯性矩 I =12.19cm 4E 弹性摸量 E=206000 N/mm 2q1脚手板的荷载标准值q1 = 0.26 kN/mq2活荷载标准值 q2 = 1.5 kN/m经计算得到：最大挠度 V=5 X(0.26+1.5) X (0.9 X 10004 +(384 X206000X12.19 X10000)=0.6 mm最大挠度计算值小于等于1/150=6mm ，并且小于10mm,故满足要求。三、大横杆的计算:大横杆按照集中荷载作用下的连续梁计算荷载值计算P1 = 0.03763X 0.9 = 0.03 KN小横杆的自重标准值:脚手板的荷载标准值：P2 = 0.35 X 0.9 X 0

15、.75 = 0.24 KN静荷载标准值:P = 0.03+0.24= 0.27 kN活荷载标准值:Q = 2 X 0. 9 X 0. 75 = 1. 35 kN2、强度计算(1) 、最大弯矩计算公式如下：M=0.175 X(1.2 XP+1.4 XQ )X1其中：1小横杆计算长度1 = 1.5 mP静荷载标准值 P =0.27 kNQ活荷载标准值 Q = 1. 35 kN经计算得到最大弯矩M=0.175 X (1.2 X 0.27+4 .X 1 . 35) X 1.5=0. 58kN. m(2) 、截面应力计算公式如下：a =M/W其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3M 最大弯

16、矩 M二0.58 KN.m经计算得到：a =0.58 X+ (5. 08X 1000) = 114. 17 N/mm大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm 2,故满足要求。3、挠度计算最大挠度计算公式:其中:1立杆的纵距1=1. 5 m、3=1.146 X( + XII截面惯性矩I二12. 19 cm 100X EXiE 弹性摸量 E = 206000 N/mm 2P静荷载标准值P0.27 kNQ 活荷载标准值 Q = 1.35 kN经计算最大挠度V=1. 146 X (0.27+1. 35)X (1. 5 X 1000)人 3 - (100206000 X 12. 19

17、X 10000) =2.5 mm最大挠度计算值小于等于 1/150=10mm ，并且小于 10mm ，故满足要求。四、扣件的抗滑承载力计算 :横杆的自重标准值 P1 =0.03763 X (0.9 +1. 5) = 0.09 kN脚手板的荷载标准值 P2 =0.35 X 1.5 X 0. 9- 2 = 0. 24 kN活荷载标准值 Q = 2 X 1.5 X 0.9 - 2 = 1. 35 kN 荷载的计算值 R = 1. 2 X (0.09+0. 24) + 1. 4X 1.35 = 2. 29 kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :R< Rc其中: Rc

18、扣件抗滑承载力设计值 Rc = 8 kNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2. 29kN扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值 8kN ，满足要求 !五、脚手架计算 :1 、荷载计算 :每米立杆承受的结构自重标准值 NG1 =0. 12 X 31. 5 = 3. 78 kN 脚手板的自重标准值 NG2 = 0. 35 X 3 X 1. .59+0. X3) =( 0. 94 kN 栏杆与挡脚板自重标准值 NG3 = 0. 14 X 1. 5 X 3 - 2 = 0. 32 kN 吊挂的安全设施荷载 NG:4 = 0. 5 X 1.5 X 31.5 = 23. 62 kN

19、静荷载标准值 NG = 3. 78+0.94+0.32+23.62 = 28.66 kN活荷载标准值 NQ = 2X 2 X 1.5 X 0.9 - 2 = 2.7 kN风荷载标准值 Wk = 0. 7 X 0. 74 X 0. 6 X 0. 35 = 0. 112 kN/m不考虑风荷载时，立杆的轴向压力N计值38.17 kN(T =N = 1.2 X 28.66+ 1.4X 28.66+0.85 X 1.4 X风荷载标准值产生的立杆段弯矩Mwk=O.:11 X 1. 5 X 1.8 人 2 - 10=0.考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N二1.2 2.7= 37.6 kN05kN.m风荷载

20、设计值产生的立杆段弯矩:Mw=0. 85X 1.4 X 0. 05=0. 06 kN. rn构配件自重标准值产生的轴向力:NG2k=0.94+0. 32+23.62=24.88 kN2、立轩的稳定性计算(1)、立杆的长细比计算其中:1 0立杆的计算长度I立杆的回转半径10 = 1.人1=X I. 5 X 1.8=3. 12 m经过计算，立杆的长细比入=3. 12X 100 - 15.8=20(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中:A立杆净截面面积:取A=4.89 cm2结构不考虑风荷轴心受压立载时，立杆的轴向 脚手架杆的稳定系数，由压丈设计值；取N=38.17 kN长

21、细比，士扣件=0.947不考虑风荷载时100)=82.43 N/mm扌立杆的稳2=38. 17 X 1000-(0. 947X (4.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中:A立杆净截面面积N取A = 4.8Mm(抵抗 ) r取 Wg.flmA W °N考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值；取W立杆净截面模量3N = 37.6 kNMw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.06 kN.m轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入的结果查表得到考虑风荷载时立杆的稳定性c = 37. 6 X 1 000 - (0. 947 X (4.89X 100)+ (0.06X 1000000)-

22、(5. 08 X 1000)三 93.01 N/mm不考虑风荷载时，立杆稳定性小于等于205N/mm 2，满足要求。=0.947考虑风荷载时，立杆稳定性小于等于205N/mm 2,满足要求。六、连墙件的计算(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：N1w=1.4 Xwk XAw其中: wk 风荷载基本风压值， wk = 0.11 KN/m 2Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：Aw=16.2m 2经计算得到：风荷载产生的连墙件的轴向力设计值 N1w = 1.4 X0.11 X16.2 = 2.49 KN(2) 、连墙件的轴向力计算值按照下式计算：N1=N1w+N 0其中

23、N0 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取N0=5 kNNlw 风荷载连墙件的连墙件轴向力计算值 Nlw = 2.49 kN经计算得到 :连墙件轴向力计算值 Nl=2.49+5=7.49 kN(3) 、连墙件轴向力设计值Nf=X AX f其中:轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入查表得到中=0.995A立杆净截面面积 A = 4.89cm 2f 钢管的强度设计值 f = 205 N/mm 2经过计算得到Nf=0. 995 X (4. 89 X 100) X 205 - 1000=99. 74 kN长细比入计算:其中:1计算长度1=0. 3 mI钢管回转半径I、= 15.8m 入二经过计算

24、，立杆的长细比入=O.|3X 100 + 15. 8=2连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求。连墙件轴向力计算值小子等于扣件抗滑承载力，满足要求。第四节:悬挂式挑架设计悬挂式挑架是在建筑物上设置型钢支撑作为挑架搭设的基础，组成悬挑架支承结构，将脚手架荷载全部传递到建筑结构上，在型钢支撑土搭设 扣件式双排钢管外脚手架。悬挂式挑架的搭设间距与位置同落地式脚架立 杆。悬挑（挂）构件与梁板结构的连接，应预先预埋铁件或留好孔洞（短肢墙部位），保证连接可靠，不得随便打凿孔洞，破坏墙体。脚手架立杆与似 的连接，应在挑梁上焊短钢管（长150200mm），其外径应比脚手立杆内 径小（1.0-

25、1. 5mm ），同时在立杆下部绑1-2道扫地杆，以确保脚手架底 部的稳定。脚手架须控制使用荷载，设计时主要考虑两步架同时进行装修作业，不得同时进行两步架以上的作业，搭设要牢固。一、基本参数：立杆纵距1a = 1. 5 m立杆横距1b = 0.9 m脚手架形式双排架脚手架的步距脚手架搭设高度M X q !+1.4 X q ) X1MH = 18.6 m小横杆问距a = 0. 75 m连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用14号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度1 = 1. 3 m梁上支点距集中力作用点距离c= 0. 1 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离 L2=2.9 m二、小横

26、杆的计算1、小横杆荷载计算脚手板的荷载标准值ql = 0. 35X 0. 75 = 0.26 kN/m活荷载标准值 q2 = 2 X 0. 75 = 1. 5 (kN/m)2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下其中:1小横杆计算跨度1 = 0.9 mq1脚手板的荷载标准值 q1 = 0.26 kN/mq2活荷载标准值 q2 = 1. 5 kN/m经计算得到M=(1.2 X 0.26+1.4 X 1.5) X 0.9 人 2 - 8 = 0.24 kN. m (2)、截面应力计算公式如下o=M/W其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3M最大弯矩 M

27、二0.24 kN.m经计算得到:a = 0. 24X宁(5. 08X47l.000N/mm小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm 2,故满足要求。3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下其中:1小横杆计算跨度1 = 0.9 m1 截面惯性矩 1 = 12. 59Xn(q ；q ) X14 E弹性摸量 E = 20600(38mX EX q1脚手板的荷载标准值 ql =0. 26 kN/mq2活荷载标准值 q2 = 1. 5 kN/m经计算得到:最大挠度 V 二 5 X (0.26+1. 5)X (0. 9 X 1000) 人 4 - (384

28、X206000 X 12. 19 X 10000) = 0.6 mm最大挠度计算值小于等于1/150=6mm ，并且小于10mm，故满足要求。三、大横杆的计算1、荷载值计算.小横杆的自重标准值：PI二0. 03763X 0. 9 = 0. 03 kN- 1 一 1 1 脚手板的荷载标准值沖2 = 0. 35X 0.9 X 0.75 = 0.24 kN脚手板的荷载标准值:P = 0.03+0.24 = 0.27 kN活荷载标准值：Q=2 X 0. 9 X 0. 75 = 1. 35 kN2、强度计算(1) 、最大弯矩计算公式如下:M=0.175 X (1.2 X P+1.4 X Q) X其中:1

29、立杆的纵距1 = 1. 5mP静荷载标准值 P = 0.27 kNQ活荷载标准值 Q = 1. 35 kN经计算得到最大弯矩M=0. 175 X (1.2 X 0. 27+ 1.4X 1.35) = 0.58kN.m(2) 、截面应力计算公式如下:CT =M/w其中W钢管截面抵抗矩W = 5.08 cmM最大弯矩M = 0.58 KN. m经计算得到:a = 0. 58 X宁(5. 08 X 1000) = 114.17 N/mm大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm 2，故满足要求。3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠 度和大横杆自重

30、均布荷载引起的最大挠度:其中:1立杆的纵距1 = 1.5m3i截面惯性矩.1461X"亠+ Q X1E弹性摸量 E = 20600N/mEX2 IP静荷载标准值 P = 0. 27 kNQ活荷载标准值 Q = 1.35 kN经计算最大挠度V=1. 146 X (0. 27+ 1. 35X (1. 5 X 1000) 人 3 -206000 X 12. 19 X 10000) = 2. 5 mm最大挠度计算值小于等于1/150=10mm,并且小于10mm,故满足要求。四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值 P1= 0.03763X (0. 9.+1) = 0. 09kN脚手板的荷载

31、标准值 P2 = 0. 35X 1. 5 X 0. 9 - 2 = 0. 24kN活荷载标准值 Q = 2 X= 1.35KN荷载的计算值 R = 1.2X(0.09+0.24)+1.4X1.35 = 2.29KN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R尔c其中：Rc扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R =2.29KN扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值 8KN ，满足设计要求。五、脚手架计算：1、荷载计算：立杆承受的结构自重标准值NG1 =0.12X18.6=2.23 KN作业层面材料自重标准值NG2 =0.3587

32、X1.5M =0.54 KN整体拉结和防护材料自重标准值 NG3=0.0753X18.6=1.4 KN静荷载标准值 NG = 2.23+0.54+1.4 = 4.17 KN活荷载标准值 NQ = 2 X2X= 2.7 KN风荷载标准值 Wk = = 0.12 KN/ m2不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=1.2X4.17+1.4 X2.7=8.78 KN考虑风荷载时，立杆的轴向压力值 N=1.2X4.17+0.85 X1.4X2.7=8.22 KN风荷载标准值产生的立杆段弯距：Mwk = 0.12 X1.5 X1.8人2-10 =0.06 KN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩: Mw=0

33、. 85 X 1. 4 X 0.06=0.07 kN. m构配件自重标准值产生的轴向力 : NG2k=0.94+0.32+13.95=15.21 kN2、立杆的稳定性计算、立杆的长细比计算其中1立杆的计算长度 1 = 1. 155 X 1.5 X 1.8=3.12mI立杆的回转半径I二15.8 cm经过计算，立杆的长细比入=3=72=X 100 + 15.8 = 20i(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中:A立杆净截面面积 取A=4.89 cm kN=X (4.N不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 ；取N=24. 71 一N轴心受压立杆的稳定系系数越长细比入的结果

34、查表得到0.947不考虑风荷载时立杆的稳定性 a =24.71 X 1000 -9(4789 X 100)=53.36KN/mm 2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中:A立杆净截面面积A = 4.W立杆净截面=量量 护抗W立杆净截面模芦旦MW2);N考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值；取N=24. 14 kNMw 计算立杆段 .由风荷载设计值产生的弯矩；取轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入的结果查表得到 =0.947考虑风荷载时立杆的稳定性a =24. 14 X 1000+ (0.947X (4.89 X 100)+ (0.07 X 1000000)- (5. 08 X 1000) = 6

35、5. 91 N/mm不考虑风荷载时，立杆稳定性小于等于 205N/mm 2，满足要求。 考虑风荷载时，立杆稳定性小于等于 205N/mm 2，满足要求。六、连墙件的计算 :(1) 、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算:N1w=1.4 X wkX Aw其中: wk 风荷载基本风压值， wk=0. 12 kN/m 2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 ; Aw=16.2 m 2经计算得到 :风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nl w = l. 4X 0. 12X 16.2 = 2. 72 kN(2) 、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:N1=N1w+N o其中No连墙件约束脚手

36、架平面外变形所产生的轴向力；取No = 5 kNNlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 Nlw = 2. 72 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值N1 = 2.72+5 = 7.72 KN、连墙件轴向力设计值NF= XA Xf其中：轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入查表得到=0.995A立杆静载面面积 A = 4.89 cm 2f钢管的强度设计值 f= 205N/mm 2经过计算得到 Nf = 0.995 X(4.89 X100 )X205 -1000 = 99.74KN长细比入计算：入=1/i其中：1计算长度1 = 0.3 mI钢管回转半径I = 15.8 cm经过计算，立杆的长细比入=0.

37、3 X100 -15.8 = 2计算结果：连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向设计力值：满足要求。连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力 8 KN ，满足要求。七、悬挑梁受力计算：1 、悬挑梁所受集中荷载计算F= P其中 P 脚手架立杆传递的集中荷载 P= 8.78KN记过计算： F = 8.78KN2、挑梁最大弯矩采取悬挑梁上两个集中力加上梁的均布自重荷载 q 的计算公式M=F(m+m 1)-qm 2/2其中： F 悬挑梁受的集中荷载 F = 8.78 KNm 1 脚手架内立杆离墙间距 m 1 = 0.3 mm-m i脚手架横距 m-m 1 = 0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q = 0

38、.142 KN/mm 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离m = 1.3 m经过计算：M = -8.78 X(1.3+0.3) 0.142 X1.32 2/2 = 悬挑梁最大弯矩 M取较大值，故 M = 3 、锚固点的最大支座力Rb = FQ+ 入 1)+qL/2(1 入2)其中：F悬挑梁受的集中荷载F = 8.78 KN入=m/L = 1.3/2=0.65 习= m 1 /L = 0.3/2 = 0.15L悬挑梁在建筑结构板上压长L= 2mm 1 脚手架内立杆离墙间距 m 1 =0.3 mq 悬挑梁自重标准值 q = 0.142 KN/mm 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离m = 1.3

39、 m经过计算：Rb = 8.78 (0.65+0.15 )+0142 X2/2 (1 0.65 2) =-7.1KN4、固支点的最大支座力Ra = F (2+ 入 + 入1) +qL (1 + k)2其中：F悬挑梁受的集中荷载F = 8.78 KNL 悬挑梁在建筑结构板上压长L= 2mm 1 脚手架内立杆离墙间距 m 1 = 0.3 mq 悬挑梁自重标准值 q = 0.142 KN/mm 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离m = 1.3 m入=m/L = 1.3/2=0.65 k = m i/L = 0.3/2 = 0.15经过计算：Ra = 8.78(2+0.65+0.15)+0.142X

40、2/2(1+0.65) 2 =24.97KN5、支杆的轴向力计算N = RP/S ina其中：RP支撑点的最大支座力 RP = 7.1 KNa支杆(拉绳)与悬挑梁夹角a = 65.85度经过计算：N = 7.1 +tg (65.85 )= 3.18KN八、悬挑梁扰度计算：悬挑梁有支撑或拉绳时，不用计算悬挑梁的扰度。九、悬挑梁强度计算：1 、悬挑梁型钢截面应力计算：M/1.05W+N/A其中：A截面面积A = 26.131 cm 2W截面抵抗距W = 141 cm 3M 悬挑梁最大弯矩 M = -14.168 KN.MN 悬挑梁所受轴向力 N = 3.18 KN经过计算：(y=1000000 X

41、14.168 -(1.05 X1000 X141 ) +1000 X3.18-(100 X26.131 )= 96.8N/mm 2钢型截面应力小于等于钢材强度设计值205N/mm 2，故满足要求十、悬挑梁整体稳定性计算：C= M/ ©bWx Vf其中： W 截面抵抗矩 W = 141 cm 3M 悬挑梁最大弯矩 M = 14.168 KN.M©b型钢整体稳定系数型 ©b = 0.93经过计算:0=14.168 X-141 X0.93 X1000)=108.05N/mm2悬挑梁整体稳定型小于等于钢材强度设计值205N/mm 2,故满足要求。十一、悬挑梁与建筑物连接螺

42、栓计算：其中:d螺栓在螺纹处的有效直径 d = 20 nun bfvb螺栓的抗剪强度设计=130 - 4 = 40840.7 N经过计算:Nvb = 3. 1415926 X 20 2、螺栓所承受的剪力n螺栓个数n二2个Nvl悬挑梁所受轴向力 Nv1 = 10. 72 kN经过计算 :Nv = 10.72- 2 = 5.36 kN 3、螺栓所承受的剪力其中:d螺栓在螺纹处的有效直径 d = 20 mmftb螺栓的抗拉强度设计值ftb = 170 N/mm 2经过计算:Ntb = 3. 1415926N =4、螺栓所承受的拉力:2n X 20 ； 2 X 170 - 4 = 53407.07 N

43、4n螺栓个数n二2个Nt1挑梁墙支点的最大支座为Nvl = 25.7 kN经过计算:Nt = 25.7- 2 = 12.85 KN普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓受力应符合下式要求经计算:sqrt(5.36 X 5.367.07)=0故满足要求。-40840.7计 4的40.7)+(12.85X 12.85- 53407.07-5、预埋件强度:且N ' <N预埋件采用 20的圆钢卡环，设计时按单根受力计算A=314.16mm 2,则 6二N3/A=14500/314. 16=46. 16N/mm2 < f = 205 N/mm 2 符合要求。6、预埋吊环设计强度吊

44、环钢筋面积 As=N/ (2 X 50) =24850/2 X 50=248. 5mm2采用 20的圆钢吊环， As=314. 16mm 2>248. 5mm2符合要求。施工过程注意事项 :单一的悬挑方式无法保证施工安全，因此采用楼层预埋卡环，通过钢丝 绳拉结的方式进行卸荷处理。以上的计算书是按固定绞悬挑梁进行计算 的，能够满足施工使用要求。而实际上卡环与工字钢的联结为活动绞，为 了保障使用安全，必须做到以下几点 :1 、钢丝绳必须可靠有效地拉结在悬挑梁上，选用钢丝绳的承重力必须 达到要求，不得使用有断丝、明显扭曲等现象的不合格钢丝绳。2、钢丝绳的另一端通过花蓝螺栓 (调节丝杆与建筑物

45、KL 上的预埋圆 钢吊环进行连接 ;花蓝螺栓必须有效张紧吃力。3、钢丝绳的端头必须使用三个以上的绳卡卡牢，绳卡的使用必须依照 相关规范操作，如滑鞍必须放在非受力绳一侧等。4、为了保障施工安全，防止钢丝绳的滑脱与花蓝螺栓的松动，施工班 组必须在每天上下班时进行巡查，发现钢丝绳有松软现象应与时处理，杜 绝安全隐患。5、型钢支撑作为悬挂式挑架搭设的基础，其悬挑架支承结构必须有足 够的强度、刚度和稳定性， 能够确保将脚手架荷载全部传递到建筑结构上。6、在型钢支撑上搭设扣件式双排钢管外脚手架，必须在高空中作业， 存在比较大的风险，因此对脚手架施工人员的技术能力要求较高7、型钢外挑翻转脚手架是在高空中进行

46、作业，因此挑翻时，脚手架下 方必须设置一道防坠落平网或有固定脚手架。作业人员上架前，必须带安 全帽、安全带。作业时，作业人员严禁向下、向外抛丢任何物品。第五节 :构架材料的技术要求1、钢管杆件 钢管杆件包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、斜杆和抛撑、扫地杆、栏杆。钢管宜采用 © 48 X 3. 5 mm焊管（YB234-63 ），也可采用同样规格 的无 缝钢管或© 51 X 3 m焊管，但同一工程中使用的规格应统一。钢 管材质宜使 用力学性能适中的 Q235 钢，其材性应符合 GB700-88 的相 应规定。脚手架杆件必须进行防锈处理。2、扣件1）应采用 GB978-67 可

47、锻铸铁分类与技术条件 ，机械性能不低于 KT33-8 的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料符合 GB700-88 碳素 结构钢中 Q235 钢的规定。螺纹、垫圈均应符合 GB196-81 、GB96-76 的规定。2）铸铁不得有裂纹、气孔 ;不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷 ;并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等 清降干净。3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形 ,应保证与钢管扣紧时接触良好。4）扣件活动部位应能灵活转动 ,旋转扣件的两旋转面间隙应小于 lmm 。5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm 。3、脚手板1）竹串片脚手板的厚度不宜小于 50

48、mm ，宽度不宜小于 200mm ，重量 不宜大于 30kg 。根据市场资源与地方惯例，决定本工程采用竹榀脚手板 铺设，竹榀与钢管架体必须用细铁丝捆扎，不得有探头板出现。2）确保材质符合规定，不得有超过允许的变形和缺陷。第六节 :脚手架施工作业注意事项1 、搭设作业 搭设作业程序放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立杆， 底端与纵向扫地杆扣 接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确 保立杆垂直），每边竖起 3-4 根立杆后，随即装设第一步大横杆 （ 与立杆扣 接固定 ）和小横杆（靠近立杆，并与大横杆固定） ，校正立杆垂直和横杆水 平使其符合要求，按 40-60N.m 力矩

49、拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段 按上述要求依次向前延伸搭高，直至第一步架交圈完成。交圈后，再 全面检查一遍构架质量和地基情况， 严格确保设计要求和构架质量设 置连墙件或加抛撑按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进度与时架设连墙杆和剪刀撑一一装设作业层间附加小横杆、铺设脚手板、布设作业层防护拦或进行密网外围护，每 10m 高满 挂安全平网。搭设作业注意事项A、严禁© 48 X 3. 5 m和© 51 X 3mmt冈管与其相应扣件混用。B、底立杆应按立杆接头要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有 两种适合的、不同长度的钢管作立杆。C、在设置第一排连墙件前，应每隔

50、 6跨设一道抛撑，以确保架体稳定。D、 一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。当两组同时作业时， 可分别从相对角开始搭设。E、 连墙件和剪刀撑应与时设置，不得滞后超过2步。F、 杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。G、 在顶排连墙件之上的架高不得多于3步。剪刀撑的斜杆与结构杆件之间至少有 3 道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部至少有 l 道连接。H、周边脚手架的纵向必须在角部交圈并与立杆连接固定。对接脚手板 时，对接处两侧必须设置双横杆。2. 脚手架搭设质量的检查与验收 搭设的技术要求，允许偏差与检验方法为 :地基处理 :表面坚实、立杆垂直度 :平整、不积水、垫板不晃动 ,观察

51、检查。最后验收垂直度用经纬仪检查搭设中检查垂直度偏差用经纬仪检查H=2M7 mmH=10M15mmH=20M30mmH=30M45 mmH=40M60 mmH=50M75 mmH> 64M100 mm间距:步距偏差20mm钢板尺检查柱距偏差50mm钢板尺检查排距偏差20mm钢板尺检查大横杆水平高差 :一根杆的两端:20 mm水平仪检查同跨内两根杆的高差: 10 mm水平仪检查扣件螺栓拧紧扭力矩 : 40-65N.m脚手板外伸长度 :对接时外伸 130-150mm ，对接两侧双小横杆间距不大于300mm; 搭接时下层端外挑长度不少于 100mm ，搭接长度不少于200mm ，用尺量检查。扣

52、件连接质量检查 : 扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，检查数量与 质量制定标准详相关规范，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。3、拆卸作业脚手架拆卸作业应遵循 "先搭的后拆，后搭的先拆 " 的原理进行，并 应特别注意以下几点 :连墙件待其上部杆件拆除完毕 （伸上来的立杆除外 ）后才能松开拆去。 松开扣件的平杆件应随即撤下，不得松挂在架体上。 拆除长杆时应两人协同作业，以避免单人作业时的闪失事故。 拆下的杆件、配件应吊运至地面，不得向下抛掷。拆卸作业区应进行安全警戒。第七节 :脚手架工程安全技术一般要求1、脚手架施工人员由项目技术负责人、架子工等人员组成。架

53、子搭设 的全过程由技术人员统一调度、 部署，并负责架子安装质量的监控与验收。 搭设前必须编制施工组织设计。搭设脚手架材料规格必须符合有关规定。 脚手架搭设前应对架子工进行安全技术交底，经验收合格并持合格牌后方 可使用，并应进行定期和不定期检查。2、脚手架搭设人员必须是经过国家特种作业人员安全技术考核管理 规则考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考核合格者 持证上岗。架子工作业时，必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带，穿 软底鞋，所有材料应堆放平稳，工具应放入工具袋内，上下传递物件不得 抛掷。3、现场设专职安全员，负责对架子搭设的管理和检查。搭设前对班组 各工人进行安全和技术方面的交底 .4、在六级大风和暴雨天气不得进行脚手架作业。遇大风、雨、雷、冰 冻后，应对脚手架进行仔细检查，发现立杆沉陷、悬空、接点松动架子歪 斜等情况，应与时处理。5、落地式脚手架与悬挑式外脚手架的第一步架，必须满铺竹串片脚手 板进行封闭。6