《土力学》考试重点

1、精选填空、选择、判断颗粒级配曲线的用途：1 ）由曲线的坡度可判断土的均匀程度，确定其不均匀程度：曲线平缓一一级 配良好；曲线较陡一一级配不良。小于某粒径的土粒含量为10%寸相应的粒径，称为有效粒径;小于某粒径的土粒含量为60%寸相应的粒径，称为限制粒径。不均匀系数反映大小不同粒组的分布情况。Q愈大，土粒粒径分布愈广，表示愈不均匀，土愈易于压实。Cu愈小，土粒粒径分布愈窄，表示愈均匀，土愈不易压实。工程上CU<5的土为均匀土（级配不良土）；C u>10的土为不均匀土（级配良好的土）。CC值为13的士级配良好，小于1或大于3时级配不良。砾类土和砂类土同时满足 05和G=13两个条件时，

2、为级配良好的砂和砾。 不能同时满足上述条件的土，为级配不良的土。土中水分为结合水和自由水两大类:1、结合水：（1）强结合水（2）弱结合水2、自由水：重力水（2）毛细水 毛细压力能使潮湿砂土开挖一定高度，但失水干燥后就会松散坍塌土的结构分为单粒结构、蜂窝结构和絮状结构三种基本类型。 密实的单粒结构的土较稳定，力学性能好，是良好的天然地基; 蜂窝和絮状结构的土强度低、压缩性高，不可作为天然地基。土的构造最主要特征就是成层的层理构造和具有裂隙的裂隙构造土工试验（试验方法）1、烘干法：测含水率（当前的含水率）2、环刀法、灌砂法：测密度3、比重瓶法：测土粒比重4、筛分法、密度计法：颗粒分析试验5、平衡锥

3、式液限仪法、液塑限联合测定仪法：测界限含水率（液限、塑限）6、击实试验：测最优含水率7、渗透试验：测渗透系数8、固结试验：测土体固结性能（压缩、固结）（有侧限抗压强度）（压缩系数、压缩模量）9、直接剪切试验：测抗剪强度（黏聚力、内摩擦角）10、三轴剪切（三轴压缩）试验：测抗剪强度（黏聚力、内摩擦角）土粒相对密度比重（ds或G）: 土粒质量与同体积（4。C）纯水的质量之比土的天然含水率（W）: 土中水的质量与土粒质量之比。土的天然密度（p ） : 土的总质量与总体积之比。土的孔隙比（e）: 土中孔隙体积与土粒体积之比。孔隙比反映天然土层的密实程度。e<0.6的土是密实的低压缩性土， e&g

4、t;1.0的土是疏松的高压缩性土。土的孔隙率（n）: 土中孔隙体积与土的总体积之比。土的饱和度（S）: 土中孔隙水的体积与孔隙总体积之比饱和度愈大，表明土中孔隙充水愈多S为0100%干土时S=0孔隙充满水时S=100%土的干密度（p d） ： 土单位体积中土固体颗粒的质量土的饱和密度（p sat）： 土的孔隙完全被水充满时的密度土的浮密度（有效密度）（P '）：地下水位以下，土单位体积中土粒的质量与同 体积水的质量之差。同一种土同体积时：p sat>p>pd>p土的重度指标：即单位体积土的重量。单位：kN/m3砂土的密实度可分：松散、稍密、中密、密实同一种黏性土随着含

5、水量的不同分别处于固态、 半固态、可塑状态及流动状态界限含水量中，由可塑状态转变到流动状态的液限 WL 由半固态转变到可塑状态的塑限仲塑性指数：I。=WL - Wpp L p根据塑性指数把黏性土分为:黏性土分类粉土粉质黏土黏土塑性指数IpIP<1010<Ip< 17IP>17W Wc液性指数：IL ="JpI p根据液性指数把黏性土 的状态分为:黏性土状态坚硬硬塑可塑软塑流塑液性指数IlI L< 00<I l 00.25<I l0.75<I lI L>1.00.25<0.75<1.0在压实填土时，填土的含水率是否能达到

6、充分压实的最大影响因素，因此，需 要先通过击实试验测定回填土的最优含水率和最大干密度。填土分为：素填土、杂填土、冲填土和压实填土。地下水的运动方式的分类： 按流线形态分为：层流、紊流水头梯度：是指沿渗流方向单位距离的水头损失。无单位hi 二L渗流方向单位距离时的水头损失。只有在水头梯度很小的情况下才能适用达西定律；因为在较大水力梯度下，水 在土中的流动进入紊流状态，渗流速度与水力梯度开始呈非线性关系，此时达 西定律不能适用。砂土完全符合达西定律达西渗透定律的适用条件：只有当渗流为层流的时候才能适用达西渗透定律。实验室测定渗透系数分为常水头试验和变水头试验, 常水头法适用于透水性强的粗粒土，变水

7、头法适用于透水性弱的细粒土。渗透力（又称动水压力）：单位体积土颗粒所受到的渗透水流作用力。 j = i其值为：j wj渗透力,kN/m3 ；T w水的重度，10kN/m3； i 水头梯度。渗透力与水头梯度成正比，作用力方向与渗流（流线）方向一致 流砂（流土）：当渗透力j丫 （土的有效重度），土颗粒完全失重，将处于悬浮 状态而失去稳定，并随水流动的现象。发生流砂的条件：当j= 丫 '（有效重度）时，土颗粒就处于流砂临界状态。此时的水头梯度称为临界水头梯度（icr）0流砂现象只发生在土体表面渗流逸出之处，不发生在土体内部，当土颗粒不断 逸出，将形成流砂通道并不断扩大，从而造成工程事故。管涌

8、：水在土中渗流时，土中细颗粒在渗透力作用下通过粗颗粒的孔隙被水流 带走，土的孔隙不断扩大，较粗颗粒也被水流逐渐带走，最终导致土体内形成 贯通的通道，造成土体塌陷的现象。发生管涌的条件：1、几何条件：孔隙直径细颗粒直径、 Q>102、水力条件：水力梯度>临界水头梯度由于土是由三相组成的，则6应由土颗粒、水、气共同承担。有效应力：由土颗粒承担的应力。孔隙应力：由孔隙内的水、气承担的应力。孔隙水压力：由孔隙水承担的应力。孔隙气压力：由孔隙气体承担的应力。饱和土的有效应力原理:吁L + U或仃=仃-U自重应力：是土体由于自身重力作用而存在的应力 附加应力：是指土体受到外荷以及地下水渗流、地

9、震、风、雪等作用下附加产 生的应力增量。它是使地基失去稳定和产生变形的主要原因。竖向自重应力一一土体中任意深度处的竖向自重应力等于单位面积（Imxim）上土柱的有效重量，单位 KN/m=kPaCT = 丁 7cz z地下水位以上，计算竖向自重应力用天然重度丫地下水位以下，计算竖向自重应力用有效重度丫 地下水下降，竖向自重应力增加基底压力：是指建筑物的荷载通过自身基础传递给地基，基础底面单位面积土 体所受到的压力。F一基础顶面的竖向力，kN;G一基础自重及其上土重，kN; G=t GAd, T g为基础及其上回填土重的平均重度，取T g =20kN/m3,地下水位以下扣除浮力。d一基础埋深，m；

10、从室内地面或室内外地面算起；A一基底面积，m2;矩形基础 A=L（长度）Xb（宽度）；条形基础沿长度方向取 1m计算，式中A=bx 1, F、G为单位长度基础内的相应值，kN/rni中心荷载：上部荷载的重心作用线与构件的几何中心线重合。此时构件中只受 压而不受弯矩。偏心荷载：上部荷载的重心作用线偏离构件的几何中心线。此时构件既受压又 受弯矩，偏离形心的垂直距离，就是偏心距。偏心矩e：指偏心受力构件中轴向力作用点至截面形心的距离。基底附加应力：建筑物建造后的基底压力扣除基底标高处原有土的自重应力后, 新增加的应力。基底附加压力等于基底压力扣除基底标高处原有土体的自重应力。在一般压力( 100-6

11、00kN)作用下，土粒和水的压缩与土的总压缩量之比是很微 小的，因此完全可以忽略不计，所以把土的压缩看作是土中水和气体从孔隙中 被挤出。压缩固结实验的ep曲线图欢迎下载av压缩系数e1 -e2 _ AeP2 - Pl P斜率越陡，压缩系数越大，则土的压缩性越大。为了便于应用和比较，通常采用压力间隔由pi=100kPa增加到p2 =200kPa时所得的压缩系数a11来评价土的压缩性。压缩模量：是土在无侧向变形条件下，竖向应力与应变的比值。1eoEs :av单位：av压缩系数，MPa-1；E s压缩模量，MPa压缩模量Es也是土的一个重要的压缩性指标，与压缩系数a成反比。Es越大,av越小，土的压

12、缩性越低。av、Es都是反映土体在单向压缩时对压缩变形的抵抗力。使用压缩系数和压缩模量判断土的压缩性：低压缩性土： ai-2<0.1MPa-1, Es>15MPa中压缩性土： 0.1MPa-1 <a1-2<0.5MPa-1, Es=4 15MPa高压缩性土： a1-2>0.5MPa-1, Es<4MPa变形模量一一土在无侧限条件下，应力与应变的比值。22E0 = Es（1 -） 1 -E一一变形模量，kPa;Es一一压缩模量，MPa土的泊才&比，一般为 0.30.4,饱和黏性土在不排水条件下可取0.5。变形模量E的大小反映土体抵抗弹塑性变形的能力。也

13、是土的一个重要的压缩 性指标。压缩模量与变形模量的区别： 两者反映的是变形条件不一样。压缩模量： 只有竖向变形变形模量：竖向和侧向变形应力历史对土的压缩性影响土的回弹与再压缩：对土试样分级加荷压缩至b点，分级卸荷回弹至c点，再分级加荷压缩时:用拆曲找卸荷回弹曲线与原压缩曲线不重合，土产生了弹性变形和塑性变形正常压缩曲线，斜率陡，土体压缩性大；再压缩曲线，曲线平缓，压缩性明显降低。土的应力历史：土体在历史上曾经受到过的应力状态。先期固结压力Pc：指土层在地质历史上曾经承受到过的并已固结稳定的最大有 效应力。土层的先期固结压力对其固结程度和压缩性有明显的影响，用先期固结压力Pc与现时的土压力P0的

14、比值描述土层的应力历史，将黏性土进行分类：正常固结土一一先期固结压力等于目前的士压力Pc= P0超固结土一一先期固结压力大于目前的士压力Pc>P0 （相当于挖方）欠固结土一一土在自重彳用下尚未完全固结 Pc<P0 （相当于填方）计算地基最终变形量有两种方法：分层总和法建筑地基基础设计规范法一一简称“规范法”分层总和法如何确定地基压缩层深度 Zn;一般土层按6z=0.2八（即附加应力等于上覆土层有效自重压力20%勺深度）；软弱土层按（T z=0.1 （Tc（即附加应力等于上覆土层有效自重压力10%勺的深度）。当上述压缩层深度范围内遇到不能压缩的岩层时，计算深度至岩层面 分层总和法如何

15、分层：1）每层厚度hi < 0.4b , 一般为12m；B一一基底短边长度 2）不同的土层分界线，应分层;3）地下水位界面应分层；分层总和法如何计算各土层的压缩量:Si二 zihi二 ziSi hisi最后求和，得出地基最终沉降量：ns = s1s2sn 八 si =1lFV地面规范法如何分层：1）按天然土层分层；2）地下水位界面处：如压缩模量Es上下一致，不分层;如压缩模量Es上下不一致应分层。精选欢迎下载基底附加应力PoZiS由三种不同的原因引起土的单向固结理论研究表明：粘性土地基在基底压力作用下的沉降量S SdSc Ss c s初始沉降（瞬时沉降）Sd有限范围的外荷载作用下地基由于

16、发生侧向位移（即剪切变形）引起 主固结沉降（渗流固结沉降）Sc由于超孔隙水压力逐渐向有效应力转化而发生的土渗透固结变形引起的 是地基变形的主要部分。次固结沉降Ss主固结沉降完成以后，在有效应力不变条件下，由于土骨架的蠕变特性引起的 变形。这种变形的速率与孔隙压力消散的速率无关，取决于土的蠕变性质，既 包括剪应变，又包括体应变。施工期间不同地基完成的沉降量：1、碎石土和砂土：压缩性小、渗透性大，施工期间沉降基本完成，即 100%2、低压缩黏性土：施工期间完成最终沉降量的50%-80%3、中压缩黏性土：施工期间完成最终沉降量的20%-50%4、高压缩黏性土：施工期间完成最终沉降量的5%-20%剪切

17、破坏是土体破坏的主要形式。土的抗剪强度：土体抵抗剪切破坏的极限能力。有效应力是由土颗粒之间的黏结作用和相互之间的咬合作用组成 黏结作用产生的力称为土的黏聚力（内聚力），咬合作用产生的咬合与摩擦称为土的内摩擦角0黏性土：直线在纵轴上的截距为黏聚力 c,与横轴的夹角为内摩擦角小 无黏性土：则是通过原点的一条直线。库仑定律公式一一抗剪强度公式砂土的抗剪强度的表达式：f 二二 tan黏性土的抗剪强度表达式：f = c，tan式中：p f一土的抗剪强度，KPq一剪切面上的法向正应力， KPa；c 一 土的黏聚力，KPa； 小一内摩擦角（° ）。式中c、小称为土的抗剪强度指标其实抗剪强度类似于高

18、中学习的摩擦力：摩擦力：F =NN 正压力；小一摩擦系数士体内某一点的应力状态如下：一一竖向应力（最大主应力）a3侧向应力（最小主应力）剪切面上为二一一法向应力一剪应力砂土的抗剪强度的表达式：f tan黏性土的抗剪强度表达式：f c c 7 tan在一定载荷范围内，土的抗剪强度与法向应力之间呈直线关系。cp其中c、 被称为土的抗剪强度指标。+小/2）的a为剪切破裂面与大主应力的作用面成夹角，其值等于（45库仑定律的总应力表达式：f = ctg库仑定律的有效应力表达式：精选f = c二,tg 'c'称为土的有效黏聚力cp '称为土的有效内摩擦角饱和土有效应力： '

19、二- - - u在一坐标中，以1/2（。1 *。3 ） , 0为圆心、1/2（。1 一。3）为半径作圆我们把库仑公式强度线绘制于同一坐标系中，则该强度线为摩尔圆的切线i br e = c +(d tg(pb强度城应力圆与强度线相离：T<lf 弹性平衡状态 应力圆与强度线相切： 厂% 极限平衡状态 应力圆与强度线相割：T>lr 破坏状态f时，弹性平衡状态，整个摩尔圆位于抗剪强度线的下方，说明该点在 任何平面上的剪应力都小于土所能发挥的抗剪强度，因此不会发生剪切破坏。p=j时，极限平衡状态，摩尔圆与抗剪强度线相切于 A点，表明通过A点的 任意平面上的剪应力都等于抗剪强度，该点就处于极限

20、平衡状态。f时，剪切破坏状态，抗剪强度线是摩尔圆的一条割线，该点的任意平 面上的剪应力已超过了土的抗剪强度，实际上这种情况是不可能存在的。中中二i 二 ： 3tan2(45° 金)2c，tan(45° )2/0,0：、二 3 - ；1 tan (45) - 2c*tan(45 )22室内的抗剪强度试验:直接剪切试验三轴压缩试验无侧限抗压试验直接剪切试验正应力二 A P剪应力 'f =会砂土 ： f - 7 tan黏性士： f = c ,二 tan直接剪切试验的类型：试验类型加垂直布裁时剪切时速度模拟类型快剪/、固结快速不排水剪切周结快剪周结快速周结不排水剪切慢剪周结

21、慢速固结排水剪切直接剪切试验的缺点:限定的剪切面不是土样最薄弱面；应力应变分布不均匀，且垂直荷载发生偏转，使主应力大小方向都发生偏转;受剪面积逐渐缩小，而在计算抗剪强度时仍按土样的原截面积计算；试验时不能严格控制排水条件，不能量测孔隙水压力。三轴剪切试验的类型:试验类型施加围压后剪切时简称/、固结不排水剪/、固结不排水不排水UU试验周结不排水剪周结排水不排水CU试验固结排水剪周结排水排水CD试验优点：试验中能严格控制试样排水条件，量测孔隙水压力，了解土中有效应力变化 情况；试样中的应力分布比较均匀，剪切面在试样的最薄弱处，结果比直剪试验可罪。缺点：试验仪器复杂，操作技术要求高，试样制备较复杂；

22、试验在G2 = 03的轴对称条件下进行，与土体实际受力情况可能不符无侧限抗压强度试验，与岩石单轴抗压强度试验类似，是三轴压缩试验的特例，0对试样不施加周围压力，即3 0,只施加轴向压力直至发生破坏，试样在无侧限压力条件下，剪切破坏时试样承受的最大轴向压力qu,称为无侧限抗压强度。挡土墙(挡土结构物)用来支撑天然或人工斜坡不致坍塌以保持土体稳定 性，或使部分侧向荷载传递分散到填土上的一种结构物。挡土结构物上的土压力一一挡土墙后的土体作用在挡土墙上的侧向压力。墙体离开土体主动土压力 墙体挤压土体被动土压力 墙体静止一一静止土压力(1)主动土压力当挡土墙在土压力作用下离开土体向前位移，墙后土体达到主

23、动极限平衡状态时，作用在墙背上的土压力称为主动土压力，表示为Eao支挡构筑物挡土墙所承受周围填土的侧压力属主动土压力。(2)被动土压力当挡土墙在外力作用下推挤土体向后位移，墙后土体达到被动极限平衡状态时,作用在挡土墙上的土压力称为被动土压力，用 E表示。如桥台受到桥上荷载推向土体时，土对桥台产生的侧压力属被动土压力。静止土压力当挡土墙静止不动，墙后土体处于弹性平衡状态时，作用在墙背上的土压力称 为静止土压力，用Eo表示。如地下室外墙可视为受静止土压力的作用。实验研究表明：在相同条件下，主动土压力小于静止土压力，而静止土压力又小于被动土压E : E : E力，亦即三。p而且产生被动土压力所需的位

24、移量，大大超过产生主动土压力所需的位移量静止土压力墙体不发生任何位移相当于天然地基土的自重应力状态（侧限状态）。=丁 71 z-K z3 K0 zK0静止土压力系数朗肯土压力理论是根据半无限空间土体处于极限平衡状态下土的大、小主应力 关系，而得出的土压力计算方法。朗肯土压力理论的基本假定：墙背竖直；墙背光滑，墙背与填土之间无摩擦力；墙后填土表面水平。自重应力作用下，挡土墙半无限土体内各点的应力从弹性平衡状态发展为极限 平衡状态（滑裂面形成）的情况。黏性土2,0；、c,0：、二 i 二。3 tan 2(45 0)2c tan(45 0)2221 tan (45；、八,“ 0:、-)-2c * t

25、an( 45 -)砂土2 /0、二 1 = - 3 tan 2 (45 0)直立临界深度主动土压力为零时，即' z Ka-2cKa =0墙后填土有地下水挡土墙后的回填土常会部分成全部处于地下水位以下，由于地下水的存在将使 土的含水量增加，抗剪强度降低，从而使土压力增大，同时还会产生静水压力 因此，挡土墙应该有良好的排水措施。当墙后填土有地下水时，作用在墙背上的侧向压力有土压力和水压力两部分朗肯土压力理论：墙背垂直、光滑、填土水平主动和被动极限平衡条件砂土和黏性土欢迎下载2 , 朗肯主动土压力系数 Ka = tan (45 - /2)朗肯被动土压力系数 Kp = tan2(45/2)静止

26、土压力系数K0 = 1 一 Sin土压力系数大小比较 Ka K01 KpE E E 一土压力大小比较10P库仑土压力计算的假设条件：1、墙后填土为散体材料(c=0);2、滑动破坏面为通过墙踵的平面;3、滑动土楔体为刚体。朗肯土压力理论与库仑士压力理论的区别: 求法与步骤：朗肯理论库仑理论土体内各点均处于极限平衡状 态：极限应力法刚性楔体，滑面上处于极限平衡状 态：滑动楔体法先求土压力强度P先求总土压力E对角度的要求:朗肯理论库仑理论墙背竖直、光滑,墙背、填土无限制填土水平挡土墙就其结构型式可分为以下主要类型: （一）重力式挡土墙（二）悬臂式挡土墙（三）扶壁式挡土墙（四）锚定板及锚杆式挡土墙墙背

27、的主动土压力：仰斜式（垂直式（俯斜式。如为挖方边坡，采用仰斜式与边坡紧密结合；如为填方边坡，采用垂直式或俯斜式，利于墙背填土夯实挡土墙的设计的基本步骤：（1）选择墙型，确定挡土墙的截面尺寸；（2）稳定性验算，包括抗倾覆和抗滑移稳定验算;（3）地基的承载力验算；（4）墙身强度验算；（5）抗震计算。填料：首选砂土、砾石、碎石，抗剪强度稳定，易于排水；次选黏性土分层夯实（密实度85%。冻土地区：选择非冻胀性填料（炉渣、碎石、粗砂）不应采用：淤泥、耕植土（未固结、抗剪强度低）和膨胀性黏土（遇水膨胀增加土压力）。不含杂物：冻结土块、木块（树根、树枝）、建筑垃圾。1、挡土墙的稳定性验算:包括：1）、抗滑移

28、稳定性验算；2）、抗倾覆稳定性验算； 2、地基承载力验算;3、墙身强度验算。精选1、挡土墙的稳定性验算：抗滑移稳定一一挡土墙在墙背土压力作用下可能沿着墙底发生滑动破坏，要保 证挡土墙的抗滑移稳定性，必须要求抗滑力和滑动力之比不小于1.3，该比值称为抗滑安全系数，即/ 抗滑力.oKs 二加一l-m 1.3s滑动力抗倾覆稳定一一挡土墙在墙背土压力作用下可能绕墙趾向前发生转动而倾覆，要保证挡土墙的抗倾覆稳定性，必须要求抗倾覆力矩和倾覆力矩之比不小于1.6 ,该比值称为抗倾覆安全系数，即抗倾覆力矩，cK1 二 1 .61倾覆力矩1、土坡：是指具有一定倾斜坡面的土体。3、土坡滑动的原因1) 土体内部剪应

29、力的增大：坡顶施工、坡顶堆载、降雨土体含水量增加等2)抗滑力降低：坡底开挖(基坑、路基开挖)3) 土体抗剪强度降低：孔隙水压力增加而有效抗剪强度降低， 降雨产生渗流(渗 透力)4)振动：地震、爆破土坡滑动的预防措施(1)改善排水条件(2)种植适当的植被，避免土壤侵蚀(3)减轻土坡上部的重量，增加坡脚土体的重量(4)减小坡高或坡角(5)避免在坡顶堆放荷载，避免人、畜对坡面的践踏(6)对陡坡采用一定的坡面或坡体保护措施(7)修复坡顶裂缝(8)危险评估和预警右下图表示坡角为B的无黏性土土坡，不考虑渗流的影响。纯净的干砂颗粒间无黏聚力c,其抗剪强度只有摩擦力(内摩擦角小)，颗粒的自 重W在垂直和平行于

30、坡面方向的分力平行于坡面上的分力T将使土颗粒M 向下滑动(滑动力)，而阻止土颗 粒下滑的抗滑力则是由垂直 于坡面上的分力N引起的最大 静摩擦力Tf无拈性土螭定分析欢迎下载精选则稳定性系数Fs为:Tf W cos : tan tanT Wsin ： tan ：由上式可知，当坡角与砂的内摩擦角相等 （B=）时，稳定性系数Fs=1,此时抗 滑力等于滑动力，土坡处于极限平衡状态。此时的坡角B称为天然休止角。从上式还可看出，无黏性土土坡的稳定性与坡高无关，仅取决于坡角B。只要B <（F s>1） , 土坡就是稳定的。为了保证土坡有足够的安全储备，可取 Fs=1.11.2。所以，天然休止角是干

31、燥松散砂土维持稳定的最大坡度。即，天然休止角即天然坡角。松散的无黏性土堆积时能够保持稳定的最大坡角黏性土的土坡稳定性系数求法：圆弧形滑面采用条分法，是一种试算法，基本步骤为：1）按比例画出土坡剖面，如下图所示；2）任选一圆心o,以oa为半径作圆弧，此圆弧ab为假定的滑动面，将滑动面 以上土体分成任意n个宽度相等的土条；3）计算每个土条的力（沿滑坡横向取 1m）;4）以不同的圆心和不同的半径进行重复计算，找出最小的稳定性系数Fs,最小的稳定性系数对应的滑弧即为最危险的滑动面。（可编程进行计算）欢迎下载（吟L城剧面力作M1F土条上的力粘性上上坡电定分析坡率亦称坡度、坡比，即边坡高宽比（H:B）。高

32、度较大的边坡应分级开挖，应验算边坡整体的和各级的稳定性。进行地基基础设计时，地基必须满足如下条件：(1)承载力要求(强度要求)：建筑物的基底压力应该在地基所允许的承载能力之内。要求：地基承载力之基底附加应力，才能满足承载力要求(强度要求)(2)变形要求：建筑物基础的沉降或沉降差必须在该建筑物所允许的范围之内。(3)稳定要求:建筑物受水平荷载或建在斜坡上、边坡附近时，应验算地基稳定性通常在地基计算时，首先应根据地基承载力及基底附加应力确定基础埋置深度和底面尺寸，然后验算地基变形，必要时验算地基稳定性。地基承载力一一地基土单位面积上所能承受荷载的能力。分为：极限承载力、承载力特征值。(1)极限承载

33、力一一地基即将丧失稳定性时的承载力。(2)承载力特征值一一地基稳定有足够的安全度并且变形控制在建筑物容许范 围内时的承载力。< >按载荷试验曲统确定；土质J 按原位测试确定,> 需要进行修正地基1A根据匚程实践经验确定：J >根据上的抗剪强度指然确定.不需要进行修正 岩石地基：可根据载荷试聆和用和单轴抗压强值计算“1、土质地基承载力特征值的确定(1)现场静载荷试验法(2)原位测试查表法：根据标准贯入试验锤击数(N)确定承载力根据重型触探试验锤击数(N63.5)确定承载力(3)建筑经验类比法根据当地建筑成功经验，同一土层的承载力特征值可以采用类比法参考确定(4)根据土的抗

34、剪强度指标确定浅基础的定义：埋深浅，一般d < 5m,或d/ b 小于等于1只考虑基底以下的土体承受荷载。浅基础的三种破坏模式整体剪切破坏局部剪切破坏刺入剪切破坏（冲切剪切破坏）浅基础破坏模式的影响因素和判别因素很多，主要是: 地基土的特性和基础尺寸、埋深。概括为：土质较硬、密实，压缩性小，基础埋深不大，一般出现整体剪切破坏现象。地基土质松软，压缩性大，则容易出现局部剪切破坏或刺入剪切破坏。随着基础埋深的增加，常见的是局部剪切破坏和刺入剪切破坏。若基础埋深大，即使是密实的砂土，也不会出现整体剪切破坏现象。深基础埋深大，建筑物荷载由基础侧面土的摩阻力和基础底面以下土的承载力共同承 受。临塑

35、荷载：是指基础边缘地基中刚要出现塑性变形区时，基底单位面积上所承 担的荷载。临界荷载：是指容许地基产生一定范围塑性变形区所对应的荷载。 即ab点之间的某点的荷载。工程实践表明：采用临塑荷载 pcr作为地基容许承载力偏于保守；对于中等强度 以上的地基土，采用塑性区深度为 b/4（中心荷载）和b/3（偏心荷载）的临界荷载 pu作为地基容许承载力，是经济合理的。，按载荷试验曲线确定；土质J 按展位测试确定, 需要进行修正地基 根据程实践经验獭定：J 根据土的抗剪强度指标确定.不需要进行修正 岩石地基：可根据载荷试验和饱和单轴抗压强慢计算.根据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）,采用载荷试验、原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，当基础宽度大于3m或基础埋置深度大于0.5m,时，地基承载力特征值需修正。名词解释、问答土的颗粒级配：是指土中各个粒组的相对含量，即各粒组占土粒总量的百分数。土的击实性：是指土在反复冲击荷载作用下能被压密的特性。最优含水量：是指在一定的压实能量下使土最容易压实，并能达到最大干密度 时的含水量。最大干密度：是指在一定的压实能量下使土最容易压实，与最优含水量相对应 的干密度。界限含水量一一黏性土由一种状态转到另一种状态的分界含水量。渗流一一土中水在重力作用下穿过土中