高支模架工程施工办法专家论证终版

1、某大酒店改造建设工程 高支模架专项施工方案一、工程概况工程名称某大酒店改造建设工程工程地点建设单位设计单位地勘单位监理单位施工单位、 J i 1工程规模6469.98 m2某大酒店改造建设工程位于某区红锦大道 63号，属于酒店的配套设施。建筑占地面积：1814.4m2,总建筑面积：6469.98 m2,建筑高度：18.6m,建筑层高-1层4.2m, 一、二层均为7.5m。建筑物西北面紧邻酒店花园，东北面与 I酒店消防车道相连，东南面相邻人行道及公路，西南面紧邻酒店的网球馆和后 II .花园。二、概述1、本工程结构形式为型钢混凝土框架结构。2、本工程层高为 3.6m、3.9m、4.2m、7.5m

2、、9.5m。3、本工程轴线跨度有：7.8m、9.4m、18.0m、28.2m。4、本工程梁截面尺寸有：主要有： 200 X600、200X1400、250 >600、350X700、400X750、400 刈00、400X1900、500X1600、600 X1800、600 X1900、700 X800 等。5、板厚主要有：100mm、120mm、150mm、250mm。6、柱有：矩型框架柱 400 >400、600 >600、600 X800、圆框架柱 0 700mm。7、剪力墙厚度为 200mm、250mm、300mm。8、基础及主体结构的混凝土强度等级挖孔桩C25,地

3、梁、筏板C30,挡墙C40S8 ,框架柱、混凝土墙C40 ,梁、板为C30。混凝土浇筑方式采用泵送(坍 I / _.落度180 mm)方式进行施工。支撑采用48毛.5的钢管，结构板采用12厚优质覆膜竹胶板；挡墙、框架柱、梁等构件采用优质九夹板模板；模板接头缝用自粘胶带封闭，柱梁均采用。12高强对拉丝杆及步步紧加固。三、编制依据1、本工程有关结构施工图、图纸会审及设计交底纪要、设计变更等；2、集司质量、环境、职业健康安全一体化管理手册、质量、环境、职业健康安全一体化作业文件；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )4、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)

4、5、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-2006 )6、建筑结构荷载规范(GB50009-2001 )I I7、直缝电焊钢管(GB/T13793 )、低压流体输送甲焊接钢管(GB/T3092 )、碳素结构钢(GB/T700 )8、钢管脚手架扣件(GB/5831-2006 )9、钢结构设计规范(GBJ17-88 )10、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 ;11、建筑施工安全检查标准JGJ59-99 ;12、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 ;13、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005 ;14、建筑工程民防高处附落事故管理规定，建质

5、（2003） 82号文；高处坠 落分级 GB/3608-200815、生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则AQ/T9002-200616、建质（2009） 254号文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督 I / 管理条则；17、建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法。四、墙、柱、梁、板模板设计及计算4.1 墙模板4.1.1 墙模板基本参数计算断面宽度300mm ,高度4200mm ,单侧楼板厚度100mm。模板面板采 用普通胶合板。内龙骨间距250mm,内龙骨采用50X100mm木方，外龙骨采用 双钢管48mm X3.5mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距 200

6、+450+450+450+450+450+450+450+450mm,断面跨度方向间距 450mm ,直径14mm。 /夕 r I |面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量 6000.0N/mm 4。木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm 2,弹性模量9500.0N/mm 4。 I I模板组装示意图4.1.2 墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 >c混凝土的重力密度，取 24.000kN/

7、m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取5.714h ;T 混凝土的入模温度，取20.000 C;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m ;（挡墙第一次浇筑混凝土的高度）/1 外加剂影响修正系数，取1.000;力2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9 X40.550=36.495kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准

8、值F2=0.9X4.000=3.600kN/m 2。4.1.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算 面板的计算宽度取0.25m。荷载计算值 q = 1.2 刈6.495 X0.250+1.40 M.600 >0.250=12.208kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25.00 X1.80 X1.80/6 = 13.50cm 3;I = 25.00 X1.80 X1.80 M.80/12 = 12.15cm 4；i：计算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN）变形的计算按照规范要

9、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为欢迎阅读N1 = 1.221kNN2=3.357kNN3=3.357kNN4=1.221kN最大弯矩 M = 0.076kN.m最大变形V = 0.331mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.076 X1000 X1000/13500=5.630N/mm 2面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！ 抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3M831.0/（2 X250.000 M8.000）=0.610N/mm 2截面

10、抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T < T,满足要求！ 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.331mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求！4.1.4 墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。T i、t ；内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2X0.25 刈6.50+1.4 >0.25 >.60=12.208kN/m挠度计算荷载标准值q=0.25刈6.50=9.124kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图（kN.m）内龙骨剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图

11、与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M= 0.549kN.m经过计算得到最大支座F= 7.377kN经过计算得到最大变形 V= 0.218mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5.00 X10.00 X10.00/6 = 83.33cm 3;I = 5.00 X10.00 X10.00 X10.00/12 = 416.67cm 4;内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.549 M06/83333.3=6.59N/mm 2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度

12、必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3刈714/（2 X50X100）=1.114N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2i . J F 1 I- I内龙骨的抗剪强度计算满足要求！内龙骨挠度计算最大变形v =0.218mm内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求！4.1.5 墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集 中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下

13、：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.663kN.m最大变形 vmax=0.122mm最大支座力 Qmax=14.588kN抗弯计算强度 f=0.663 xi06/10160000.0=65.26N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求！4.1.6 对拉螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）:14对拉螺栓有效直径（m

14、m）: 12对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 14.588对拉螺栓强度验算满足要求！4.2柱模板柱子模板尺寸大小依据柱子截面尺寸，柱模板配制（见下图）。柱子截面尺 寸大于600 ><600mm的必须采用高强对拉丝杆中间加固。4.2.1 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ,柱模板的截面高度 H=800mm , H方向对拉 螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 6750mm ,柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱 箍采用双钢管48mm >3.5mm。柱

15、模板竖楞截面宽度50mm ,高度100mm。B方向 竖楞4根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度 15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm 4。木方剪切强度1.6N/mm2,抗弯强度 13.0N/mm2,弹性模量 9500.0N/mm 4。柱模板支撑计算简图4.2.2 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t新浇混凝土白初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+1

16、5),取 5.714h ;T 混凝土的入模温度，取20.000 C;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m ;/1 外加剂影响修正系数，取1.000;82混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 I'根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 X40.000=36.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9X3.000=2.700kN/m 2。4.2.3 柱模板面板的计算面

17、板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.2 刈6.000 X0.500+1.40 X2.700 X0.500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50.00 X1.80 M.80/6 = 27.00cm 3;I = 50.00 X1.80 M.80M.80/12 = 24.30cm 4； I / _.抗弯强度计算f = M / W < f其中f面板的抗弯强度计算值（N/mm2）;M面板的最大弯距（N.mm）;W 面板的

18、净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql 2其中q荷载设计值（kN/m）;经计算得到 M = 0.100 ><1.20 X18.000+1.4 X1.350） >0.188 X0.188=0.083kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.083 X1000 X1000/27000=3.059N/mm 2面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！ I * I抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 ><1.20 X18.000+1.4 X1.350） X0.188=2.6

19、43kN截面抗剪强度计算值 T=3 X2643.0/（2 X500.000 X18.000）=0.440N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T < T,满足要求！挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 X18.000 M884/(100 >6000 乂243000)=0.103mm面板的最大挠度小于187.5/250，满足要求！4.2.4 竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计 算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH

20、两方向最大间距0.188m。荷载计算值 q = 1.2 刈6.000 X0.188+1.40 X2.700 >0.188=8.809kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 J ;的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 4.404/0.500=8.809kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 X8.809 >0.50 >0.50=0.220kN.m最大剪力 Q=0.6 >0.500 X8.809=2.643kN最大支座力 N=1.1 X0.500 X8.809=4.845kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

21、分别为：W = 5.00 X10.00 X10.00/6 = 83.33cm 3;I = 5.00 X10.00 X10.00 X10.00/12 = 416.67cm 4;抗弯强度计算 I'抗弯计算强度 f=0.220 X106/83333.3=2.64N/mm 2抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 X2643/(2 X50 X100)=0.793N/mm 2欢迎阅读截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm 2抗剪强度计算满足要求！

22、挠度计算最大变形 v =0.677 >6.750 X500.04/（100 X9500.00 >4166666.8）=0.072mm最大挠度小于500.0/250,满足要求！4.2.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:P = （1.2 刈6.00+1.40 X2.70） >0.183 X 0.500 = 4.31kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）i. * I I-

23、 I经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.790kN.m最大变形vmax=2.067mm最大支座力Qmax=6.460kN抗弯计算强度 f=1.790 X106/10160000.0=176.18N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求！4.2.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；对拉螺栓有效面积（mm 2）;f 对拉螺栓的抗拉弓5度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓的直径（mm）: 14对拉螺栓有效直径（mm）:12对拉螺栓有效面积（mm2）

24、: A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 6.460对拉螺栓强度验算满足要求！4.2.7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:P = （1.2 >36.00+1.40 X2.70） >0.188 X 0.500 = 4.40kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm） I.'经过连续梁的计算得到最

25、大弯矩 Mmax=0.417kN.m最大变形 vmax=0.107mm最大支座力Qmax=9.283kN抗弯计算强度 f=0.417 X106/10160000.0=41.04N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！4.2.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）:14对拉螺栓有效直径（mm）: 12对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 105.000对

26、拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 9.283对拉螺栓强度验算满足要求！4.3梁模板梁底模及直线型梁侧模采用18厚优质九夹板，与50 X100木材配制成梁帮 梁底模板。规格尺寸精确，加固梁侧模采用双钢管对拉高强丝杆（有型钢梁的位置对拉高强丝杆焊接在钢梁上纵横按 600的间距设置），梁上口用钢筋支撑以 保证梁上口宽度。梁下部支撑采用普通钢管脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。梁 高度大于600mm必须采用对高强对拉丝杆加固，丝杆间距600 ><600mm。7.5米层的须由方向的梁全部采用止水对拉丝杆加固。4.3.1 梁侧模板的计算梁侧

27、模板基本参数梁的计算断面宽度600mm,高度1900mm,两侧楼板厚度100mm。模板面 板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50X100mm木方。外龙骨间距 500mm ,外龙骨采用双钢管48mm X3.5mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间 距200+500+500+500mm ,断面跨度方向间距500mm,直径14mm。面板厚度 18mm ,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm 2,弹性模量9500.0N/mm 4。模板组装示意图梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇

28、混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取 5.714h ;T 混凝土的入模温度，取20.000 C;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ;尸1 外加剂影响修正系数，取1.000;/2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数

29、0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9 X41.000=36.900kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9X4.000=3.600kN/m 2。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.22m。荷载计算值 q = 1.2 刈6.900 X0.219+1.40 M.600 >0.219=10.789kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 21.88 X1.80 X1.80/6 = 11.81cm 3;I = 2

30、1.88 X1.80 X1.80 M.80/12 = 10.63cm 4；计算简图 弯矩图（kN.m）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.931kNN2=2.676kNN3=2.275kNN4=2.384kNN5=2.348kNN6=2.384kNN7=2.275kNN8=2.676kNN9=0.931kN最大弯矩 M = 0.054kN.m最大变形V = 0.186mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.054 X1000 X1000/11813=4.571N/mm 2 &

31、#39;面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！(2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3 X1429.0/(2 X218.750 X18.000)=0.544N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T < T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.186mm面板的最大挠度小于218.8/250,满足要求！ 梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2 X0.22 刈6.90+1.4 >0.22 M.60=10

32、.789kN/m挠度计算荷载标准值q=0.22刈6.90=8.081kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 5.394/0.500=10.789kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 X10.789 X0.50 X0.50=0.270kN.m最大剪力 Q=0.6 >0.500 M0.789=3.237kN最大支座力 N=1.1 X0.500 M0.789=5.934kN截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5.00 X10.00 X10.00/6 = 83.33cm 3;

33、I = 5.00 X10.00 X10.00 X10.00/12 = 416.67cm 4;(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.270 M06/83333.3=3.24N/mm 2抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！(2)抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T i飞 1 ；T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3刈237/(2 X50 X100)=0.971N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2抗剪强度计算满足要求！(3)挠度计算最大变形 v =0.677 刈.072 >«00.0

34、4/(100 X9500.00 >4166666.8)=0.086mm最大挠度小于500.0/250,满足要求！梁侧模板外龙骨的计算欢迎阅读外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.038kN.m最大变形 vmax=0.178mm最大支座力 Qmax=15.724kN抗弯计算强度 f=1.038

35、xi06/10160000.0=102.17N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！ i . J F 1 I- I对拉螺栓的计算计算公式：N < N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）:14对拉螺栓有效直径（mm）: 12对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 15.724欢迎阅读对拉螺

36、栓强度验算满足要求！4.3.2 大梁模板扣件钢管高支撑架计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 (杜荣军)。计算参数： I / _.模板支架搭设高度为9.4m ,梁截面BXD=600mm M900mm ,立杆的纵距(跨 度方向)l=0.50m ,立杆的步距h=1.50m ,梁底增加1道承重立杆。面板厚度二 18mm ,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量6000.0N/mm 4。 木材50 x100mm,剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm 2

37、,弹性模量 9500.0N/mm 4。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模 板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.00kN/m 3,施工活荷载5.00kN/m2。梁两 侧的楼板厚度0.10m,梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20 刈5.000 >0.100 >0.500 >0.500=0.750kN。采用的钢管类型为“48刈.5。梁板模板高支架施工区域及布置图(1)高支架施工区域本工程的高支架施工区域楼层标高施工

38、区域轴线最大跨度架子高度备注±0.00m 7.50m 层2> OA>臂由28.20m9.50m超高、超跨±0.00m 7.50m 层2> ®A> 0 由8.00m7.50m超身7.50m 15.00m 层(OA窗由18.00m7.50m超高、超跨(2)高支架的布置图本工程的高支架施工平面图及高支架剖面图详下图：2模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计 算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000 X1.900 M.500

39、=23.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.500 X0.500 X2Xl.900+0.600)/0.600=1.833kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000) >0.600 >0.500=1.500kN i 产 J F 1 I, I/(rI .均布荷载 q = 1.20 X23.750+1.20 M.833=30.700kN/m /二二二二'集中荷载 P = 1.40 X1.500=2.100kNT i /* I面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本

40、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50.00 X1.80 M.80/6 = 27.00cm 3;I = 50.00 X1.80 M.80M.80/12 = 24.30cm 4；计算简图弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1 = 1.809kNN2=5.263kN I / _.N3=6.376kNN4=5.263kNN5=1.809kN最大弯矩 M = 0.074kN.m最大变形V = 0.056mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.074 X10

41、00 X1000/27000=2.741N/mm 2i 产 J F 1 I, I I .面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！(2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3 X2795.0/(2 X500.000 X18.000)=0.466N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T < T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.056mm面板的最大挠度小于150.0/250，满足要求！欢迎阅读3梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算

42、值最不利分配 的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 6.376/0.500=12.752kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 X12.75 >0.50 >0.50=0.319kN.m最大剪力 Q=0.6 >0.500 M2.752=3.826kN最大支座力 N=1.1 X0.500 M2.752=7.014kN一二木方的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5.00 X10.00 M0.00/6 = 83.33cm 3;I = 5.00 X10.00 M0.00 X10.00/12 = 416.67cm 4；(1)木方抗弯强度计算

43、抗弯计算强度 f=0.319 M06/83333.3=3.83N/mm 2i 产 J F 1 I, II .木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3刈826/(2 X50 M00)=1.148N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求！均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.771kN/m最大变形 v =0.677 刈.771 >«00.04/（100 X95

44、00.00 >4166666.8）=0.094mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求！4.3.2.4梁底支撑钢管计算（一）梁底支撑横向钢管计算 I / -.横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。. -.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm） ，产 1） 11iJ I I- I经过连续梁的计算得到： . I 、飞;-二一二最大弯矩 Mmax=0.671kN.m最大变形 vmax=0.212mm最大支座力 Qmax=

45、18.312kN抗弯计算强度 f=0.671 X106/5080.0=132.18N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！（二）梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R <Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=18.31kN I / _单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，采用双扣件！双扣件不满足要求时必须采用可调托座！R

46、<8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，必须采用可调托座。6立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1 = 18.31kN （已经包括组合系数）i 产 J F 1 I, II脚手架钢管的自重 N2 = 1.20 >0.129 X9.400=1.456kN W二-二一N = 18.312+1.456=19.769kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；1 计算立杆的截面回转半径（cm）; i = 1.58A立杆净截面面积（cm2）; A =

47、4.89W立杆净截面抵抗矩（cm3）; W = 5.08疗钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2;10计算长度（m）;欢迎阅读如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式 (1)或(2)计算10 = kluh(1)10 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3; u = 1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m;I / _.公式(1)的计算结果：10=1.167 X1.700 X1.50=2.976m=2976/15.8=

48、188.345' =0.203=19769/(0.203 >489)=199.036N/mm 2,立杆的稳定性计算 仃 < f,满足要 求！公式的计算结果：l0=1.500+2 >0.300=2.100m-=2100/15.8=132.911.=0.386=19769/(0.386 >489)=104.611N/mm 2,立杆的稳定性计算 仃 < f,满足要求！i . J F 1 I- I如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 '. 二-l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016;公式(3)的计

49、算结果：l0=1.167 X1.016X(1.500+2 >0.300)=2.490m=2490/15.8=157.589=0.284=19769/(0.284 >489)=142.402N/mm 2,立杆的稳定性计算 仃 < f,满足要 求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1步距 h(m)h 砌.90.9<h4.21.2<h <1.51.5<h V.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数k2H(m)46810121416182025303540h+2a

50、或u1h(m)- - f.1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.

51、0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071 11.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.0 1 11.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.

52、0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全4.3.3小梁模板扣件钢管支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 (杜荣军)计算参数：模板支架搭设高度为4.2m,梁截面BXD=350mm M00mm ,立杆的纵距(跨 度方向)l=0.80m ,立杆的步距h=1.50m ,梁底增加0道承重立杆。面板厚度 18mm ,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量6000.0N/mm 4。 木方50 x100mm,

53、剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm 2,弹性模量 9000.0N/mm 4。梁两侧立杆间距0.70m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m 2,混凝土钢筋自重25.00kN/m 3,施工活荷载3.00kN/m 2。梁 两侧的楼板厚度0.10m,梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取 1.00。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20 刈5.000 >0.100 >0.300 >0.800=0.720kN。采用的钢管类型为48刈.5。模板面板计算 i . J F

54、 1 I- I面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算:甘(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.000 >0.700 >0.800=14.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.500 X0.800 X2 >0.700+0.350)/0.350=2.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000) >0.350 >0.800=0.840kN欢迎阅读均布荷载 q = 1.20 X14.000+1.20 >2.000=19.200kN/m集中荷载 P = 1.40 >0.840=1.176kN面板的截面惯性矩