2016.6.1地下室顶板施工通道加固专项方案解析

1、明月大唐汇一期项目地下室顶板施工通道加固方案编制人：审核人：审批人：二十一冶建设有限公司2016 年 5 月 25 日一、工程概况： 3二、编制依据 3三、地下室顶板加固范围 3四、车库顶板堆载情况与荷载分析： 3五、地下室顶板强度验算 4六、地下室顶板加固支撑验算 14七、钢管支撑加固搭设 17八、钢管加固支撑的检查 18九、施工安全注意措施 1923一、工程概况：本工程位于江油市新城区， 场地北侧是政务中心； 场地北侧临大鹏西路， 南侧临创业路、西侧临栖仙路、东侧临汇丰路，场地地形平坦。本工程设计图纸中规定的总平区域地下室顶板允许荷载为24.0KN/ m2 ；有消防车（30T）通道群楼地下

2、室顶班允许荷载为35KN/itf。因施工场地限制，本工程主体结构已接近完成，二次结构及装饰工程的需要，砖及其它材料堆场、临时施工道路只能设置在地下室顶板上。砖及其它材料堆场、临时施工道路所在区域，主梁为400*800mm、 400*900mm，次梁为300*700mm， 板厚160mm， 柱距8.1m*8.1m， 柱截面为600*600mm， 柱高3.9m。二、编制依据1、编制依据：（ 1）建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011（3）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（4）明月大唐汇一期结构施工图。三、地下室顶板加固

3、范围在施工过程中， 主要重载车辆为砖车及装饰等材料运输。 须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照0.6m*0.6m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑，在工程扫尾阶段，确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用钢管搭设车辆行驶通道围挡，并用标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置围挡，由材料员严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不

4、超过2米，材料堆载荷载为20KN/nf,低于地下室顶板承载力， 无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄， 施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上， 在运输车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为砖运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：砖车自重15T,装载25T,合计40T;其它材料运输总重限重 40T;运砂车、碎输送车最大载重量为 550KN(含车辆自重)选取最大值55T( 550KN)五、地下室顶板强度验算( 一)顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)bcx=btx +2 (sxtanO+h) =0.6+2*0.16=0.92mbcy =bty

5、+2 (sx tanO+h) =0.2+2*0.16=0.52m( bcx 、 bcy 为荷载作用面在两个方向的计算宽度； btx 、 bty 为轮压着地宽度和长度，分别为0.6m0.2m ; s为覆土厚度为 0; h为板厚0.16m；。为扩散角)车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/(bcx*bcy)其中 Q 为单个轮胎上的荷载， 按后面 4 个车轮承 ( 双桥车后轮有4 个) 受最大满载时的80%+算，则每个车轮承受的荷载为 550X 0.7 +4=110KN考虑车辆在行驶过程中产生的动力系数1.2 ， 则车辆第边外个车轮承受的荷载标准值为 132 KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)

6、=1.3*132/(0.92*0.52)=358.69KN/m2简支双向板的绝对最大弯矩 Mxmax=0.1434*358.69*0.92*0.52=24.6KN - mMymax=0.1176*358.69*0.92*0.52=20.17KN - m取 Mmax=24.6 KN- m跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：横向等效均布活荷载标准值qex=8* ( Ly/Lx )由 Ly/Lx=0.8/0.8=1 ,查表得 a =0.0368 , 0 =0.0368Qe=24.6/0.0368*1 2=668.47KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为 668.47KN/m2（二）该工程按0.

7、6*0.6m立杆间距对地下室顶板进行加固，以下计算采用“探索者结构计算软件”复核。一、构件编号：LB-1二、示意图三、依据规范建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010四、计算信息1 .几何参数计算跨度：Lx = 600 mm; Ly = 600 mm板厚：h = 160 mm2 .材料信息混凝土等级：C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm 2 ftk=2.20N/mmEc=3.15X 10 4N/mm钢筋种类：HRB400 fy = 360 N/mm 2 Es = 2.0 X105 N/mm2最小配筋率：p = 0.200%纵向受拉钢

8、筋合力点至近边距离：as = 30mm保护层厚度：c = 25mm3.4.荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：丫 g = 1.200可变荷载分项系数：丫 q = 1.400准永久值系数：少q = 1.000永久荷载标准值：q gk = 4.000kN/m 2可变荷载标准值：q qk = 668.470kN/m 2计算方法：弹性板5 .边界条件（上端/下端/左端/右端）：固定/固定/固定/固定6 .设计参数结构重要性系数：丫。= 1.00泊松比：科=0.200五、计算参数：1 .计算板的跨度：Lo = 600 mm2 . 计算板的有效高度：ho = h-as=160-30=130 mm六、配筋

9、计算(lx/ly=600/600=1.000<2.0001.X向底板钢筋所以按双向板计算):1)确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 22)3)=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=7.152 kN*m确定计算系数a s = 丫 o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*7.152 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.025计算相对受压区高度4)As =E = 1-sqrt(1-2*计算受拉钢筋面积a 1*fc*b*ho*2as

10、) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.026E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.026/3605)2.Y1)=155mm验算最小配筋率p = As/(b*h) = 155/(1000*160) = 0.097%p < p min = 0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为 As = p min*b*h = 0.200%*1000*160 = 320 mm2米取万案摩8150,实配面积335 mm向底板钢筋确定Y向板底弯矩My =表中系数(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2 =(0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*

11、4.000+1.400*668.470)*0.6=7.152 kN*m2)确定计算系数a s = 丫 o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*7.152 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.0253)计算相对受压区高度4)As =E = 1-sqrt(1-2* as) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.026计算受拉钢筋面积=155mma 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.026/36025)3.X1)验算最小配筋率p = As/(b*h) = 155/(1000*160) = 0.0

12、97%p < p min = 0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为 As = p min*b*h = 0.200%*1000*160 = 320 mm 采取方案摩8150,实配面积335 mm向支座左边钢筋确定左边支座弯矩M ox =表中系数(丫 G*qgk+丫 Q*qqk)*Lo 22)3)=0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=17.372 kN*m确定计算系数a s = 丫 o*Mfx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.062计算相对受压区高度

13、4)As =E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064计算受拉钢筋面积=383mma 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/36025)4.X1)M2)3)4)验算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p > p min = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案犀8130,实配面积386 mnf向支座右边钢筋确定右边支座弯矩ox =表中系数(丫 G*q gk+丫 Q*q qk)*Lo 2=0.0513*(1.200*4.000+1.4

14、00*668.470)*0.6=17.372 kN*m确定计算系数a s = 丫 o*Mfx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130) =0.062计算相对受压区高度E = 1-sqrt(1-2* as) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064 计算受拉钢筋面积As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/3602=383mm5)5.Y1)M2)验算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p &

15、gt; p min = 0.200%满足最小配筋要求采取方案摩8130,实配面积386 mnf向上边支座钢筋确定上边支座弯矩0y =表中系数(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2=0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=17.372 kN*m确定计算系数a s = 丫 o*Mfx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.0623)计算相对受压区高度E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.0644) 计算受拉钢

16、筋面积As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 2 =383mm5) 验算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p > p min = 0.200%满足最小配筋要求2米取万案依8130,实配面积386 mm6) Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M0y =表中系数(丫 G*q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2_ _2=0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.6=17.372 kN*m2) 确定计算系数a s = 丫 o*Mfx/(

17、 a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*17.372 X 10 6/(1.00*16.7*1000*130*130)=0.0623) 计算相对受压区高度E = 1-sqrt(1-2* as) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.0644) 计算受拉钢筋面积As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 2 =383mm5) 验算最小配筋率p = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240%p > p min = 0.200%满足最小配筋要求2米取万案摩8130,实配面积386 mm七、

18、跨中挠度计算：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1 .计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+668.470)*0.62 = 5.113 kN*mMq = Mgk+ 巾 q*Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.0*668.470)*0.62 = 5.113 kN*m2 .计算受弯构件的短期刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力d sk = Mk/(0.87*ho*As)混规(7.1.4-3)=5.113 X 10 6/(0.8

19、7*130*335) = 134.947 N/mmb sq = Mq/(0.87*ho*As)混规(7.1.4-3)=5.113 X 10 6/(0.87*130*335) = 134.947 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*160= 80000mm2p te = As/Ate 混规(7.1.2-4)=335/80000 = 0.419%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小3k = 1.1-0.65*ftk/( pte*(rsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(0.

20、419%*134.947) = -1.431因为小不能小于最小值 0.2,所以取3k = 0.2 少 q = 1.1-0.65*ftk/( p te* (r sq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(0.419%*134.947) = -1.431因为小不能小于最小值 0.2 ,所以取 3q = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a Ea E = Es/Ec = 2.0 X 10 5/3.15 X 104 = 6.3495) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值丫 f矩形截面，丫 f=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率pp = As/(b*ho)= 335/(10

21、00*130) = 0.258%7) 计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho2/1.15 3 k+0.2+6* a E* p/(1+ 3.5丫 f)(混规(7.2.3-1)=2.0 X 10 5*335*130 2/1.15*-1.431+0.2+6*6.349*0.258%/(1+3.5*0.0) =2.144 X 10 3 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/1.15 3 q+0.2+6* a E* p/(1+ 3.5丫 f)(混规(7.2.3-1)=2.0 X 10 5*335*130 2/1.15*-1.431+0.2+6*6.349*0.258%/(1+3.5*

22、0.0) =2.144 X 10 3 kN*m23. 计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0当 p '=0 时，0 =2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*( 0 -1)+Mk)*Bs ( 混规(7.2.2-1)=5.113/(5.113*(2.0-1)+5.113)*2.144 X10 3=1.072 X 10 3 kN*m2Bq = Bsq/ 0 (混规(7.2.2-2)=2.144 X 10 3/2.0=1.072 X 10 3 kN*m2B = min(Bk,Bq) = min(1071.912,

23、1071.912) = 1071.9124. 计算受弯构件挠度f max = f*(qgk+Wq*q qk)*LO 4/B=0.00127*(4.000+1.0*668.470)*0.64/1.072 X 103= 0.103mm5. 验算挠度挠度限值 fo=Lo/200=600/200=3.000mmfmax=0.103mm£ fo=3.000mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算:1. 跨中 X 方向裂缝1) 计算荷载效应Mx =表中系数(q gk+小 q qk)*Lo 2= (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.00*668.470)*0.6= 5.113

24、 kN*m2) 带肋钢筋 ,所以取值vi =1.03) 因为C > 65 ，所以取 C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力d sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =5.113X 10 6/(0.87*130*335)=134.947N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=335/80000 = 0.0042因为 p te=0.0042 < 0.01, 所以让 pte=

25、0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*134.947) =0.040因为 少=0.040 < 0.2, 所以让 少=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*Vi*di)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq

26、/ p te)( 混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*134.947/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.0286mm & 0.30,满足规范要求2. 跨中 Y 方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(q gk+少 q qk)*Lo 22= (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 5.113 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值vi =1.03) 因为C > 65 ，所以取 C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力b sq=Mq/(0.8

27、7*ho*As) 混规(7.1.4-3)=5.113X 106/(0.87*130*335)=134.947N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=335/80000 = 0.0042因为 p te=0.0042 < 0.01, 所以让 pte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq)混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*134.947

28、) =0.040因为 少=0.040 < 0.2, 所以让 少=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*Vi*di)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*134.947/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100)=0.0286mm & 0.30,满足规

29、范要求3. 支座上方向裂缝1) 计算荷载效应Moy =表中系数(q gk+ B q qk)*Lo 2)2= 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 12.419 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值vi =1.03) 因为C > 65 ，所以取 C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =12.419 X 10 6/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 2矩形截面积， Ate=0.5*b*h=

30、0.5*1000*160=80000 mmp te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因为 p te=0.0048 < 0.01, 所以让 pte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq)混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.5977) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*vi*di)=7*8*8/(7*1.

31、0*8)=89) 计算最大裂缝宽度a max=a cr* 0 * sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混规(7.1.2-1)=1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100)=0.1800mm & 0.30,满足规范要求4. 支座下方向裂缝1) 计算荷载效应Moy =表中系数(q gk+ + q qk)*Lo 22= 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 12.419 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值vi =1.03) 因为C > 65 ，所以取 C = 654) 计算

32、按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =12.419 X 10 6/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因为 p te=0.0048 < 0.01, 所以让 pte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq)

33、混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.5977) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqdeq= ( En i*d i2)/( !2ni*Vi*di)=7*8*8/(7*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混规(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.1800m

34、m & 0. 30,满足规范要求5. 支座左方向裂缝1) 计算荷载效应Mox = 表中系数(q gk+ q qk)*Lo 22 = 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.6= 12.419 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值vi =1.03) 因为C > 65 ，所以取 C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =12.419 X 10 6/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，

35、 Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因为 p te=0.0048 < 0.01, 所以让 pte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.5977) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130 =78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径 deqd eq= (Eni*di2)/( En i*

36、Vi*di)=7*8*8/(7*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度a max=" cr* 0 * <r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混规(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.1800mm & 0.30, 满足规范要求6. 支座右方向裂缝1) 计算荷载效应Mox = 表中系数(q gk+ © q qk)*Lo 2= 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62= 12.419 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值v

37、i =1.03) 因为C > 65 ，所以取 C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力b sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=12.419X 106/(0.87*130*386)=284.474N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm 2p te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=386/80000 = 0.0048因为 p te=0.0048 < 0.01, 所以让 pte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变

38、不均匀系数小少=1.1-0.65*ftk/( p te* bsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474)=0.5977) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= ( Eni*di2)/( En i*vi*di)=7*8*8/(7*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度CO max=" cr* j * (r sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混规(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0 X 10 5*(1.9

39、*25+0.08*8/0.0100) =0.1800mm & 0.30, 满足规范要求经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用0.6m*0.6m立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算1、地下室顶板与梁加固：在行车道路范围内，宽度 5米，沿地下室顶板，采用 满堂架加固，钢管选用钢管类型为4 48.3X3.6,顶面设支承顶托，顶托与结构接 触面用50X 100m柏木。支架搭设高度为3.74m,立杆的纵距b=0.6m ,立杆的横距 l=0.6m ,立杆的步距h=1.55m。2、加固钢管搭设平面布置图：红色线范围为打围范围，施工通

40、道、水泥库为加固区。车辆进出口均为3#楼底的消防通道，使用时避免两辆满载的货车在通道范围内会车，通道范围仅供一辆55T的车通行；通道内的后浇带部位，上铺钢板跨在两侧浇筑好的顶板上供通行。3、支架立面图3、立杆的稳定性计算1）轴向力计算：钢筋混凝土自重25.00kN/m3,施工活荷载2.0kN/m2,扣件计算折减系数取 1.0。 由永久荷载效应控制的组合：Q=0.9 X 1.35 X 25.00 X 0.16+0.7 X 1.40 X 2.0=0.9 X （6.1+1.96）=6.6kN/m2轮压力：取为132kNq=1.3*Q/（ bcx* bcy）=1.3*132/（0.92*0.52）=3

41、58.69KN/m2计算单元按立杆 600 X 600间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）消防车荷载35KN/m2;覆土厚度1200mm,土自重18KN/m3,覆土荷载 2.16kN/m2 ;N=（358.60-37.16-6.6） 义 0.6 义 0.6 +4=28.3KN采用的钢管类型为 4 48.3 X 3.6。2）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式-=不”力其中N 立杆的轴心压力设计值，N = 28.3kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0/i查表得到；1 计算立杆的截面回转半径（cm） ; i = 1.58A 立杆净截面面积

42、（cm 2）; A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩（cm3）; W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2；1 0 计算长度（m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式l 0 = （h+2a） 计算k 1 计算长度附加系数，按照表 1取值为1.163 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ; u = 1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m ；公式的计算结果：l 0=1.550+2 X 0.250=2.050m 冗=2050/15.8=129.747= =0.401（

43、7=28300/（0.401 X 489）=119.865N/mm 2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算a < f,满足要求！4、综上所述：按施工道路6m宽度搭设地下室加固支撑系统，其长度视其平面布 置图附后。立杆间距600< 600,纵向横向水平杆步距1.55米，立杆底端设置扫地杆，离开底部不大于200mm钢顶撑采用U型托撑与梁板顶紧，U型托撑上部 安放木防50X100,木防紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不 得大于200mm设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距 8米一道，并在垂直剪刀支撑 顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用小48.3 X 3.6。七、钢管支撑加固搭设

44、1、工艺流程定距定位一纵向扫地杆一立杆 一横向扫地杆一第一步小横杆与立杆扣紧一 安第一步大横杆与各立杆扣紧一安第二步小横杆一安第二步大横杆一第三小大 横杆一安装顶托和木防一调整顶托一加设剪刀撑。2、构造要求1）脚手架构架按照上述方案验算，施工运输通道、水泥堆放区现浇梁板底的立杆纵横向问 距为00X600,步距均为不大于1600,实际搭设时根据搭设高度进行选择。2）纵横向水平杆纵向水平杆应连续设置不间断；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相 邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内； 横向水平杆单根长度6米。不同 步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm各接头中心至 最近

45、主节点的距离不宜大于纵距的1/3。纵向搭接使用对接扣件连接，纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。3）立杆每根立杆底部应设置厚度不小于 20mmi勺木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座 上皮不大于200mmi的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地 杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必 须在同一立面位置，采取上下两层地下室放线定位，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节 U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于 200mm安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置， 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4）剪刀撑加固区顶撑加固的架体纵向与横向剪刀撑跨越立杆45根，纵向应每隔610m设置一道剪力撑，横向