钢结构复习题库

1、钢结构习题集1. 钢材在低温下，强度 A，塑性 B_ , 冲击韧性 B(A) 提高 ( B)下降 ( C) 不变 ( D)可能提高也可能下降2. 在构件发生断裂破坏前，有明显先兆的情况是_的典型特征(A) 脆性破坏( B)塑性破坏 ( C)强度破坏( D)失稳破坏12. _同类钢种的钢板，厚度越大，。(A) 强度越低 ( B)塑性越好 ( C)韧性越好( D)内部构造缺陷越少18.在进行第二种极限状态计算时，计算用的荷载o_(D)永久荷载和可变荷载都用标准位，不必乘荷载分项系数_19.进行疲劳验算时，计算部分的设计应力幅应按o_(A) 标准荷载计算 _24.当温度从常温下降为低温时，钢材的塑性

2、和冲击韧性_ o(A)升高 ( B)下降 ( C)不变 ( D)升高不多33.结构钢的屈服强度_ o(A)随厚度增大而降低，但与质量等级( A、B.) 无关35. 随着钢材厚度的增加，下列说法正确的是 _ o(A)钢材的抗拉、抗压、抗弯、抗剪强度均下降 _36. 有四种厚度不等的 Q345 钢板，其中 _ 的钢板设计强度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm(D)30mm60.当温度从常温开始升高时，钢的_ o(D)强度和弹性模量随着降低，而塑性提高。61.下列钢结构计算所取荷载设计值和标准值，哪一组为正确的_ oa. 计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计

3、值b. 计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载标标准值c. 计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载设计值d?计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值(A)a ，c (B)b ，c (C)a ，d (D)b ，d62. 进行钢吊车梁的疲劳计算时，其荷载应采用标准恒还是设计值及需乘以哪些系?数_o(A) 标准值，仅轮压乘以动力系数( B)标准值，不乘以任何系数71.对于直接承受动力荷载的结构，下列何项荷裁取值是正确的? _ o(D) 在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘以动力系数；在计算疲劳和变形时 , 动力荷载标准值不应乘以动力系数1. _钢材代号A3,

4、表示甲_类_平炉_3_号镇静 _冈。o7. _ 钢材的两种破坏形式为 _塑性破坏 口脆性破坏 _o22.钢中含硫量太多会引起钢材的 热脆 _，含磷量太多会引起钢材的 冷脆 _ o32.对于焊接结构，除应限制钢材中硫、磷的极限含量外，还应限制_碳 _的含量不超过规定值。10. _当梁整体稳定系数书 b>0.6 时，用 b' 代替主要是因为 _。(A) 梁的局部稳定有影响( B)梁已进入弹塑性阶段 _15.工字形钢梁横截面上的剪应力分布应为下图所示的哪种图形？D(A>(BJCO(D)38.双轴对称工字形截面简支梁，跨中有一向下集中荷载作用于腹板平面内，作用点位于 时整体稳定性最

5、好。(A)形心( B)_ 下翼缘 _ (C) 上翼缘 ( D)形心与上冀缘之间54.工字形截面梁受压翼缘，保证局部稳定的宽厚比限值，对Q235 钢为 bi/t < 15,对 Q345 钢宽厚比限值 bi/t 为 _ 。(A) 比 15 更小一 (B) 仍等于 156.当 80vfy/ 235 vho/t w< 170vfy/ 235 时，应在粱的腹板上配置_横 _向加劲肋。10. 组合梁当ho/tw 大于 _170 V y/235_时，除配置横向加劲肋外，在弯矩大的受压区应配置纵向加劲肋。11. 梁的正应力计算公式为： MX/ Y WX< f; 式中 Y X 是_对 x 轴截

6、面塑性发展系数WX 是对 X 轴净截面抵抗矩13.按构造要求，组合梁腹板横向加劲肋间距不得小于_0.5 h0 _ <14.组合梁胺板的纵向加劲肋与受压冀缘的距离应在_(1/5 1/4) h0 _ 间。15. 当组合梁脂板高厚比 h0/t w<_80 V y/235 _ 高梁整体稳定的措施主要有时，对一般梁可不配置加劲肋。16. 考虑梁的塑性发展进行强度计算时，应当满足的主要条件有一梁仅受静载或间接承受动荷载，能充分保证梁不会发生整体失稳，受压冀缘不会发生局部失稳等_<8. _计算格构式压杆对虚轴 x 轴的整体稳定性时，其稳定系数应根据(A)入 x(B) 入 0X(C) 入 y

7、 (D)_表确定。X 0y13.轴心受压柱的柱脚底板厚度是技底板_。(A)抗弯工作确定的(B)抗压工作确定的19. 轴心受压构件的稳定系数?是按何种条件分类的 ？_。(A)按截面形式 (B)按焊接与轧制不同加工方法20. 轴心受压构件的整体稳定系数?与 _等因素有关。(A) 构件截面类别、两端连接构造、长细比(B) 构件截面类别、钢号、长细比21.工字型组合截面轴压杆局部稳定验算时，冀缘与腹板宽厚比限值是根据来。导出(A) ( T cr 局 Vc cr 整 (B) c cr 局 c r 整 。(C) c cr 局 < fy (D)c cr 局 fy32. 格构式受压杆的换算长细比为入 o

8、x = m ?入 x 这里 m 的取值(A) m = 1 (B) m = 0.7为1.钢材的两种破坏形式为 _塑性破坏 _ 和脆性破坏 _5.钢材中硫量太多会引起钢材的_ 冷脆 _ ,含磷量太多会引起钢材的热脆 _ 。3. 图 31 所示为粗制螺栓连接 , 螺栓和钢板 Q235 钢,则连接该螺栓的受剪面有 ()A.1 B.2 C.3 D. 不能确定卜77k VJ卜 45kN13.图 34 所示的角焊缝在P 的作用下 ,最 危险点是 () 。A.a,bB.b,d_C.c,dD.a,c3.两钢板截面为 :18 X 400, 两面用盖板连接 ，钢材 Q235, 承受轴心力设计值 N= 1181kN,

9、 采用 M22 普通 C 级螺栓连接 ，d0=23.5mm, 按下图 37 连接。试验算节点是否安全。弘解: (1) 螺栓强度 脸算。单个嫁栓 抗剪承载力设计值= n / = 2 X' X1() = 98 B kN4 J 4p 单个螺栓承压承载力设计值卩M = d= 22 X 18 X 305 = )20 用 kN.血 kN事 故取Ninin=98. 8kN每侧 12 个螺栓 ，承载 力为卩-12X 99. 8=1185. 6kW>N=U81kN( 为验算被连接钢 板的净截面强度 。卩乩=A - ni d f = 40 X I - 4 X 2 35 X 1= 55 .08 cm

10、2l】吕 1 X】=214 4mm< f - 215 mm（ Fss ns x io15. 如图 39 所示的摩擦型高强度螺栓的连接中 , 被连接板件钢材为 Q235, 螺栓 8.8 级, 直 径 20mm 接触面采用喷砂处理 ，试验算连接是否安全 ， 荷载值均为设计值。 P=110kN 卫 =0.45 。5.解: 忽略 F 作用对 螺栓群 的偏心 ，则有 作用与一个彎栓的最大拉力 沖. N Af vi 30fl：100 X35X10Vi = +my 16+. =n2 X2(35+25+15 -+5-)6() 4 kN < 0 SP = 0 JS X 110 = 88 kN最上排的

11、最不禾噓栓抗取垂载力.设计值:卩沿受力方向的连接长度llhQ5 15dX15XZ 15=32. 3cm, 故需将螺栓的承 载力屮 设计值 乘以画抵减系数即 忒、=30 .9rtU( P - 1 25.1 )=0B8 X0 .9 XIX045 X(110 -I25 X6()4)=123<N、=警=2H .9 kN16P故按受 力最不 利蝮栓 承载力 计算时 不满足强度要 求。 " 现在按整个连接的承载力 计算。按此比例关系可得 -七卡V if* 1 V ? - # ? 1 V I # ?F?> I f H V r ? vr°J *J V现在按整个连接的承载力计算。

12、按此比例关系 可得心也 =48 5 kN, M = 36 J6 kN押“=24 .7 kN. N, = 12 JJ kN, M= ( A) kNJZN“= (6()4 +4E 5+ 36A + 247+12J!+0 9)X 2=367.KkN i? IA占M =( P - 1 25 NJ=0S8 X0.9 X1 X0,45(16 X110 -12J X367463 4 > V = 460 kN=所以按整个连接承载力计算，则强度能满足要 求。，2. 一实腹式轴心受压柱 , 承受轴压力为 3000kN （设计值） ，计算长度为 lox=10m,loy=5m, 截面为焊接组合工字形 , 尺寸如

13、图 43 所示 ,翼缘为剪切边 , 钢材为 Q235, 容许长细比入 =150 。试验算此构件的整体稳定性和局部稳定性。巳解 : 仃) 脸算整体 稳定性。 PA 4(N) X 20 X 2 # 400 X |0 2 X |0* mm+ 4(K) X 20 X 2 Hf > X 2 + - X 10 X 4<)D = 1 *>5 K I O' mmp； X 20 X JOO' X 2 + p； X 400 X id=2 J 34 X 10'rrcrrr194 .K7 mill103 3<J JIIill对宜轴为b 类截面，对y 轴为 c 类截面，查

14、表2=0B50>=0.7H5亠='卩 ) * =191 A M tn nr < f = 215 N/ turn 艰 A (I .785 X 2 X ID所以构件整体稳定满足要求。宀(2) 验算局部穩定。 4门 I 叭 T 切? IT 左呼帕 AJ 二彳冋疋 亦小打 釈( 刃验算喝部稳罡4" 翼缘彳十=975<(H)+0I X) =10+0JX5IJ2=15,J3腹板； *'=40 < (25 + 0 5X)所以构件局瞬 定也满 足要求 。 41.在主平面内受弯的工字形截面组合梁。在抗弯强度计算中，允许考虑截面部分塑性发展变形时 , 绕 x 轴和

15、 y 的截面塑性发展系数丫 x, 丫 y 分别为 _丫 x=i.05_ 和Y y=i ? 23X2900=6000gJOC2.由 Q235-B.F 钢制作的一等截面焊接简支梁如图53 所示 ,在梁两端承受弯矩设计值M, 跨中无侧向支承 ，仅在梁两端设有侧向支承点。从整体稳定性出发求该梁所能承受的最大弯矩设计值 M(忽略梁自重 ) ，并验算梁局部稳定性。2 僚栽面几何特性 *A = 2 X30X) 2 + 0 .RXSO= I36cm'30 X 82 .4'" 匚；卅=15 3X10' cm12张 =14 H 2 = 15 3X 101 X41 2 = 3 时

16、cm 1A = 5 400 cnf, A = 6 3 cm整体稳定性媳麴龍輙中无荷载作用时工字形截面简支梁的等效甑系数耐加般临不对称影响系数为 吓二九x6 ()00A = i-63_ =95口 4 320 Ah(blrn2235A44见 +4中； =1 D7仃丄吧=ID7 -U=0I 5 I山垫休翅止控制时，梁所能承受的愎人弯矩没计值M 为Afx <k VV, / = O J5S3x 3X 1()' X IO1 X 2 15 = 7 仃 4 2 kN m(3)翼缘板屈部稳定性计算 .122<13(护=13(4)腹板局邙隐定计算 .h.80(1(H)80= KR10( <

17、; 170= 170所1 梁腹板配制横向加劲肋。a若腹板横向加劲肋间距 a=2.5hO=2 血见團 砂由于是纯瓷曲 , 腹板各区格局部稳” 定计算 相同计算腹板区格内 : 由平均弯矩 ( 纯弯曲 ) 产生的腹板计算髙度边缘的弯曲 压应力 。为心“、 - 弘 704 2 X1()_ X(M) .jXT =15 3 X io X T = 184 1 mm计算腹板区格内 由平均剪 应力产生的腹板 剪应力 0。 哥寸腹板边 缘局部 压应力 口 ? ?'由于粱受压翼缘扭转未受 约束哉腹板受童噪算时的通用高屋比入b 为卩.晋旺=Q65 <0B5故弯曲应力小独作用吋的临界问力4 ?153为局部

18、稳定条件为所以 v 腹板局却稳定性能保证。*1.双肢格构式压弯构件 ，当弯矩作用在实轴平面内 ，设计时应验算的内容为 ()和缀 材计算。A. 强度、弯矩作用平面内、外的稳定性B. 弯矩作用平面内的稳定、单肢稳定性C. 弯矩作用平面内的稳定、单肢稳定性、刚度D. 弯矩作用平面内的稳定、单肢稳定性、强度2. 当组合梁腹板高厚比 hO/tw <_ ' 时,对一般梁可不配置加劲肋1.如图 F1 所示 ，实腹式轴心受压柱，承受轴压力3500kN( 设计值 ),计算长度 lox=10m,loy =5m, 截面为焊接组合工字形 , 尺寸如图所示 , 翼缘为剪切边 , 钢材为 Q235, 容许长细比入 =150 。要求：(1)验算整体稳定性。(2)验算局部稳定性。1 解验算整体稳定性millix 400 X 20 >4X20X2I0JX2+ILX10 X 4(MI = 7 595 X 10* mm芋X2() X4()0' X2+ XJOO X10I I 少， I"