差动保护总结

1、1、变压器差动保护的工作原理与线路纵差保护的原理相同,都是比拟被保护设备各侧电流的相位和数值的 大小.由于变压器高压侧和低压侧的额定电流不相等再加上变压器各侧电流的相位 往往不相同.因此,为了保证纵差动保护的正确工作, 须适中选择各侧电流互感 器的变比,及各侧电流相位的补偿使得正常运行和区外短路故障时,两侧二次电流相等.2、变压器纵差动保护的特点励磁涌流的特点及克服励磁涌流的方法(1) 励磁涌流：在空载投入变压器或外部故障切除后恢复供电等情况下,变压器励磁电流的数值可达变压器额定68倍变压器励磁电流通常称为励磁涌流.(2) 产生励磁涌流的原因由于在稳态的情况下铁心中的磁通应滞后于外加电压90&

2、#176;,在电压瞬时值U=0瞬间合闸,铁芯中的磁通应为-但由于铁心中的磁通不能突变,因此 将出现一个非周期分量的磁通+m,如果考虑剩磁r,这样经过半过周期后铁 心中的磁通将到达2卅r,其幅值为如图8-6所示.此时变压器铁芯将严重饱 和,通过图8-7可知此时变压器的励磁电流的数值将变得很大,到达额定电流的励磁浦流的菠形(a)發LL器铁心的施化曲皴(b?励磯沛诚(3) 励磁涌流的特点： 励磁电流数值很大,并含有明显的非周期分量,使励磁电流波形明显偏 于时间轴的一侧. 励磁涌流中含有明显的高次谐波,其中励磁涌流以 2次谐波为主. 励磁涌流的波形出现 间断角.表8-1励磁涌流实验数据举例条件谐波分量

3、占基波分量的百分数(%直流分量基波二次谐 波三次谐 波四次谐 波五次谐波1第一个周期58100622542励磁涌流第二个周期58100632853第八个周期58100653073内部短路 故障电流电流互感器饱和 电流互感器不饱 和380100100493249724(4) 克服励磁涌流对变压器纵差保护影响的举措： 采用带有速饱和变流器的差动继电器构成差动保护; 利用二次谐波制动原理构成的差动保护； 利用间断角原理构成的变压器差动保护； 采用模糊识别闭锁原理构成的变压器差动保护.3、变压器不平衡电流产生的原因1、相位不同导致2、CT变比不一致导致3、CT型号不一致导致4、带负荷调整分接头导致5、

4、线路不平衡电容电流导致1稳态情况下的不平衡电流 变压器两侧电流相位不同电力系统中变压器常采用丫,d11接线方式,因此,变压器两侧电流的相 位差为30°,如下列图所示,丫侧电流滞后侧电流30°,假设两侧的电流互感器 采用相同的接线方式,那么 两侧对应相的二次电流也相差 30°左右,从而产生很 大的不平衡电流.doc 电流互感器计算变比与实 际变比不同由于变比的标准化使 得其实际变比与计算变比不 一致,从而产生不平衡电流. 变压器各侧电流互感 器型号不同变压器Y,d11联结相量图佃统绢捷线閤他招曲闇由于变压器各侧电压 等级和额定电流不同,所以变 压器各侧的电流互感器型

5、号 不同,它们的饱和特性、励磁 电流归算至同一侧也就不 同,从而在差动回路中产生较 大的不平衡电流. 变压器带负荷调节分 接头变压器带负荷调整分接头,是电力系统中电压调整的一种方法,改变分 接头就是改变变压器的变比.整定计算中,差动保护只能根据某一变比整定, 选 择恰当的平衡线圈减小或消除不平衡电流的影响.当差动保护投入运行后,在调压抽头改变时,一般不可能对差动保护的电流回路重新操作, 因此又会出现新的 不平衡电流.不平衡电流的大小与调压范围有关.2暂态情况下的不平衡电流 暂态过程中不平衡电流的特点： 暂态不平衡电流含有大量的非周期分量,偏离时间轴的一侧. 暂态不平衡电流最大值出现的时间滞后一

6、次侧最大电流的时间根据此特点靠保护的延时来躲过其暂态不平衡电流必然影响保护的快速性,甚至使变压器差动保护不能接受.4、减小不平衡电流的举措1减小稳态情况下的不平衡电流变压器差动保护各侧用的电流互感器,选用 变压器差动保护专用的D级 电流互感器；当通过外部最大稳态短路电流时,差动保护回路的二次负荷要能满足10淤差的要求2减小电流互感器的二次负荷这实际上相当于减小二次侧的端电压,相应地减少电流互感器的励磁电 流.减小二次负荷的常用方法有：减小限制电缆的电阻 适当增大导线截面,尽 量缩短限制电缆长度；采用弱电限制用的电流互感器二次额定电流为IA等.3采用带小气隙的电流互感器这种电流互感器铁芯的剩磁较

7、小,在一次侧电流较大的情况下,电流互 感器不容易饱和.因而励磁电流较小,有利于减小不平衡电流.同时也改善了电 流互感器的暂态特性.4减小变压器两侧电流相位不同而产生的不平衡电流采用相位补偿 如何让被保护装置的两侧电流的差流为 0？ 变压器：电流的大小本身不一致-标幺值Tap值 相位不一致-相角补偿算法变压器一般算法电流幅值调整以及电流相位校正 分析：要消除相位的差异可以用IA |B与|a进行相位补偿 为何我们的687A与SEL587装置的补偿算法用的是Ia Ib而不是Ib Ia? 答：由于687A差动电流计算公式为：|op |& & ,如果补偿算法用Ia Ib , 那么上下压侧

8、相位相反,如果幅值相等的,那么Iop=0,如果补偿算法用Ib Ia, 那么Iop=2Ih=2Il,差动就会动作.补偿算法中的Ia Ib为何要除以3后再参与计算？ ？答：由于我们在进行相位补偿的时候,相应的高压侧电流幅值增加为.3Ia 0IaIb 而我们计算的标幺值Tap值是针对上下压侧而言的,而不是针对r/ANaNTap Tap2IA-IB=IA高压侧补偿低压侧J曲线SLP1、SLP2的原因？ ？曲线 SLP1 主要考虑由主 TA 及继电器 TA 的变比误差或由主变分接头位置改变 而产生的误差,这种误差在 TA 饱和前与电流根本成比例增加.曲线SLP2主要考虑在大电流范围内,由于 TA饱和,测

9、量电流误差将会急剧增 大,因此其斜率比 S1 更高.我们的 687A 用于现场时变压器各侧 CT 都按 Y 型接线,当变压器各侧 电流互感器二次均采用星型接线后, 其二次电流直接接入保护装置, 从而简化了 TA 二次接线,增加了电流回路的可靠性. CT 的极性端可选那么同时指向母线或 者同指向变压器电力系统中变压器常采用 Y/D-11 接线方式,因此,变压器两侧电流的相位 差为 30°.如果不采取举措,差回路中将会由于变压器两侧电流相位不同而产 生不平衡电流,必须消除这种不平衡电流.为消除各侧 TA 二次电流之间的角度差,由保护软件通过算法进行调整. 装置采用Y-变化调整差流平衡,其

10、校正方法如下：Y 侧：A2= A2 B2 ' I IB2= B2 C2C2=C2 A2 侧：I 'a2 = I a2I'b2 = Ib2I'c2 = I c2式中：IA2 > 丨 B2、IC2 为 Y 侧 TA 二次电流,丨A2、I '2、I '2 为丫侧校正后的各相电流；Ia2、Ib2、Ic2为侧TA二次电流,丨'2、1 '2、I '2为侧校正后的各相电流.经过软件校正后, 差动回路两侧电流之间的相位一致. 可以看到高压侧二次电流由于在进行相位校正时扩大了 3倍,所以与低压侧电流做差流比拟时要将高压侧电流除以3空送

11、变压器如何闭锁差动保护？1、变压器空充有两种预防保护误跳的方法.为二次谐波闭锁法和间断角法.PMC687B采用间断角方法,所以在出厂试验时无法做间断角闭锁 试验,故做五次谐波闭锁试验.2、发电厂发变组空充里面含有很大的五次谐波,采用五次谐波闭锁.空投变压器时,由于存在励磁涌流,会导致差动保护误动作.由于励磁涌流中有 较大的二次谐波成分,常见的解决方法是用二次谐波制动差动保护.我们的687A采用的就是二次谐波制动差动保护.以下是我们687A的主要功能：差动保护电流幅值和相位自动补偿装置自动完成；差动速断保护快速切除变压器内部严重故障；比率制动差动保护采用2段斜率的动作曲线,能有效区分区内、区外

12、故障并正确动作；带有二次谐波制动和五次谐波制动的比率差动保护,能有效预防励磁 涌流和过励磁造成的误动；以下是高压侧CT接成三角形,低压侧CT接成星型的变压器原理图:Y.d11联谿变丿I.器差动保护接线图和相量图(a)原理接线图'Lt电流互感器差动冋路电流相華差动保护的原理的原理是相同的,我们的 687A要求高压侧CT为星型,其相位 校正在装置里完成微机保护中采用软件进行相位校正,这样CT的接线就变 简单了.而上图高压侧的CT为三角形,其接线方式复杂了,但是其完成了相位 的校正.我们在变压器送电前要做哪些工作?PMC-687A差动保护装置上电后,面板指示灯状态绿色点亮;通过调试人员相关调

13、试；变压器做空充试验时,应暂时投入差动保护压板.充电试验结束后,退 出差动保护压板；变压器电动机正式投运,带一定负荷确认二次电流回路没有问题后请填写 投运测试工作单,方可投入其差动保护压板；可以通过查看PMC-687A的表计值,辅助确认二次电流回路正确性,所 需的负荷：变压器高、低压侧二次电流均需要大于 0.11 n 0.5A,5A额定;0.1A, 1A 额定.如果变压器正常运行,二次电流回路正确时,PMC-687A的表计值中的差动动作量idif应小于0.1倍的差动制动量Ibias.图一 ：PMC-687A CT 二次接线图以 A 相为例一定保证CT接线如上图所示,注意相序的正确性,否那么带负

14、荷后就会跳闸！ ！连接组别为Y/ -11降压变压器,高压侧电流超前低压侧电流150.本来是30 °,将CT接成减极性后就变成了 150° ,如下列图,图中以IA、IB、IC示高压侧各相 电流,Ia、lb、Ic示低压侧各相电流.IAIB图二：连接组别为 Y/ -11变压器,高压侧电流超前低压侧电流150 °要保证实际六角图如上图所示,不然差动保护就会跳闸.注意：差动保护的CT二次侧要求在保护屏内一点接地,绝对不允许多点接地 同样,我们也可以根据上下压侧视在功率相等来推导差动保护判据公式：单相变压器差动保护原理说明单相变压器差动保护原理较为简单.假设变压器高压侧额定电

15、压为 U1, CT变比为CT1;低压侧额定电压为U2, CT变比为CT2正常运行时,由于变压器损耗很小,可近似认为上下压侧视在功 率相等,因而有：S=U1*I仁U2*I2(I1为高压侧电流,12为低压侧电流)所以：I1/I2=U2/U1假设高压侧CT二次电流为I1 ',低压侧CT二次电流为I2 ',那么有：I1=CT1*I1 'I2=CT2*I2'那么：I1/I2=(CT1*I1' )/(CT2*l2 ' )=U2/U1所以：I1 ' /I2 ' =(CT2*U2)/(CT1*U1)=(CT2/CT1)*(U2/U1)结论：正常运

16、行时单相变压器上下压侧CT二次电流成正比.变换式：I1 ' -(CT2/CT1)*(U2/U1)*I2' =0令变压器差流：I d=l 1' -k* I 2'(相量运算) 其中平衡系数 k=(CT2/CT1)*(U2/U1)=(U2*CT2)/(U1*CT1)忽略误差,理论上上下压侧 CT 二次电流成一正比.所以,正常运行时,差 流近似为零；外部短路可认为是变压器带了一个很大的负荷,所以理论上外部短路时差流也近似为零.变压器上下压侧差动保护 CT之间,如有导线短路那么变为电源侧 CT有故障电 流,负荷侧无故障电流,破坏了上下压侧 CT二次电流这种平衡关系(正比例

17、). 如变压器为双侧电源供电,那么故障电流由两侧提供,差流更大.如变压器匝间短 路,那么相当于改变了电压比(U1/U2),所以也会出现差流.由于上下压侧CT二次电流成一正比,此比例往往也不会等于一.在取上下 压侧CT二次电流做差动保护时,需将低压侧电流乘以系数k.对于常规电磁型差动保护即让低压侧电流线圈匝数为高压侧的k倍(或等效)；对于微机型差动保护,将低压侧CT电流直接乘以k后,再与高压侧电流做相量运算.平衡系数k也可由另外的方法得到：k=I1 n/l2n其中I1n为高压侧CT二次额定电流,I2n为低压侧CT二次额定电流.这两 种计算方法是等效的,证实如下：I1n=S/(U1*CT1) I2

18、n=S/(U2*CT2)I1n/I2n=S/(U1*CT1)/S/(U2*CT2)=(U2*CT2)/(U1*CT1)=k将式等号两边除以I1n,得：. . . . .I d/I1 n=( 11' /I1n)-(k*I 2' /I1n)=( I 1' /I1n)-(I 2' /I2n)这样得到了按标么值计算的差流公式.由于变压器存在励磁电流,CT传变存在误差；某些变压器还要考虑分接头 引起的额外误差：分接头档位变化导致电压比 U1/U2变化；同时也要考虑继电 器的测量误差.所以随着外部电流的增大,变压器差流也会增大,特别是在外部 短路时.因此,变压器差动保护不能

19、采取差流超过一固定值就动作：定值太低, 在变压器外部故障时穿越电流很大, 差流也大可能导致差动保护误动作； 定值太 高,保护灵敏度不够.采用比例制动差动保护能较好的解决这一问题.比例制动差动保护动作原理：制动电流：lzd=| |1' |+|k* 12' |/2 制动电流是考虑了平衡系数的两侧电流绝对值相加除以二保护启动条件：ld>差动门槛,同时Id>k1*lzd k1 为制动系数制动系数k1的整定参考SEL587关于SLP1整定的说明.变压器差动保护也得考虑以下问题：空投变压器时,由于存在励磁涌流,会导致差动保护误动作.由于励磁涌流中有较大的二次谐波成分,常见的解决

20、方法是用二次谐波制动差动保护：I2>k2*IdI2 为差流中的二次谐波值,k2为二次谐 波制动系数,即二次谐波大于一定比例的差动电流后制动差动保护.励磁涌流 也可能在以下情况出现：外部故障导致变压器电压降低,切除外部故障后电压恢 复正常.为了预防严重故障时,比例制动差动保护不动作,引入了差动速断保护.差动速断保护动作条件：ld>差动速断定值差动速断保护不受二次谐波闭锁.两圈变三相变压器差动保护原理说明对于丫丫接线的两圈变三相变压器差动保护,其原理与单相变压器差动保护原理相似,在此不做分析.对于丫/ 接线的两圈变三相变压器差动保护, 特别是丫/ -11点接线的两圈变, 国内应用很多.

21、丫/ 变压器差动保护的特殊性在于其 CT二次电流的星三角变换, 其它的与单相变压器类似.下面进行详细分析.a£Winding 2SEL-5B7(Pirtli )TRCON ¥DA6CTCON YY两圈变Y/ A-11 三相变压器差动保护原理说明图1: Y/ -11接线变压器带有丫-Y的CT连接上图为丫/ -11接线变压器,二次CT接线为丫丫极性按上图中定义.假设丫侧为高压侧,为低压侧；U1为变压器高压侧额定线电压,Iatr1为变压器高压侧线圈A相绕组电流,laL1为变压器高压侧A相线路电流；U2为变压器低压侧额定线电压,Iatr2为变压器低压侧线圈绕组 A相电流,I aL2

22、为 变压器低压侧线路A相电流；B、C相定义同理.注意：以上电流值均为相量.0 0 0 0 0那么：I aL1=I atr1I aL2=I atr2- I btr2说明：tr:transformer(变压器)L:Line(线路)W:Winding( 线圈)假设变压器高压侧CT变比为CTR1 A相CT二次电流为I AW1变压器低压0侧CT变比为CTR2 A相CT二次电流为I AW2贝I AW1 = aL1/CTR1I AW2=aL2/CTR20 0 0 0 0由于 I aL2=I atr2- I btr2=-(U1/、3 U2)*( I atr1- I btr1)oo=-(U1/ V3 U2)*(

23、 I AW1- BW1)*CTR1ooI btr1/ I btr2=-U2/(U1/3)oo其中：I atr1/ I atr2=-U2/(U1/3)注意：变压器上下压线圈绕组电流成正比,线路上下压侧电流不成正比.o.ooCTR2*I AW2=-(U1/ . 3 U2)*( I AW1BW1)*CTR1ooo(I AW1- BW1)/I AW2=-(CTR2/CTR1)*©$ U2/U1)结论：与单相变压器不同,正常运行时Y/、11接线三相变压器上下压侧 CT 二次电流不成正比；经过上式变换后的电流成正比.下面根据差动保护的计算方法描述整个计算处理过程. 变换式得oo0(I AW1- BW1)+(CTR2/CTR1)*“3 U2/U1)* I AW2=0令变压器差流：0 0 0 0I da=( I AW1- BW1)+(CTR2/CTR1)*&3 U2/U1)* I AW2 令：主变容量：MVA高压侧线电压：VWDG1(U1)低压侧线电压：VWDG2(U2)变压器咼压侧电流调节变比：TAP1MVA * 1000、3* VWDG1 * CTR1变压器低压侧电流调节变比：TAP2MVA *1000.3*VWDG2 * CTR2将式等号两边除以3 *TAP1得:I da/( 、3 *TAP1)=( I