单层厂房课程设计例题-20146

1、2.7单层厂房结构设计实例2.7.1 设计任务某厂金工车间的等高排架.该金工车间平、立面布置如图2-53所示.柱距除端部为5.5m , 其余均为6m ,跨度18m + 18m ；每跨设有两台吊车,吊车工作制级别为a5级,轨顶标高为7.2m,吊车起重量左右跨相同,具体见表2-15.外墙无连续梁,墙厚240mm,每开间侧窗面2积24m,钢窗,无天窗.图2-53(a)厂房立面图珠50066000500k /12图2-53(b) 平面图屋面做法：绿豆砂保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫法保温层预应力力大型屋面板2.7.2 设计参考资料1 .荷载资料,见表2-15:表2-15荷载资料根本

2、雪压20.4kN/m根本风压20.5kN/m吊车起重量20/5t地面粗糙度类型B屋面活载标准值20.5kN/m2 .吊车起重量及其数据,见表 2-16.表2-16吊车起重量及其数据起重量桥跨轮距吊车宽起重机 总量小车重最大轮压吊车顶 至轨顶轨顶至吊 车梁顶轨中至 车外端最小轮压Q(t )Lk(m )L (mm )B(mm )W(kN )g(kN )Pmax (kN )H (mm )H2(mm)BJmm )Pmin(kN )20/5t16.54000520022368.6174209418223037.53 .地质资料,见表2-17.表2-17地质资料层次地层描述状态湿度厚度m层底深度m 地基承

3、载力标准值 fakkN/m 2容重工(kN/m3)1回填土1.41.4162棕黄粘土硬塑稍湿3.54.9200173棕红粘土可塑湿1.86.7250174 .预应力屋面板、嵌板及天沟板选用,见表 2-18.名称标准图号选用型号允许何载2 kN/m自重kN/m备注预应力 面板G410 一YWB-2H2.461.40自重包括 灌缝重嵌版G410二KWB-12.51.75同上天沟板G410三TGB68-13.051.91同上表 2-18预应力屋面板、嵌板及天沟板5 .屋架选用图集,见表2-19 .表2-19屋架选用图集跨度(m)标准图号选用型号允许何载kN/m自重屋架边缘高度(m )18G415一Y

4、WJA-18-2Aa3.560.5kN/根屋盖钢 支撑 0.05kN/m 22.156.吊车梁选用图集,见表 2-20.表2-20吊车梁选用图集标准图号选用型号起重量Lkm自重(kN)梁高(mm)G425YXDL6-620/5t10.5 22.544.2/ 根1200注：轨道连结件重：0.8kN/m7 .根底梁：选用标准图号 G320 JL-3, 16.7kN/根.8 .钢窗重：0.45kN/m 2.9 .常用材料自重,见表 2-21.表2-21 常用材料自重名称单位自重(kN/m2)二毡三油绿豆砂向层0.35水泥砂浆20泡沫混凝土8240厚砖墙4.7510 7.3 结构构件选型及柱截面尺寸确

5、定因该厂房跨度在 1536m之间,且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝土排架结构.为了使屋盖具有较大刚度,选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板.选用钢筋混凝土吊车梁及基 础梁.由图2-54可知柱顶标高为9.6m,牛腿顶面标高为 7.2-1.2-0.182=5.818m,按要求实取 6.0m;设室内地面至根底顶面的距离为0.5m ,那么计算简图中柱的总高度H,下柱高度 H l ,和上柱高度 H u分别为：H =9.6 0.5 = 10.1m图2-54厂房剖面图 1. 9.600m； 7.2+2.094+220/1000=9.514m =9.6m2 220mm 是吊车的平安行驶高度2 .

6、11.750m； 9.6+2.15=11.75m3. 12.800m； 11.75+1.05=12.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件,可确定柱的截面尺寸,见表2-22.表2-22柱截面尺寸及相应的计算参数参数柱号截面尺J/mm面积/ mm2惯性矩4/ mm自重/ (kN/m )A, C上柱矩400父400“51.6 父10、/821.3 父 104.0下柱I 400 父 900 M150 M 1001.875 m 105195.38 m 1084.69B上柱矩400父60052.4 父1072M1086.0下柱I 400 父1000 M150 M 10051.975 父 10256

7、.34 x 1084.94本设计仅取一根排架进行计算,计算单元和计算简图如图2-55所示.图2-55计算单元和计算简图2.7.4荷载计算1 .永久荷载屋盖永久荷载绿豆砂浆保护层二毡三油防水层_ _20 .35 kN/m20厚水泥砂浆找平层_3_220kN/m 0.02m =0.40kN/m80厚泡沫混凝土保温层328kN/m 0.08m = 0.64kN/m预应力混凝土大型屋面板(包括灌缝)1.4kN/m 2屋盖钢支撑20.05kN/m一-2总计2.84kN/m屋架重力荷载为60.5kN/根,那么作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载标准值为:Gk1 =2.84 6 18/2 60.5/2 =183.

8、61kN(2)吊车梁及轨道重力荷载标准值:Gk3 =44.2 0.8 6 =49kN(3)柱自重重力荷载标准值A、小：上柱：Gk4A =Gk4c =4.0父3.6 =14.4kN k4Ak4c下柱：Gk5A =Gk5c =4.69 6.5 -30.49kNk5Ak5cB柱：上柱：Gk4B =6.0 3.6 =21.6kN下柱：Gk5B =4.94 6.5 =32.11kN各项永久荷 载作用 位置如图2-56所示.150400(Qk1=27.00)Gk3=49.004007 (Qk1=27.00) Gk1=183.6150750Gk4c=14.4250A/Gk5c=30.49onn i图2-56

9、荷载作用位置图单位：kN2 .屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5kN/m 2,雪荷载标准值为0.4kN/m 2,后者小于前者,故仅按前者计算.作用于柱顶的屋面活荷载标准值为：Qk1 =0.5 6 18/2 =27.00kNk IQi的作用位置与Gi作用位置相同,如图 2-56所示.3 .风荷载风荷载的标准值按Wk =PzNz/W0计算,其中W0 =0.5kN/m2,凡=1.0,也根据厂房各局部标高21 =1.000 计算 叱时,其高度应该从室外地面算起1.0531.083:2图2-54及B类地面粗糙度确定如下： 柱顶标高 9.6m+0.15=9.75 檐口标高 11.75m+0.15=11.9

10、 屋顶标高 12.80m+0.15=12.95 也如图2-57所示,那么由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为:Wk1 = -z Jz1 JS1W0 1.0 0.8 1.0 0.5 =0.4kN/m2k iz zi si 0Wg = ：zz1,s2w0 =1.0 0.4 1.0 0.5 = 0.2kN/m2图2-57风荷载体型系数及计算简图那么作用于排架计算简图(图2-57)上的风荷载标准值为：qk1 =0.4 6,0 =2.4kN/mqk2 =0.2 6,0 =1.2kN/mFkw =( % s2)zhi (% Js4)zhzz,0B-10.8 0.4 1,053 2.15-0.6

11、 0.5 1,053 1.051 1.0 0.5 6.0目 7.82kN 1. 1.053 标高 11.75m处的 z z2. 1.083 标高12.80m处的z3. 计算FW寸,应该都按标高11.75m处距室外地面的高度的厂2=1,053计算4. 吊车荷载由表 2-16 可得 20/5t 吊车的参数为：B=5.2m, K = 4,0m , g = 68.6kN , Q = 200kN ,Pmax =174kN , Pmin =37,5kN,根据B=5,2m及K可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点 的竖向坐标值如图2-58所示.12004000400060006000图2-58吊车荷载作用

12、下支座反力影响线(1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载标准值为：Dkmax = PmJ yi =174 1 0.8 0,133 0.333 = 394.284kNDkmn = Pmin' y =7.5 1 0.8 0.133 0.333 = 84.975kN“ yi =2.266(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：1 -1T = (Q g) 0.1 (200 68.6) =6.715kN 44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载标准值为：Tkmaxyi =6.715 2.266 = 15.22kN2. 7. 5排架内力分析该厂房为两跨等高排架,可用剪力分配法进行排架内力

13、分析.其中柱的剪力分配系数)计算,见表2-23 .表 2- 23柱剪力分配系数柱别C0 =3 13(1 n -1)c. =H3 QEIlA、C柱n =0.10900.356n =0.281 =0.356C0.690,b =1.491 .永久荷载作用下的内力分析永久荷载作用下排架的计算简图如图2-59 (a)所示.图中的重力荷载G及力矩M是根据图2-56确定的,即Gk1 =Gk1 =183.61kN; Gk2 =Gk3 Gk4A = 49.00 14.4 = 63.4kN k 1k3 k 4AGk3 =Gk5A =30.49kN ; Gk4 =2Gk1 =2 183.61 =367.22kN k

14、5Ak 1Gk5 = Gk4B 2Gk3 =21.6 2 49.00 = 119.6kN ; Gk6 = Gk5B = 32.11kNM k1 =Gk1G =183.61 0.05 =9.18kN mM k2 (G k1 Gk4A)eb - Gk3e3= (183.61 14.4) 0.25-49.00 0.3 = 34.8kN m3 1.0.25m=(450-200) X 10 -32. 0.3m=(750-450) X 10由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载,排架结构无侧移,故各柱可按柱顶为不动较支座计算内力.柱顶不动较支座反力R可根据相应公式计算.对于A, C柱n = 0.

15、109,九=0.374 那么：C3 =210.957M k1 = M k2 =C1 C39.18 2.231 34.8 0.95710.1=5.33kNRkC = -5.33kN()本例中q =0.求得R后,可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力.柱各截面的轴力为该截面以2-59 b、Co卜同图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定,(a)109.189.1824.85. 33B(b)弯矩图Vk24. 8 M0.一为9.85 5.33CNk183.61Or-367.22183.61198.01247.01388.82486.82198.01247.01277 .5518.93B(C)轴

16、力图277.50(d)Nk上重力荷载之和,永久荷载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图图2-59永久荷载作用下排架内力图2.屋面活荷载作用下排架内力分析(1)AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2-60 a所示,其中Qk1 =27.00kN ,它在柱顶及变阶处引引起的力矩为:M kiA =27.00200 -150 103= 27.00 0.05 =1.35kN mMk2A =27.00 450 - 200 10,= 27.00 0.25 = 6.75kN mM k1B =27.00 0.15 =4.05kN m 1.0.15m 见图 2-56对于 A柱,C =2.231, C3 =0.95

17、7,那么M k1AM k2AC31.35 2.231 6.75 0.95710.1=0.94kN对于 B柱,n= 0.281,九=0.356,那么C132= 1.781RkB= 0.71kN -,Mk1Bc 4.05 1.781C1 =H10.1Rk = R*R田=0.94 0.71 = 1.65kN ( > )将R反作用于柱顶,计算相应的柱顶剪力,并与相应的柱顶不动较支座反力叠力口, 可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力,即VkA = Rs - ARk =0.94 -0.277 1.65 =0.48kN ( > ) kA kA A kVkB = RkB - BRk =0.71

18、-0.446 1.65 = -0.03kN ()Vq =- CR =-0.274 1.65 = -0.46kN (,)排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-60b, c所示.1.354.05Q0.386.37i3.25一 4.16*0.48 0.03 '4.35,1.66I1一万二 4.650.46(b)弯矩图27.0027.00(c)轴力图图2-60 AB跨作用屋面活 荷载时排架内力图2 2) BC跨作用屋面活荷载由于结构对称,且BC跨与AB跨作用荷载相同,故只需将图2-60中内力图的位置及方向调整一下即 可,如图2-61所示.4.651.66 LI4.054.16：4.350.

19、460.03B6.37 A 0.380.48(b)弯矩图图2-61 BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图3 .风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图2-62a所示.对于A, C柱,n =0.109,九=0.356得C11= 0.310RkA = -qk1HC11 =-2.4kN/m 10.1m 0.310 = -7.51kN & )Rkc =-qk2HCn = -1.2 10.1 0.310 =-3.76kN ()Rk =% *FW - -7.51 -3.70 -7.82 - -19.09kN ()各柱顶的剪力分别为VkA -RkA - ARk=7.51 0.277 19.0

20、9 - -2.22kN 卜)VkB = - BRk = -0.446 19.09 = -8.51kN ( > )Vq =Rq - CR = -3.76 0.277 19.09 =1.53kN ( > )排架内力如图2-62b所示ifJzal7.5699.9930.64_85.95- F 22.0213.28 r76.66<8.51 -13.65济矩图图2-62左吹风时排架内力图(2)右吹风时计算简图如图2-63a所示.将图2-62b所示A, C柱内力图对换且改变内力符号后可得,如图2-63b所示.kwB(c)4- w-qk1.13.2813.6576.66-30.6485.9

21、5-7.56I99.994次 8.51B(b)22.02C弯矩图图2-63右吹风时排架内力图4 .吊车荷载作用下排架内力分析Dkmax 作用于A柱计算简图如图2-64a所示.其中吊车竖向荷载Dkmax, Dkmin.在牛腿顶面处引起的力矩为:M kA = Dkmaxe3 =394.28 750 - 450 10=394.28 0.3 = 118.29kN mMkB =Dkmine =84.975 0.75 =63.73kN m对于A柱,C3 =0.957,那么RkA =MC3 =H118.2910.10.957 = -11.21kN 对于 B柱,n=0.281,人=0.356,得C332= 1

22、.174C3RkBM kBH二6373 1.174 =7.41kN>10.1Rk =Rs RkB =T1.21 7.41 =-3.8kN(,)排架各柱顶的剪力分别为：VkA -RkA - ARk - -11.21 0.277 3.8 - -10.16kN (,)V田-RkB 一 BRk =7.41 0.446 3.8 =9.10kN ( >)VkC = _ CRk =0.277 3.8 =1.05kN ( >)264b,c 所示.排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图(a)81. 71394.28394.28I15.67 .84.9836.58, 30. 9732.763.

23、78»28. 1810.169.10B(b)弯矩图1.05C-0,j = 84.98B(c)轴力图(2) D kmax 作用于B柱左计算简图如图2-65a所示MA , M B计算如下:M kA = Dk e3 =84.98750 - 450 10“ =84.98 0.3 =25.49kN mM kB Dkmaxe3 =394.28 0.75 = 295.71kN m柱顶不动钱支反力RkA , RkB及总反力Rk分别为：M kA25.49RkA巴C3 =- 0.957 - -2.42kN H10.1uMLj = 295.71 m 1.174 = 34.37kN H 10.1Rk 二R*

24、 RkB =2.42 34.37 =31.95kN (；)各柱顶剪力分别为：VkA RkA - ARk = 一2.42 -0.277 31.95 =11.27kN ()VkB -RkB - BRk =34.37 -0.446 31.95 =20.12kN ( > )VkC = - CRk = -0.277 31.95kN = -8.85kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-65b, c所示11.270-40.57223.28,31.8615.08 72.4388.3492.50|89.3920.12B8.85(b)弯矩图84.98394.2884.98它 394.28(c

25、)轴力图(3)D kmax 作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件,内力计算与Dkmax作用于B柱左的情况相同,只需将A, C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号,如图2-66 所示.M kC = M kA = 25.49kN .mkCkA31.8689.398.85223.2892 .5040.57J72.43 15.0888.34A20.12'1 11.27(b)弯矩图84.98394.28,394.2884.98(c)轴力图图 2-66Dkmax作用于B柱右时排架内力图(4)Dkmax 作用于C柱2-67 所同理,将作用于 A柱情况的A, C柱内力对换,并注意改变符号,可求

26、得各柱的内力,如图示.图2-67DKmax作用在C柱右时排架内力图2-68a 所示,对于 A 柱,n = 0.109,(5) Tkmax 作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时,排架计算简图如图九=0.356,得 a =C/Hu = (3.6 1.2 )/3.6 = 0.667 ,那么C5 =2 一 3a一afl=0.515321n-1RkA =TkmaxCs =15.22X0.515 = 7.84kN & )同理,对于 B 柱,n=0.281,九= 0.356, a =0.667, C5 = 0.598 ,那么:RkB =akmaxC5 =15.22M0.598 =9.10kN

27、 (一)排架柱顶总反力R为：Rk =RkARkB =-7.84 -9.10 =-16.94kN 卜)各柱顶剪力为：VkA -RkA - ARk - -7.84 0.277 16.94 - -3.15kN ()VkB - RkB - BRk - -9.10 0.446 16.94 - -1.54kN (,)VkC = 一 CRk =0.277 16.94 =4.69kN ( > )排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-68 b所示.当Tmax方向相反时,弯矩图和剪力只改变符号,大小不变.(a)图2-68 Tkmax作用于AB跨时排架内力图(6)T kmax 作用于BC跨柱由于结构对称及吊车吨

28、位相等,故排架内力计算与 力对换,如图2-69所示.Tmax作用AB跨情况相同,仅需将A柱与C柱的内B(a)I3.77.5616.88I1412.72 11207(b )弯矩图图2-69 Tkmax作用于BC跨时排架内力图2.7.6内力组合以A柱内力组合为例.表 2-24为各种荷载作用下 A柱内力标准值汇总表,表 2-25表2-32、表2-33为A柱内力组合表,这两表中的限制截面及正号内力方向如表2-24中的例图所示.对柱进行裂缝宽度验算时, 内力采用标准值,同时只需对e0 / h0 > 0.55的柱进行验算.为此,表2-33 中亦给出了 Mk和Nk的组合值,它们均满足e0/h°

29、; >0.55的条件,对设计来说,这些值均取自Nmin及 相应的M和V 一项.表2-24A柱内力标准值汇总表柱号及 正向内 力荷载类别永久 何载屋面活载吊车竖向柿载吊车水平荷载风何载作用在AB跨作用在BC跨Dkm ax作用 在A柱Dk max作 用在 b meDk max作B柱石D k max作 用在Tk max作AB跨Tk max作 用在BC跨左风右风序号?I IM100.381.66-36.58-40.5731.86-3.78士6.92士16.887.56-13.28- IN198.0127.00000000000II -IIM-24.8-6.371.6681.71-15.0831.

30、86-3.78士6.92士16.887.56-13.28J八N247.0127.000394.2884.98000000III -IIIM9.85-3.254.6515.67-88.3489.39-10.61士85.38±47.3799.99-76.66N277.527.000394.2884.98000000V5.330.480.46-10.16-11.278.85-1.05士12.07±4.6922.02-13.65弯矩图80.19.18乙 24.(10/9.85-1.356.37/ r/1.66 fff81.71140.5715.0811 1i1 131.86 /J6

31、.88I1f1-3.781117.566.92/ fJi7.56 -r i1If111- 13.28111133.812536.1111111584.6515.6788.3489.3910.6185.3847.3799.9976.66注：M单位kN m, N单位kN , V单位kN表2-25 1.2(1.0)永久荷载+1.4屋面活荷载+1.4 (0.7吊车荷载+0.6风荷载)(单位：M( kN m), N ( kN), V ( kN).)截面内力组合项+Mmax及相应的N、V组合项-M max 及相应的N 、V组合项4N|'max 及相应 的M、V组合项N1 * min 及相应 的M、

32、VI IM1.2 X +1.4 X (咆)+1.4 X 0.7 X 0.9( +)+0.664.201.0 X +1.4 X+1.40.7X0.8(+) +0.7 X 0.9 +0.6?-50.281.2 X +1.4 X (+3)+1.4X0.7X0.9(+)+0.664.201.0 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.9(+)+0.661.76N275.41235.81275.41198.01II -IIM1.0 X +1.4 X+1.40.7 X 0.8 (+)+0.7 X 0.9 +0.6 87.801.2 X +1.4X+1.40.7X0.8(+)+0.7 X 0.9 +0.

33、6?-79.511.2 X +1.4X (+)1.4 X 0.7 X0.9(+)+0.661.361.0X+1.4 +1.4X 0.7 X 0.9(+)+0.627.00N556.13400.84681.97247.01III -IIIM1.2 X +1.4 X+1.40.7 X 0.8 (+)+0.7 X 0.9 +0.6 260.001.0 X +1.4X+1.40.7X0.9(+)+0.6?-212.301.2 X +1.4X (+3)+1.4 X0.7X0.9(+)+0.6186.901.0 X +1.4 X +1.4 X0.7X0.9(+)+0.6 ?220.97N642.12390

34、.25718.56277.5V35.16-26.0527.8936.46表2-26 1.21.0永久荷载+1.4吊车荷载+1.40.7屋面活荷载+0.6风荷载截面内 力组合项+Mmax及相应的N、V组合项-M max 及相应 的N 、V组合项*Nmax 及相应 的M、V组合项N1、min 及相应 的M、VI IM1.2 X +1.4 X 0.9(+)+ 1.4 X 0.7 X ( +D )+0.6 81.761.0 X +1.4 X 0.8 X( + )+0.9 X +1.4 X (0.7 +0.6?-71.721.2 X +1.4 X 0.9( +)+1.4 X 0.7( +)+0.681.

35、761.0 X +1.4 X0.9(+)+1.4 X (0.7 +0.6)79.39N264.07224.47264.07198.01II -IIM1.0 X +1.4 X 0.8 X ( + )+0.9 +1.4 X (0.7 +0.6 )131.641.2 X +1.4 X 0.8 X ( + )+0.9X+1.4 X (0.7 +0.6?-89.551.2 X +1.4 X 0.9 X ( + )+1.4 X 0.7(+)+0.682.021.0 X +1.4 X 0.9(+)+1.4 X (0.7 +0.6 44.59N688.60418.05819.66247.01III -IIIM

36、1.2 X +1.4 X 0.8 X ( + )+0.9X)+1.4 X (0.7 +0.6)325.611.0 X +1.4 X0.8(+)+0.9X+1.4 X (0.7+0.6?-276.1 31.2 X +1.4 X 0.9 X ( + )+1.4 X 0.7 +0.6 219.951.0 X +1.4 X 0.9(+)+1.4 X (0.7 +0.6 )270.72N774.59399.14856.25277.5V39.08-34.6727.7741.37注：M单位kN m, N单彳mkN , V单位kN表2-27 1.21.0永久荷载+1.4风荷载+1.40.7屋面活荷载+0.7吊

37、车荷载截面内 力组合项4Mmax及相应的N、V组合项-M max及相应的N、V组合项Nmax 及相应 的M、V组合项N1、min及相应的M、VI IM1.2 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.9( +)+ 0.7 X ( 咆)67.571.0 X +1.4 X 0.7 +0.7X0.9(+)+ 1.4 ?-58.891.2 +1.4 X ? +1.4 X0.7X0.8( + )+0.9 +0.7( + )67.571.0 X +1.4 X 0.7 +0.7X0.9(+)+1.465.20N264.07224.47264.07198.01II -IIM1.0 X +1.4 X +1.4

38、 X 0.7X0.8( +)+ 0.7 X 0.9 +0.7 91.341.2 X +1.4 X ? +1.4 X 0.7X0.8(+ )+ 0.7 X 0.9 +0.7 )-84.271.2 +1.4 X 0.7 X +0.7X0.9( + )+1.452.751.0 X +1.4 X +1.4 X0.7X0.9(+)+0.730.40N556.13389.50644.17247.01III -IIIM1.2 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.8( +)+ 0.7 X 0.9 +0.7 314.041.0 X +1.4 X 0.7 +0.7X0.9(+)+ 1.4 ?-253.89

39、1.2 +1.4 X 0.7 X +0.7X0.9( + )+1.4237.751.0 X +1.4 X +1.4 X0.7X0.9(+)+0.7275.02N642.12378.91707.2277.5V47.29-33.9039.3848.58注：M单位kN m, N单位kN, V单位kN表2-28 1.35 永久荷载+1.4 0.7屋面活荷载+0.7吊车荷载+0.6风荷载截面内 力组合项+ Mmax及相应的N、V组合项-M max 及相应 的N、V：组合项+ NI 'max及相应的M、V组合项N1、min 及相应 的M、VI IM1.35 X +1.4 X 0.7X ( +)+0

40、.7 X 0.9(+)+0.6 64. 841.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8( + )+0.7 X 0.9 X +0.6?-46.941.35 X +1.4 X 0.7X ( + )+0.7 X0.9(+® )+0.6 64.841.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8( + )+0.9 +0.6?64.47N293. 77293.77293.77267.31II -IIM1.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8( +)+0.9 +0.6 78.421.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8( +

41、)+0.7 X 0.9 X +0.6?-80.551.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9( +)+0.644.801.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9 X(+)+ 0.6 17.49N642.58426.55707.68333.46III -IIIM1.35 X +1.4 X 0.7 X +0.8(+)+0.9 X+0.6259.521.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8( + )+0.7 X 0.9 X +0.6 ?-207.5 01.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9( +)+0.6183.231.3

42、5 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9 X(+)+ 0.6 222.47N683.74476.04748.84374.63V35.76-24.3927.8538.11M单位kN m, N单位kN , V单位kN表2-33A柱内力组合表设计值截面内力组合项*Mmax及相应的N、V组合项Mmax及相应的N、V组合项*Nmax及 相应的 M、V组合项N1、min 及相应 的M、VI IM1.2 X +1.4 X 0.9 ( +)+1.4 X 0.7 (+3) +0.6 79.367161.0 X +1.4 X 0.8( +)+0.9 X+1.4 X ( 0.7 +0.6?)11.20

43、961.35 X +1.4 X 0.7 (+)+0.7 X0.9 (+)+0.6 X59.411.0 X +1.4 X0.9(+)+1.4(0.7 +0.6 )76.88836N271.63 2198.01293.77198.01II -IIM1.0 X +1.4 X 0.8( +)+0.9 X +1.4 X ( 0.7 +0.6)123.66721.2 X +1.4 X 0.8( +)+0.9 X+1.4 X ( 0.7 +0.6?)-92.67181.2 X +1.4 X 0.9 (+)+1.40.7X (+)+0.6118.707 21.0 X +1.4 X0.9(+)+1.4(0.7

44、+0.6 )-64.96124N688.6036416.09184738.005 6247.01III -IIIM1.2 X +1.4 X 0.8( +)+0.9 X+1.4 X (0.7 +0.6 ) 343.72381.0 X +1.4 X 0.8(+)+0.9 +1.4 X ( 0.7 +0.6?)-290.05 511.2 X +1.4 X 0.9X (+ )+1.4 X (0.7 X 0.6 )234.4021.0 X +1.4 X +1.4 X 0.7 X 0.9(+)+0.7 294.56224N730.4342407.88732774.593 6277.5V47.0877-37

45、.7317620.13749.00916注：M单位kN m, N 单位kN , V单位kN截回内力组合项"*M kmax 及相应 的N、V组合项-M kmax 及相应 的N、V组合项*Nkmax及相应 的M、V组合项N1 kmin 及相应 的M、V备注I IM + 0.9 X(通)+0.7 X ( +)+0.659.83 +0.8( +)+0.9+ 0.7 +0.6 ?-48.37+ 0.9 X (+®)+0. 7 X(+)+0.6 31.50+ 0.9 X(+®)+0. 7 X +0.659.56标准值取自Nmin及相应的M , V项N216.91216.912

46、16.91198.01II -IIM + 0.8 X (+) +0.9 +0.7+0.686.95 +0.8( +)+0.9 +0.7 +0.6 ?-67.51+ 0.9 X ( + )+0.7 X +0.681.248+ 0.9 X( +®)+0. 7 X +0.676标准值取自Nmin 及相应的M , V项N562.43333.89562.43 4247.01III -IIIM+0.8(+)+0.9 X+0.70.6233.99 +0.8( +)+0.9 +0.7 +0.6 ?-194.42+ 0.7 +0.9 X ( + )+168.52+0.7 X X 0.9 ( +)+0.

47、7199.25标准值取自N min 及相应的M , V项N592.92364.38592.92 4277.5V-23.2415.14536.20注：M单位kNm, N 单位kN, V单位kN2.7.7 柱截面设计以A柱为例.混凝土强度等级为 C30, fc =14.3N/mm2, ftk = 2.01N / mm2 ；采用 HRB400级钢筋,fy = fy'=360N/mm2,二=0.518.上、下柱均采用对称配筋.1 .上柱配筋计算上柱截面共有4组内力.取h0 = 400 - 40 = 360nmNb1fcbh0 b =1.0 14.3 400 360 0.518 =1066.67kN而I - I截面的内力均小于 Nb,那么都属于大偏心受压, 作为最不利内力.即取所以选取偏心