大跨度梁模板专项施工组织设计方案

1、大跨度梁模板工程施工方案计算书xxx学校活动中心工程名称：位:xxxx有限公司 施工单编 制人：xxx日 期：目 录一、编制依据1二、工程参数1三、新浇硅对模板侧压力标准值计算2四、梁侧模板面板验算3五、梁侧模板次楞验算4六、梁侧模板主楞验算6七、对拉螺栓验算7八、梁底模板面板验算7九、梁底模板次楞验算9十、梁底次楞下托梁验算11十一、扣件抗滑移验算12扣件式钢管立柱计算十2、 12立杆底地基承载力验算十3、 15一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-20083、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20024、建筑施工手册第四版（缩印本）

2、 5、建筑施工现场管理标准 DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200D7、建筑结构荷载规范(GB50009-200D 2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)1R木结构设计规范(GB50005-2003工程参数梁匕支架参数梁截面宽度0.35m梁截向图度1.6m支架高度7.27m楼板厚度0.05m立杆梁跨度方向间距la0.5m钢管类型(48X 2.75m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.5m梁下增加2根立柱水平杆最大步距1.5m立杆伸出水平杆长度a0.4m面板50mm

3、厚木胶合板梁底面板下次楞钢管支撑梁侧次楞500mm两根钢管，间距梁侧主楞500mm ,间距48X 2.75两根双钢管小穿梁螺栓500mmx 12mm,间距：500mm穿梁螺栓直径永久柚鼓新浇碎自重324kN/m钢筋自重3 1.5kN/m面板次楞自重20.3kN/m支架自重0.093kN/m可父柚鼓施工人员及设备柚鼓21kN/m倾倒碎向载2 4kN/m振捣碎对梁底模板柿鼓22kN/m振捣碎对梁侧模板荷载2 4kN/m新浇硅对模板侧压力标准值计算三、：新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值， 按下列公式计算，并取其中的较小值72 X 1.22=52.873 kN/m5.7X X 1.2.x 1.2

4、V =0.22X 24 0 f=0.22tc2i02 x 1.6=38.400 kN/mF= H=24c3 ;广混凝土的重力密度，取24kN/m 其中c：混凝T计算，取初凝时间为5.7小时。t-新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)o C； 土的入模温度，经现场测试，为 20 1.5m/h; V -混凝土的浇筑速度，取;混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.6m H -;外加剂影响修正系数，取3-混凝土坍落度影响修正系数，取12 22。38.400kN/m根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值 四、梁侧模板面板验 算面板采用木胶合板，厚度为50mm

5、,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取 1000mm=3； mm 面板的截面抵抗矩 W= 1000X 50X 50/6=416667，； mm截面惯性矩1= 1000 X 50X 50X 50/12=10416667 （一）强度验算1、面板按两跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.50m。2、荷载计算2,振捣碎对侧模板产生的荷载=38.400kN/m新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k2。标准值Q=4kN/m 416667K均布线荷载设计值为：q=0.9X 1.2X 38.400+1.4X 4X 1=46.512KN/m q=0.9X 1.35X 38.400+1.4X

6、0.7X 4X 1= 50.184KN/m 1根据以上两者比较应取 q= 50.184KN/m作为设计依据。3强度验算施工荷载为均布线荷载：22=1.57KN m X=0.12550.184< lM=0.125q0.5012； 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 622 =3.77N/mm x =M=d.5710 < f=12.5N/mm max!面板强度满足要求（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1 X 38.400=38.4KN/m ;面板最大容许挠度值:500/250=2mm；2; 面板弹性模量：E = 4

7、500N/mm 44 50038.400< 0.521ql0.521 X =0.27mm < 2mm、,10416667 4500 100EI100X !满足要求五、梁侧模板次楞验算次楞采用两根钢管，间距：0.5m截面抵抗矩 W和截面惯性矩I分别为：3； 截面抵抗矩 W =4180mms I =100400mm截面惯性矩（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算=4kN/m标准值Q2K准值4k2.2,振捣碎对侧模板产生的荷载G=38.400kN/m新浇筑混凝土对模板的侧压力标0均布线荷载设计值为：q=0

8、.9X 1.2X 38.400+1.4X 4X 0.5=23.256KN/m iq=0.9X 1.35X 38.400+1.4X 0.7义4X 0.5= 25.092KN/m 2根据以上两者比较应取 q=25.092KN/m 作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：22=0.784kN 义 0.5=0.125qlMm =0.125X 25.092-最大支座力：1.25ql=1.25X 25.092X0.5=15.68kN2。=205N/mm次楞抗弯强度设计值用6100.784 XMmax 22 声=93.780N/mm < 205N/mm=2WX 4180 X2!满足要求（二）挠度验算验

9、算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：；Xq = 38.4000.5=19.2KN/m次楞最大容许挠度值=500/250=2mm ; 2 ；次楞弹性模量：E = 206000N/mm4450019.2X 0.521X 0.521ql=0.151mm < 2mm2X2 100EIX 100400 X206000K 100!满足要求梁侧模板主楞验算六、：分别为W和截面惯性矩I X主楞采用双钢管小482.70间距：0.5m,截面才6抗矩3截面抵抗矩 W =8360mm； 4截面惯性矩I =200800mm；（一）强度验算，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，

10、其P=15.68kN1、 主楞承受次楞传递的集中荷载。计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.5mi5.6815.6815.68 ）- . ）-CU0500500主楞计算简图（kN）主楞弯矩图（kN.m）2、强度验算最大弯矩M=0kN - mmax2。=205N/mmf主楞抗弯强度设计值6100X Mmax22 < 205N/mm 产0N/mm=8360 W!满足要求（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集2中荷载：E = 206000N/mm ,主楞弹性模量P=12.000kN。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm;经计算主楞最大挠度

11、V=0mm < 2mm。max满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N = abFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；F新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或s倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95 (rG+rQ) =0.95X(1.2X 38.400+1.4X 4)=49.10kNO 2k4kGQN=0.50X0.5OX 49.10=12.28kN=b： N对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值毗=ANFtntA对拉螺栓净截面面积nb螺栓的抗拉强度设计值 Ft2,可承受的最大轴向拉力设计值=76.0mm, 其截面面积A本工程对拉螺

12、栓采用 M12nb=12.92kN > N=12.28kN。 Nt满足要求！ 八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为50mm。取梁宽度0.35m作为计算单元。3; 35.00X 5.0X 5.0/6=145.833 面板的截面抵抗矩 W= cm4; 35.00X 5.0X 5.0X 5.0/12=364.583cm截面惯性矩 I=(一)强度验算L=0.25m。1、模板面板按简支跨计算，其计算跨度取面板下的次楞间距,2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=0.9X 1.2X (24X 1.6+1.5X 1.6+0.3)+1.4X 2X 0.35=16.42kN/m q=0

13、.9X 1.35X(24X 1.6+1.5X 1.6+0.3)+1.4X 0.7X 2X 0.35= 18.10kN/m 1 根据以上两者比较应取q= 18.10kN/m作为设计依据。1220.25X 18.10lqMima)=0.14kN - = m8 822； ) =12.5 N/mm梁底模板抗弯强度设计信 用(N/mm梁底模板的弯曲应力按下式计算：6100.14 X Mmax22 0.960N/mm=声< 12.5N/mm=3 145.833X W10!满足要求(二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算 如下：X1.6+ ; =14.3

14、9 kN/m0.3) 1.51.624q=0.35X (X+ 面板最大容许挠度值:250/250=1.0mm； 2面板弹性模量；：E =4500N/mm44=0.045mm < 1.0mm25014.3955q=XX4 10X 4500X 364.583384EI384X !满足要求梁底模板次楞验算九、分别I平行于梁截面，间距0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩梁底模板次楞采用钢管,:为 W 4.18X 10!满足要求 (二)挠度验算验算截面抵抗矩 W =4.18cm； 挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算 ;截面惯性矩I =10.04cm (一)强度验

15、算1、荷载计算；作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：0.25=11.73kN/m 乂1.6+0.3)+1.4X 1.6+1.5X 义 2(24=0.9qX 1.2X 10.25= 12.93kN/m 2 X X X 1.35X(241.6+1.5X 1.6+0.3)+1.40.7< X =0.9qi = 12.93kN/m 根据以上两者比较应取 q 作为设计依据。17，W"VF1 f储q=12.93KN/m2192117192计算简图(kN)0.02 0.020.00-0.02-0.027 (kN.m)弯矩图 经过计算得到从左到右各支座力分别为：N3=1.959kNN2=1.9

16、59kN;N4=0.308kN; N1=0.308kN; = 0.029kN.m最大弯矩M-x2 ; f=205N/mm次楞抗弯强度设计值 6100.029X M max22 =6.938N/mm < 205N/mm=如下：1.51.624q = 0.25 (x + x； =10.28kN/m ) 0.31.6+1 绅 # M F ，F 储 Iq=10.28KN/m2192192117(kN)计算简图2 ： E = 206000N/mm次楞弹性模量；=0.006mm 经计算，最大变形V-x次楞最大容许挠度值:192/150 =1.3 mm；= 0.006mm < 1.3mm 最大变

17、形 Vm-!满足要求 十、梁底次楞下托梁验算2.75 48X托梁采用：单钢管3截面抵抗矩W=4.18cm4截面惯性矩I=10.04cm (一)强度验算 托梁按两跨连续梁计算，次楞作用在托梁上的集中荷载 P=1.959kN,如下图：1.961.961.961.961.96 ! !Ill(Tol)500500(kN)计算简图 0.184 -0.153-0.153弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.571kN;N2=4.653kN;N3=2.571kN;最大弯矩M=0.184kN.m； max2； 托梁的抗弯强度设计值f=205N/mm 6100.184 X Mmax22 &

18、lt; 205N/mm=44.019N/mm 3 X10W4.18托梁抗弯强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，次楞作用在托梁上的集中荷载 P=1.558kN,经计算，托梁最大变形值V =0.086mm。托梁的最大容许挠度值:500/150=3.3mm,最大变形 V =0.086mm < 3.3mmmax满足要求!十一、扣件抗滑移验算水平杆传给立杆竖向力设计值 R=4.653KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。十二、扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，32。=0.3k

19、N/m。模板支架计算高度H=7.27m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数n =0.84。z计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表 7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2XA/（| Xh）=1.2X0.108/（0.5X 1.5)=0.173an2 h)d = 0.108mA =(l + h +0.325l 式中 anaA -一步一跨内钢管的总挡风面积。nl-立杆间距，0.5mah步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-横板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮

20、拦体形系数：=1.2 =1.2X0.173=0.21st无遮拦多排模板支撑架的体形系数：n 101-0.881-4=1.26=0.21=（jtw1010计算（二）立柱轴心压力设计值 N上部梁传递的最大荷载设计值：4.653kN ;立柱承受支架自重：1.2X 7.27X 0.093=0.811kN立柱轴心压力设计值 N: 4.653+0.811=5.464kN 1-0.88 T 1- -风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。2 x 0.3=0.318kN/m1.26=0.84=以风荷载标准值x°szk风荷载产生的弯矩标准值:2222 1.5X 0.50.9 X X 1.4X

21、0.3180.% X1.4lhak= 0.041kN=M - m（三）立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式：NM w0 +fW AN -轴心压力设计值（kN） : N=5.464kN ;（-轴心受压稳定系数，由长细比入=L/i查表得到；。L-立杆计算长度（m）, L=k1k2（h+2a）, h:步距，取1.5m;a：K板支架立杆伸出顶层。横向水平杆中心线至 模板支撑点的长度，取0.4m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167, k2=1.01, L=2.71m。0模板支架计算长度附加系数Kl步距h （皿）1.2<hl.51. 5<h2.lK11,2431.1351.

22、1671. 163模板支架计算长度附加系数X2*tgJOUHIS18M3540“土威ulbG)1 351.01 014l.OSfi1 039LC421.0&41 011 0311烟1. l3I L3f71.1SE!. m1 49L0i.oieL 0221 031L 0391 0«71回D&4JT21 0921.1111.12QI 1491 53LO3007LD1S1 024.I.U311 0391 C47I D5S1062I UTQI Off71.11 可I 1J21昵1.9300T1 1141 0Z1I.Q291 0361.0431 0511雌I.JT4t OW1.1061 1231加1.01 OUT1 0141 Q2QLC2&1.0331.0401 04610521 0671 061L触1. 111L瓠L01 0071 01?i oiaL%1.0301.03S1.011.0621.0T6L的。1. 1042一04L D1.0071 01?i oiaLC221 0291.C3Sl.DM1.0411