高支模悬挑外脚手架施工方案

1、车辆段物业地铁1标平台工程高支模悬挑外脚手架施工方案目 录1 .编制依据12 .脚手架选型:13 .脚手架搭设与拆除23.1 搭设流程23.2 搭设要点23.3 脚手架拆除要点34 .脚手架工程的技术要求34.1 材料技术要求34.2 参数信息：（9M平台悬挑）44.3 大横杆的计算:54.4 小横杆的计算:64.5 扣件抗滑力的计算:84.6 脚手架立杆荷载的计算:84.7 立杆的稔定性计算:94.8 三角形钢管悬挑支撑计算:104.9 三角悬挑的杆件和节点设计114.10 纵、横向水平杆、脚手板构造要求134.11 搭接立杆构造要求145 .脚手架的验收与使用145.1 脚手架的验收标准规

2、定145.2 脚手架的使用规定156 .职业健康、安全文明、环保施工措施15深圳市建工集团股份有限公司编号：时间：2021年X月X日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟 页码：第15页共17页悬挑脚手架施工方案1 .编制依据1、施工图纸结构部分和图纸会审答复2、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3、建筑施工手册第四版4、深圳建工业集团深圳地铁前海湾车辆段上盖保障性住房平台I标工程9m平台面 布置图的施工组织设计2 .脚手架选型：（-）建筑地点：前2海联检站南侧，平南铁路深圳西站西侧（二）建筑性质：高层住宅楼（三）建筑层数、高度、用途：8栋29层高层点式住宅，屋面高度97.8

3、米,8栋35 层高层点式住宅，屋面高度114.6米；6栋2228层高层板式住宅，屋面最 高高度95.0米；4栋10层高层板式连接体住宅，屋面高度41.8米，建筑单 体通过9.0、15.0米平台板连成整体，并设抗震缝分开；9.0米平台板下为 地铁车辆段，9.0米平台板上为商业，15.0米平台种植绿化。本标段主要为 平台施工工程。（四）结构体系：框支剪力墙、框架一剪力墙、剪力墙、框架结构（五）基础形式：钻（冲）孔灌注桩、预应力管桩基础。由于楼层均不高，外脚手架采用悬挑式双排脚手架，钢管采用“48*3.5焊接钢管，最 大搭设高度约8米。本工程的悬挑脚手架拟采用以下参数进行搭设，立杆横距为800mm,

4、 立杆纵距为1800mm,（此立杆纵距根据高支模内脚手架的立杆纵距调整，但不大于 1800mm）,横杆步距为1500mm,脚手架内立杆距建筑物梁外皮500mm,短横杆端部与其 间距不大于200mm。操作层处脚手板满铺，紧贴脚手架外立杆内侧设防护栏杆两道（高度分别为1.2m和 0.6m）和挡脚板一道，挡脚板高200mmo栏杆内侧立挂密目式阻燃安全网，网的下口与建 筑物挂搭封严（即形成兜网）。3 .脚手架搭设与拆除3.1 搭设流程小横杆一大横杆f立杆连接扣件一 一三角撑杆一安全网一防护栏杆一作业 层跳板3.2 搭设要点3.2.1 脚手架必须配合施工进度进行搭设，一次搭设高度不能超过立杆连接扣件以上

5、两 步。3.2.2 每搭完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3.2.3 立杆的搭设应符合下列规定：1、开始搭设时，应每隔6跨设置一根抛撑或拉撑，直至搭设扣件稳定后，方可根据情 况拆除；2、当搭至与立杆连接的构造点时。，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置搭接该连接点；3.2.4 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立 杆固定。3.2.5 扣件安装必须符合下列规定：1、扣件必须与钢管外径相同；2、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N,m且不应大于60N.m：3、在主节点处固定纵横向水平杆等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互

6、距离不应 大于150mm；4、对接扣件开口应朝上或朝内；5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；3.2.6 栏杆、挡脚板、脚手板的搭设应符合下列规定：1、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2、护栏高度应为1.2m；3、挡脚板高度不应小于180mm,中栏杆应居中设置；4、脚手板应铺满、铺稳,离开梁边120150mm；5、在拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。3.3 脚手架拆除要点3.3.1 拆除前要全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系是否符合安全要求，清除脚手 架上杂物及地面障碍物；3.3.2 拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上、下同时作业；3.3.3 所有与9m平

7、分底部钢管连接部位应随脚手架逐层拆除，严禁先将9m平台低部 连接钢管拆除，再拆脚手架，各段拆除高差不大于2步，如果分步拆除时，高差必须大于 2步，要增设连接部位加固；3.3.4 当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须按敞开式脚手 架搭设要求设置与9m平台钢管连接件和横向加固：3.3.5 松开扣件的平杆件应随时撤下，不得松挂在架上；3.3.6 拆除长杆件时应两人协同作业，避免单人作业的闪失事故；3.3.7 各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；3.3.8 运至地面的构配件要及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，防 止锈蚀。现场长时间用不上的构件要及时退场。4 .

8、脚手架工程的技术要求4.1 材料技术要求4.1.1 钢管钢管采用外径48mm、壁原3.5mm的焊接钢管，钢材为Q235A钢，其材料性能符合 碳素结构钢(GB700-88)的相应规定。钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、滑 道和硬弯缺陷，面层有防锈层，无严重锈蚀现象，两端面平整，严禁打孔。为了便于操作 和运输，用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46.5m,用于小横杆的钢管长度 为1.82.2m,每根钢管的大长度不得超过6.5m。序号检查项目允许偏差Z1 (mm)示意图检查工具第3页共17页编号：时间：2021年x月X日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第4页共17页1钢管外径、壁厚的

9、偏差,外径 48.0mm壁厚3.5mm-0.50-0.50游标卡尺2钢管两端端面切斜的偏差,1.70rrn塞尺钢管内外表面锈蚀的的深度 Z1 = Z11+Z）2-1ftL3W0.50z/ f7Z f游标卡尺钢管弯曲的偏差/a、各种杆件钢管的端部弯曲任 1.5mW5u144b、立杆钢管弯曲 3m<W41n4m 6.5mW12W20钢板尺C、栏杆、支撑体系的钢管弯曲仁65mW30J44.5.3 扣件扣件使用可锻铸造扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831） 的规定。扣件不得有裂纹、气孔，不得有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷。扣 件与钢管的贴合面必须严格整形，保证

10、与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转 动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小 于5m螺栓不得滑丝，整个扣件应有防锈处理，表面干净。4.1.2 脚手板本工程所用脚手板为钢筋网片脚手板，宽度不小于1000mm；板两端用直径4mm的镀 锌钢丝绑扎两道，。4.2 参数信息：（9m平台悬挑）4.5.3 脚手架参数双排脚手架搭设高度为8 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.8m,立杆的横距为0.8m；内排架按照为9m平台及16m高支模间距搭设，与满堂平台架相互搭接，距离为900mm；第#页共17页编号：时间：2021年X月X日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟 页

11、码：第15页共17页大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根：三角形钢管支撑点竖向距离为3.00 m：采用的钢管类型为48x3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；4.5.3 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；4.5.3 风荷载参数本工程地处广东深圳市，查荷载规范基本风压为0. 750kN/m2,风荷载高度变化系数因 为0.740,风荷载体型系数也为0.214；计算中不考虑风荷载作用，采用构造措施来进行控制：4.5.3 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m?) :0. 1495：脚手板自重标准值(kN/m?) :0. 350：栏杆挡脚板自

12、重标准值(kN/m) :0. 140：安全设施与安全网自重标准值(砥/而)：0.005：脚手板铺设层数：1层；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板：4.3.大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(式1130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按 照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重 和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。4. 3. 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pi=0. 038 kX/m ；脚手板的自重标准值:P2=0. 35X0. 8/(2+1) =0.093 kN/m ；活荷载标准值：Q=2X0.

13、 8/(2+1) =0.533 kN/m；静荷载的设计值:qi=l. 2X0. 038+1. 2X0. 093=0. 158 kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4X0. 533=0. 747 kN/m；q，q2q2LL山_Ll-LLIJaaa4a图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)4. 3. 2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1 max _ 0. 08qi 1 + 0. IOqzI"跨中最大弯距为 Mimax=0. 08 X 0. 158X1. 82+0. 10 X 0. 7

14、47X1. 82 =0. 283 kN m：支座最大弯距计算公式如下：Nbmax = -0. 10Q112 - 0. 117q212支座最大弯距为 M2max= -0. 10X0. 158X1. 82-0. 117X0. 747X1. 82 =-0. 334 kN m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o =Max(0.283xl06,0.334xl06)/5080=65.748 N/mnr；大横杆的最大弯曲应力为。=65.748 N/mil小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！4. 3. 3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如

15、下：Vmax = (0.677qil4 + 0.990q2l4)/100EI其中:静荷载标准值:qi= Pi+P2=0. 038+0. 093=0. 132 kN/m：活荷载标准值：qz= Q =0. 533 kX/m；最大挠度计算值为：v =0.677x0.132x 18004/(100x2.06x 105xl21900)+0.990x0.533x 18004/(l 00x2.06x 105xl21900) = 2.58 mm：大横杆的最大挠度2. 58 mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150 mm与10 mm,满 足要求！4.4.小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5. 2.

16、4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆 在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布 置下计算小横杆的最大弯矩和变形。4.5.3 荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi= 0. 038X1.8=0. 069 kN；脚手板的自重标准值：P2=0. 35X0.8X1.8/(2+1) =0. 168 kN：活荷载标准值：0=2X0. 8 XI. 8/(2+1) =0. 960 活;集中荷载的设计值:P=1.2X(0. 069+0. 168)+1.4 X0. 96 = 1.629 集;小横杆计算简图4.5.3强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传

17、递荷载的标准值最不利分配的弯矩 和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = q12/8Mqmax = 1.2X0.038X0.82/8 = 0.004 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = P1/3Mpmax = 2.301X0.8/3 = 0.613 kN m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.617 kN m；最大应力计算值 q = M / W = 0.617x106/5080=121.489 N/min2 ；小横杆的最大弯曲应力a =121.489N/nun2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！4.5.3挠度验算最大弯矩考虑

18、为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩 和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax 二 Ql/8Mqmax = 1.2X0. 038X0. 82/8 = 0. 004 kN m：集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax 二 P1/3Mpmax = 1. 629X0. 8/3 = 0. 434 kN m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.438 kN m；最大应力计算值 Q = M / W = 0.438xl06/5080=86.214 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力o =86. 214 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2,

19、 满足要求！1.5. 扣件抗滑力的计算：按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为& OOkN,该工程实际的旋转单扣件 承载力取值为& OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时.，扣件的抗滑承教力按照下式计算(建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:Pi = 0. 038X1.8X2/2=0. 069 kN；小横杆的自重标准值:P2 = 0. 038X0. 8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值:P3 = 0. 35

20、X0.8X1.8/2=0. 252 kN；活荷载标准值：Q = 2X0.8X1.8 /2 = 1.44 kN：荷载的设计值:R=l. 2 X (0. 069+0. 015+0. 252) +1. 4X1. 44=2. 42 kN；R < 8. 00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！1.6. 脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1495kN/mNgi = 0. 1495+(1. 80X2/2) X0. 038/1. 50 X 2. 0 = 0. 3902kN；(2)脚手板的自重标

21、准值：采用木脚手板，标准值为0. 35区/1Ng2= 0. 35X1X1. 8X(0. 8+0. 3)/2 = 0. 346 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值：采用木脚手板挡板，标准值为0. 14kN/mNg3 = 0. 14X1X1.8/2 = 0. 126 kN：(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0. 005 kN/m2Ng4 = 0. 005X1.8X7.5 = 0. 068 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng = Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 =0. 9302kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取 值。经计算得到，活荷载标准值Nq

22、= 2X0.8X1.8X1/2 = 1.44 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X0. 9302+ 0. 85X1.4X1.44= 2. 830kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'，2NG+1. 4NQ= 1. 2X0. 9302+1. 4X1. 44=3. 132kN；1.7. 立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0. 7出阳8)其中coo-基本风压(kN/nd,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采 用：coo = 0.75 kN/nr；gz-风荷载高度变化系数，按照建筑

23、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定 采用：jiz= 0.74；内-风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为：Wk = 0. 7 X0. 75X0. 74X0.214 = 0.083 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw = 0. 85 X1.4WkLah710 = 0. 85 XI. 4X0. 083X1.8X1.5710 = 0. 04 kN m：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(pA) + Mw/W W f立杆的轴心压力设计值：N = 2. 830 kN；不考虑风荷载时"立杆的稳定性计算公式o = N/(q>A)

24、< f立杆的轴心压力设计值：N=N'=3. 132kN：计算立杆的截面回转半径：i=1. 58 cm：计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 表5. 3. 3得：k = 1. 155 ；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)中无此类钢管的计 算长度系数，在搭设时，采用每步架每跨都进行扣件连接，故保守取R= 1.6计算长度,由公式lo = kuh确定：1()= 2. 772 m：长细比：Lo/i 二 175 ；轴心受压立杆的稳定系数(P,由长细比lo/i的结果查表得到：q)=0.232立杆净截面面积：A = 4

25、. 89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时o = 2830/(0.232x489)+40068.841/5080 =32.83 N/mnr；立杆稳定性计算o = 32.83 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值=205 N/mm2, 满足要求！第9页共17页编号：时间：2021年X月X日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟 页码：第16页共17页不考虑风荷载时o = 3132/（0.262x489）=24.446N/mnr；立杆稳定性计算。=24. 446 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm

26、2, 满足要求！1.8. 三角形钢管悬挑支撑计算：在竖向荷载作用下，计算简图如下悬桃架一而）1、上图所示竖向荷载口、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆 件内力和各个支点的支座反力计算如下：（1）三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：Nbd =2. 830kN；第11贞共17页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟 页码：第11页共17页编号：时间：2021年x月X日Ncd =2. 830 x+o. 802+3. 002O5/3. 00=2. 929 kN；Nbc =2.830X0. 80/ 3. 00 = 0. 755kN：Nab =Nbc=0. 755kN；(2)三角形钢管悬支撑的各支点的

27、支座反力：Rah (拉力)=0. 755 kN；1压力)=0.755 kN；Rdv=Pi+P2=5. 66 kNo2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由Pi、P2产生的轴力ab外，还有口、P2 产生的压屈剪力Nv和风荷载引起的水平力Nw。(1)由Pi、P2产生的压屈剪力Nv：Nv = £Pi/(85(p)Nv=EPi/ (85<p)=5.66/(85x0.201 )= 0.331 kN；入=3000.000/(1.580x10尸 189；式中为立杆稳定系数，根据入查表得(p = 0.201 o(2)风荷载引起的Nw：计算风荷载qw = 1.4* (0. 7 Uz Us

28、coo) - Li4 义(0. 7 X pzxnsXco()xLa = 1.4x(0.7x0.740x0.214x0.750)x 1.800 =0.210 kN/mLa-与满堂架搭设的内排架扣件横向距离,取1. 80 m：以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力：R =0. 393XqwXL=0. 393X0. 210X3. 00= 0. 2476 kN；L一一连墙件竖向距离，取3.00 m：风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力Nw计算：Nw=2R=0. 50 kN01.9. 三角悬挑的杆件和节点设计(1) 水平杆AB二BC轴拉力N'ab=Nab+Nv+Nw= 2.

29、830+0. 331+0. 50= 3. 661 kN；钢管的拉应力：o =N'ab /A= 3.661X107(4. 890X100) =7. 49 N/mm2；AB杆的拉应力7. 49N/mm2小于205 N/mm2满足要求！(2) BD杆Nbd=2. 830 kN, BD的长度3. 132叫在BD杆中点设EF支撑,则BD的计算长度lo计算如 下：lo= 3. 132X10V2X1. 155 = 1808. 783 mm；Z=lo/i = 1808. 783/15. 800= 114； 根据入值查表的(p = 0. 489；M=NbdX e ；第13贞共17页编号：时间：2021年

30、X月X日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟 页码：第15页共17页其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范：e = 53mm。M = 2.830X103x53 = 149990 N. mm ；根据钢结构规范规定取1;N,ex=t:2EA(1.1X2)N,ex=tt2EA(1.1X2) =7i2x2.060xl05x489.000/(Llxl 14?) = 69546.205 N ；BD杆压弯稳定性按下式计算：o = N/(pA + pmM/W(l -Ncp/Nx)o =2. 830 X 103/ (0. 489 X 489. 000) +1X 149990/ (5080. 000 X (1-

31、2. 830X103X0. 489 /69546. 205) =11.497 N/mm2；BD杆的压应力11.497N/mm2小于205 N/mm2满足要求！(3) CD杆Ncd=4. 738 kN, CD的长度3. 448叫在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度计算如 下：lo= 3.448X1072X1. 155 = 1991. 329 mm；Z=lo/i = 1991. 329/15. 800= 126： 根据入值查表的q> = 0. 417；M=NcdX e ；其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范：e = 53mm。M = 2.929X103x53 = 155237 N

32、. mm ；根据钢结构规范规定pm取1；N,ex=7t2EA(1.1X2)N'ex二兀2EA(1.1M) =7r2.060x 105x489.000/( 1.1 x 1262) = 56930.113 N ；BD杆压弯稳定性按下式计算：q = N/(pA + pmM/W(l -N(p/N、x)o=2. 929X 107(0. 417X489. 000)+1 X251092. 976/(5080. 000X (1- 2. 929X 103 XO. 417 /56930. 113) =64.88 N/mm2；CD杆的压应力64.88N/mm2小于205 N/mm2满足要求！(4) EF杆E

33、F杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算：由BD杆引起:Fbi = Nbd/60Fbi = 2. 830/60= 0. 0472 kN ；由CD杆引起：Fb2 = Nbd/60 + (0. 6+0. 4/n)Fb2 = 2.830/60X(0. 6+0. 4/2)= 0. 038kN；两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。（5）节点设计需要的扣件数量按照下式计算：n = P/Nv*其中：Nv 单扣件抗滑移承载力，取0.800X8=6.400kN：内立杆为与91n平台的满堂架搭接，满足悬挑架支撑力，其底部支撑于高支模垫层， 该垫层为承受91n平台高支模

34、垫层，其承载能力远高于悬挑架传递的荷载。故无需验算。外立杆需要扣件数为：n =2. 83/6. 400 = 1 ；BD杆需要扣件数为：n =2. 83/6. 400 = 1 ；AB杆需要扣件数为：n =0. 755/6. 400 = 1 ；CD杆需要扣件数为：n =2. 929/6. 400 = 1 ；1.10. 纵、横向水平杆、脚手板构造要求1.10.1. 向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆应设置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同 步或同跨内；不

35、同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b、搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘 至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于lOOmmoc、使用钢筋网片脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定 在立杆上。1.10.2. 向水平杆的构造应符合下列规定：1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直 角扣件的中心距不应大于150mm。在悬挑外脚手架中，靠梁边一端的外伸长度不应大 于0.4L,且不应大于500mm。2、作业层上排节点处的横向水平杆，宜根据支

36、撑脚手板的需要等间距设置，最大间距 不应大于纵距的l/2o第15页共17页编号：时间：2021年X月X日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟 页码：第15页共17页纵向水平杆的两端均应采用直角扣件固定在横向水平杆上。1.10.3. 手板的构造应符合下列规定：1、作业层应满铺、铺稳。2、脚手板应设置在三根横向水平杆上。采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端 与其可靠固定，严防倾覆；脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手 板外伸长度应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接 铺设时，接头必须支在横向水平杆上。3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支撑杆可靠固定。1.11. 搭接立杆构造要求1.11.1. 工程对9m平台底部与悬挑架搭设的立杆基底已用C15素碎硬化，立杆底部 放置宽度2200mm,厚度250mm的垫板，每根立杆的支垫面积NO.lSnf。脚手架步距为1500mm1.11.2. 手架立杆必须用活动扣件与斜杆连接，连接采用两步三跨抱柱的形式，每个 搭