挡土墙稳定分析计算书

1、饿挡土墙稳定分析根据工程的需要假设墙的高度 H为，墙顶的宽度b为，确定墙底的宽度B为, 基础埋深2m前趾延长1m,后趾延长1m,坡比为1:。选用墙身材料为浆砌石的重 力式挡土墙，此类型的挡土墙具有构造简单、施工方便、就地取材等优点，是工 程中常被广泛采用的一种挡土墙形式。为防止挡土墙堤防冻融变化，挡土墙后填筑 1m宽砂砾料，坡比为1:;挡土 墙设两排排水孔，孔径小110mm孔距为3m,上下排间距为2m错开布置，排水 管外填筑粗细碎石，防止换填体渗出堵塞排水管。为避免地基不均匀沉降引起墙身开裂， 需按墙高和地基性质的变异，设置沉 降缝，同时，为了减少行工砌体因收缩硬化和温度化作用而产生裂缝， 需

2、设置伸 缩缝。挡土墙的沉降缝和伸缩缝设置在一起，每隔 10m设置一道，缝宽3cm,自 墙顶做至基底，缝内宜用沥青麻絮、沥青竹绒或涂以沥青木板等具有弹性的材料。以2+000桩号挡土墙水流最不利断面进行计算，取2+000底高程作为设计挡土墙底高程；挡土墙顶高程为，从安全计，挡土设计计算高度为。其余尺寸见计算简图，分别对挡土墙断面第也幽滑、抗倾覆、基底压力和结构内力进行复核 守左岸设计堤顶高程191.1司pat 言C1挡土墙断面简图a)第一种情况：墙前无水，墙后填土稳定计算1、主动土压力按SL379-2007水工挡土墙设计规范中按郎肯士压力公式Pi1,2,qh1Ka 丫 h1Ka2式中:P2P3Pi

3、、P2、h h1h2Ka1,2,-Ycoh2 Ka2F3主动土压力，KN/m;q-作用在墙后填土面上的换算后的均部荷载，KN/m；丫 一土的重度，KN/m 3 , 取 KN/m3 ;丫 a一水的浮重度，KN/n3；取10KN/m；Ka一主动土压力系数，Ka=；h1一墙后地下水位以上土压力计算高度，m ;h2一墙后地下水位以下土压力计算高度，m ;经计算得P= KN/m其中：1) Ka tan2 (45)2式中：小一填土的内摩擦角，取28°计算得Ka=.2) h q G0丫 Y B°L式中：h一墙顶面以上的等待填土高度，m；B 0 一不计车辆荷载作用时墙体的宽度，当墙后填土面

4、为水平时,B0 H tan。 H tana8稳定岩石坡面坡角，取50。；a一墙背摩擦角，取45;L一考虑一辆重车在挡土墙纵向分布的计算长度，m（大于分段长度时L取15m ）;L0前后轴距加轮胎着地长度。除汽一20级重车为外，其余均为；:E2G布置在BoX L面板内的车轮总重。注：该设计取公路等级为三级，车辆荷载等级为汽车一 10级，履带50进行 计算。经计算得出q= KN/m2.2、抗滑移稳定:按SL379- 2007水工挡土墙设计规范中公式：f GKC H式中：K一按抗剪强度计算的容许抗滑稳定安全系数；f一挡土墙底面与地基土之间的抗剪摩擦系数，取；丫一浆砌石的重度，取KN/m32 G-作用于

5、挡土墙基底全部竖向荷载之和，为KN/m；2%作用于挡土墙全部水平向荷载之和，为 m经计算得&=>,因此满足设计要求。2、抗倾覆稳定：按SL379-2007水工挡土墙设计规范中公式：MvKo-M H式中：2 M作用于墙体的荷载对墙前趾产生的稳定力矩，为. m；2 ML作用于墙体的荷载对墙前趾产生的倾覆力矩，为KN mK抗倾稳定安全系数。经计算得K)=>,因此满足设计要求。3、地基承载力计算公式：ax(1 |e)min FB式中：e 一偏心距；F 一基底面积；R地基土的容许承载力，取2000Kpa；经计算：(rmax= KPa <x R=义 2000=2400KPa(rm

6、in= KPa <XR= X 2000=2400KPa根据以上验算结果表明，挡土墙的抗滑稳定、抗倾稳定和基底压力均满足工 程设计的要求。故不需要重新验算。结构内力计算重力式挡土墙墙身应按构件偏心受压及受剪验算其水平截面应力，水平截面应力计算值应小于墙身允许应力值。按SL379-2007水工挡土墙设计规范中公式：MGl1Pl2b max minA0式中：Ml墙身计算截面的弯矩，KN - m,为KN m；G 一墙身计算截面以上所有竖向荷载(包括自重)的总和，KN;P一墙身计算截面以上所有水平向荷载的总和KN为；11一墙身计算截面以上所有竖向荷载的合力作用点至计算截面形心 轴的距离,m;1 2 一墙身计算截面以上所有水平向荷载的合力作用点至计算截面形 心轴的距离,m;“maxmin 墙身计算截面的正应力最大、最小值 Kpa;A 一墙身计算截面的面积，m,为m2;W-墙身计算截面的截面距,m3,为m3；r 一墙身计算截面的剪应力，Kpa;根据砌体结构设计规范(GB-50003-2001),经计算得l < f tm=130KPa< =KPa < f v =210KPa水平截面应力计算值小于墙身允许应力计算值，满足要求，