地基处理作业

1、第四章地例题1:某独立根底尺寸为1.5 x 1.2m2基底埋深为1.0m,荷载效应标准组合时,上部结构传至根底顶面的荷载为252KN其他资料如图4.1.1-1 ,现拟采用1.0m厚的灰土垫层进行处理,灰土重度为19.8KN/m3.(1)垫层底面处自重应力值为：(A)36KPa;(B)37.8KPa;(C)39.6KPa ;(D)40KPa;(2)垫层底面处附加应力值为：(A)44.1KPa;(B)55.1KPa;(C)64.2KPa ;(D)72.6KPa;(3)垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)100KPa;(B)108KPa;(C)115KPa ;(D)120KPa;(4)下

2、卧层承载力是否满足要求：(A)满足；(B)不满足；(5)垫层底面尺寸不宜小于：(A)1.7 X2.0m2;(B) 1.8 X2.1m2;(C) 2.5x 2.2m2; (D)2.6 X2.3m2;解：(1)垫层底面处(2.0m)自重应力pcz：(2)垫层底面处的附加应力pz:根底底面处的自重应力性荷载效应标准组合时,根底底面处的平均压力Pk :灰土垫层厚度z为1.0m,根底宽度b=1.2m,z/b=1/1.2=0,83>0.5, 取压 力扩散角0 = 28°.垫层底面处的附加应力pz:(3)垫层底面处径深度修正后的地基承载力特征值faz :根据标准3.0.4条,取刀b=0, =

3、1.0(4)下卧层承载力验算：下卧层验算满足要求.(5)垫层底面尺寸：垫层底面宽度b':垫层底面长度1':垫层底面尺寸不宜小于2.6 2.3m2.答案：(1) (B); (2)(A); (3) (B); (4) (A); (5) (D).例题解析：1. 确定垫层厚度z时可分2种情况,a.当软弱层厚度较小时,应全部换垫,z应取根底底面软弱土层底面的深度；b.当软 弱下卧层较厚时,应根据Pz Pcz faz的原那么确定z.一般情况下,z不宜小于0.5m,也不宜大于3.0m.2. 计算垫层底面处的附加应力时,采用应力扩散法计算,对条形根底,只考虑宽度方向的应力扩散,扩散后的应力分布宽

4、 度为b 2ztg ;对于矩形根底,在长度及宽度2个方向的应力 扩散均应考虑,扩散后的应力分布面积为(b 2ztg )(l 2ztg )o3. 附加应力在垫层中的扩散角与垫层材料的性质及垫层厚度z与根底短边宽度b的比值有关a.当z/b<0.25时,除灰±0 =28°外,其余材料均取0 = 0 (必 要时由试验确定)；b.当 z/b>0.5 时,0 按 z/b =0.5 取；c.当0.25<z/b<0.5时,0值可按线性内插取值.4. 垫层底面厚度b应满足根底底面应力扩散的要求, b' b 2ztg .5. 当垫层标高超出原地面,或垫层材料的重

5、度高于天然土层重度时,应考虑其附加荷载的影响.案例模拟题1:某均质粘性土场地中建筑物采用条形根底,根底底面宽度 2.0m,埋深 1.5m,根底线荷载为 500KN/m 土层天然重度为 19KN/R3,承载力特征值 fak=130KPa采用2.0m厚的粗砂垫层,垫层重度18/m3,场地中地下水埋深 为4.0m.按标准JGJ79-2002计算：(1)垫层底面处自重应力值pcz为：(A)28.5KPa;(B)30KPa; (C)66KPa ;(D)66.5KPa;(2)垫层底面处附加应力值pz为：(A)116KPa; (B)116.7KPa; (C)250KPa ;(D)251.5KPa;(3)垫层

6、底面处径深度修正的地基承载力特载值f ak为：(A)187KPa; (B)196KPa; (C)196.5KPa ;(D)200KPa;(4)下卧软土层承载力验算结果为：(A)满足；(B)不满足；(5)垫层底面宽度不宜小于:(A)3.5m; (B)3.7m;(C) 4.1m; (D)4.3m;(6)如基坑边坡放坡坡度为1: 0.5垫层顶面宽度宜为：(A)4.8m; (B)5.3m;(C) 5.8m; (D)6.3m;案例模拟题2:某均质淤泥质土场地中有一独立根底,根底底面尺寸为2.0mX 2.0m,埋深为1.5m,荷载作用效应标准组合时根底顶面受到上部结构的荷载为 800KN根底与地基土的平均

7、重度为 20KN/ri 土层重度为19KN/m3,承载力特征值为45KPq如采用砾砂土做垫层,垫层厚度为：(A)1.5m;(B)2.0m;(C) 2.5m; (D)3.0m;案例模拟题3:某均质细砂土场地,土层重度为18KN/m3承载力特征值fak=105Kpa, 地下水埋深为4.0m,建筑物采用独立根底,埋深为1.0m,底面尺寸为2.5m X2.5m2,荷载为F=1800KN采用换填垫层法进行地基处理,垫层厚度为 2.0m,垫层为碎石,重度为20KN/m3按?建筑地基处理技术标准?计算：(1)垫层底面处自重应力值为：(A)50KPa;(B)54KPa; (C)60KPa ;(D)64KPa;

8、(2)垫层底面处附加应力值为：(A)70.3KPa;(B)78.3KPa;(C)82.3KPa ;(D)96.3KPa;(3)垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)145KPa;(B)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(4)下卧验算结果为：(A)满足；(B) 不满足;(5)垫层底面尺寸宜为：(A)4.41m;(B)4.61m; (C)4.81m; (D)5.01m;(6)如基坑开挖时放坡角为1: 0.75垫层顶面尺寸宜为：(A)5.56m;(B)6.31m; (C)7.06m; (D)7.81m;4.1.2 预压法例题4:某建筑场地为淤泥质粘土场地,固结系数,c

9、v 2 103 cm2/s受压土层厚度为15m,采用的袋装沙井直径为 70mm袋装沙井等边三角形 布置,间距1.5m,深度15m沙井底部为隔水层,沙井打穿受压土层, 采用预压荷载总压力为120Kpa,分2级等速加载如图4.1.2 -1所示, 如不考虑竖井阻和涂抹的影响：(1)加荷后100天受压土层之平均固结度为：(A)0.75;(B)0.80;(C)0.86 ;(D)0.90;(2)如使受压土层平均固结度到达 90%,需要()天(从开始加荷算 起)：(A)110;(B)115;(C)120 ;(D)125;解:1 . 确定参数, B生上.Fnd； 4H2压缩土层发生竖向和向内径向排水固结,且竖

10、井穿透受压土层,按JGJ79-2002标准第5.27条表5.2.7 ,可取砂井采取等边三角形布置,有效排水圆直径为:井径比n：=2.826 Xl0-7(l/s) =0.02442(l/d)=0.812 .计算加荷100天时的竖向平均固结度Ut：第一级加荷速率q1 70/7 10KPa /第二级加荷速率q2 50/5 10KPa /3 .计算使平均固结度到达90%时的时间t :把上式化简后得：答案:(1) (C) ;(2) (B).例题解析：1. 改良的高木俊介公式比拟复杂,分级加载情况下,T, Ti一的取法如例题所示.2. %, (3的取值应根据排水固结条件按表5.2.7取值.3. 如给定时间

11、t ,可计算t时刻的平均固结度Ut ,如给定某时刻的平均固结度Ut,可求到达该固结度的时间to案例模拟题4:某建筑场地为淤泥质粘土层,固结系数为 Ch Cv 2.5 103cm2/s,受 压土层厚度为10m袋装沙井直径为70mm沙井等边三角形布置,间距1.4m, 深度10m,沙井底部为透水层,沙井打穿受压土层,0预压荷载压力为标准?JGJ79-2002计算：(1)井径比为：(A)19;(B)21;(C)22 ;(D)22.6;(2)参数%, (3为：(A)0.81,0.0369;(B)0.81,0.0251;(C)1,0.0369;(D)1,0.0251;(3)加荷后50天受压土层之平均固结度

12、为：(A)0.80;(B)0.84;(C)0.90 ;(D)0.94;(4)如使受压土层平均固结度到达90%,需要()天(从开始加荷算起)：(A)57;(B)62;(C)67 ;(D)72;例题5:条件同例题4,水平向渗透系数 kh=1.5 x 10-7cm/s,砂料渗透系数kw=3x 10-2cm/s,涂抹区土的渗透系数ks 1kh 3 10 8cm/s,涂抹区直径de=5150mm按?建筑地基处理技术标准?JGJ79-2002计算：(1)沙井纵向通水量qw为：(A)1.154cm3/s;(B)1.168 cmi/s;(C)1.179cni/s;(D)1.188 cm 3/s;(2)参数 ,

13、 (3为()(1/d)：(A)1,0.00928;(B)1,0.00947;(C)0.81,0.00928;(D)0.81,0.00947;(3)加载后100天受压土层之平均固结度为：(A)0.43;(B)0.55;(C)0.67 ;(D)0.75;(4)如使受压土层平均固结度到达70%,需要加载()天(从开始加荷算起)：(A)102;(B)112;(C)122 ;(D)132;解：1. 沙井纵向通水量qw：2. 参数% , B :3. 加载后100天受压土层之平均固结度：4,受压土层平均固结度到达70%所需要时间t :上式整理得：12.2698 e t =3.6答案为：(1) (A) ;(2

14、) (C); (3) (A) ; (4) (D).例题解析：1 .该例题为考虑井阻影响及涂抹影响情况下加荷平均固结度的计算.2 .注意Fn, Fr, Fs的计算方法.案例模拟5某建筑场地为淤泥质土场地,淤泥质土厚10m其下为泥岩,土层水平向渗透系数为"2.5 107cm2/s,固结系数为 cv 2.0 103cm2/s,采用沙 井预压法进行地基处理,袋装沙井直径为70mm砂料渗透系数为 ks 0.5 107cm2/s,取s=3,沙井按三角形布置,间距 1.4m,深度10m 沙井底部为透水层,沙井打穿受压土层,预压荷载压力为80Kpa, 一次施 加,加载速率为每天 8Kpa,按?建筑地

15、基处理技术标准?JGJ79-2002计算:(1)沙井纵向通水量qw为:(A)1.145cm3/s;(B)1.154 cmi/s;(C)1.163 cM/s;(D)1.117 cm 3/s;(2)系数F为：(A)7.023;(B)7.223;(C)7.423 ;(D)7.623;(3)参数%, (3分别为：(A)1,0.00900;(B)1,0.00928;(C)0.81,0.00900;(D)0.81,0.00928;(4)加载后80天受压土层之平均固结度为：(A)0.4;(B)0.5;(C)0.6 ;(D)0.7;(5)如使受压土层平均固结度到达80%,需要加载()天:(A)136;(B)1

16、46;(C)156 ;(D)166;案例模拟6:丫 = 19KN/m e 0=1.323丫 = 19KN/m e 0=1.63丫 = 19KN/m e 0=0.95某场地资料如下：(1)02m:淤泥质粘土(2)24m:淤泥(3)48m:软塑粘土(4) 8m以下为密实粗砂4255075100125150175200225土层e11.321.261.201.151.101.051.010.970.940.9121.631.501.391.281.201.121.050.990.950.9130.950.920.900.890.880.870.860.850.840.83场地采用大面积堆载预压法处理

17、,堆载值为80Kpa,经验系数取1.2,固结度达90%寸地基的竖向沉降值为：(A)543mm;(B) 489mm;(C) 434mm;(D) 380mm;4.1.3 强夯法6.2.1表6.2.1 强夯法的有效加固深度单击夯击能KN m碎石土,砂土等粗颗粒土粉土,粘性土,湿陷性黄土等细颗粒土10005.06.04.05.020006.07.05.06.030007.08.06.07.040008.09.07.08.050009.09.58.08.560009.510.08.59.0800010.010.59.09.5注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起.例题7:某场地为砂土场地,采用强夯法

18、进行加固,夯锤重量20T,落距20m该方法的有效加固深度为：(A)67m;(B)7-8m;(C)8-9m;(D)9-9.5m;解：夯锤重力 M=20 X10=200KN夯锤落距H=20m单击夯击能200 X20=4000KN,m查标准表6.2.1有效加固深度(砂土)为89nl答案为(C).案例解析：1. 强夯法的有效加固与夯锤锤重,夯锤落距,夯击次数,锤底单位压力,地基土性质不同,土层厚度和埋藏顺序及地下水位有 关,由于实际问题的复杂性,新标准不推荐梅纳公式计算有效加固 深度,建议采用现场试夯或当地经验确定.2. 传统的梅纳公式为：其中H有效加固深度(项；M-夯锤重量(KN);h夯锤落距(mi

19、);K-修正系数；一般可采用 0.340.80.案例模拟7:某建筑场地为砂土场地,采用强夯法进行加固,夯锤重量20T,落距20m该方法的有效加固深度为：(A)56m;(B)7-8m;(C)8-8.5m;(D)8.5-9m;4.1.4 振冲法例题8:某软土地基采用直径位1.0m的振冲碎石桩加固,载荷试验测得桩体承 载力特征值fpk=250Kpa,桩间土承载力特征值fsk = 90Kpa,要求处理后 的复合地基承载力到达150Kpa,采用等边三角形满堂布桩,按?建筑地 基处理设计标准?JGJ79-2002计算：(1)振冲碎石桩的置换率m为：(A)27.5 %;(B)32.5%;(C)37.5%;(

20、D)42.5%;(2)桩间距S宜为：(A)1.36m;(B) 1.46m;(C) 1.56m;(D) 1.63m;解：1. 振冲碎石桩的面积置换率m整理后得:2. 碎石桩间距S:等边三角形布桩：例题解析：1. 复合地基承载力特征值可取根底底面附加压力值.2. 桩间土承载力特征值宜按当地研究取值, 亦可取天然地基承载力特征值.3. 面积置换率 m (-d2/-de) d2/d；.444. 不同布桩形式时等效圆直径于桩间距关系不同.案例模拟8:某建筑物位于松散砂土场地,拟采用筏板根底,根底底面压力位180Kpa,根底下地基土的承载力特征值位 110Kpq采用振冲碎石桩复合 地基处理,桩径1.0m,

21、采用正方形布桩,桩体承载力特征值为280Kpa,按?建筑地基处理设计标准?JGJ79-2002计算：(1)置换率不得小于()：(A35.2%; (B)41.2%; (C)45.2%; (D)50.2%;(2)桩间距宜为：(A)1.38m;(B) 1.43m;(C) 1.50m;(D) 1.56m;案例模拟10:某砂土场地采用振冲碎石桩法处理,采用矩形布桩,桩径为 1.0m,横 向桩距为1.4m,纵向桩距为1.6m,桩体承载力特征值为 250Kpa,桩间 土承载力特征值为110Kpa,压缩模量为5.5Mpa,按?建筑地基处理设计 标准?计算：(2)面积置换率m(A)25 %;(B)30%;(C)

22、35% KPa ;(D)40%;(2)桩土应力比n：(A)2.0;(B)2.3;(C)2.8 ;(D)3.0;(3)复合地基承载力为：(A)139KPa;(B)149KPa;(C)159KPa ;(D)169KPa;(4)复合地基压缩模量为：(A)8.0MPa;(B)8.5MPa;(C)9.0MPa;(D)9.5MPa;4.1.6石灰桩法例题12:某饱和粘性土地基采用石灰桩法处理,正三角形布桩,桩成孔直径为 0.3m,桩间距为0.75m,桩体弓虽度为400Kpa,天然地基承载力为80Kpa, 压缩模量为4.0Mpa,加固后桩间土承载力为90Kpa,桩面积按1.1倍成 孔直径计算,成孔对桩周土的

23、挤密效应系数=1.2,按?建筑地基处理技术标准?计算：(1)复合地基承载力为()：(A)145KPa;(B)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(2)复合土层的压缩模量为()：(A)6.5MPa;(B)7.2MPa;(C)7.8MPa ;(D)8.5MPa;解：1. 复合地基承载力：等效处理圆直径de：桩径按1.1倍成孔直径计算,置换率为:复合地基承载力fspk ：2. 复合土层的压缩模量：桩土应力比n：答案为：(1) (A) ;(2) (C).例题解析：1. 石灰桩具有膨胀作用,并可在桩边形成约2.0m的硬壳层,因此,计算桩径取1.11.2倍成孔直径.2. 试验说明,桩周

24、边厚0.3d作用的环状土体具有明显的加固效果,因此,桩间土体承载力取天然土层承载力的1.051.20倍.3. 由于成孔对桩周土具有挤密效应,因此,桩间土压缩模量可取天然土层压缩模量的1.11.3倍.案例模拟14：某饱和粘性土场地采用灰土桩法处理,要求复合地基承载力不低于150KP a,天然地基承载力为80Kpa,压缩*II量为4.0Mpa,加固后桩间土承载力为加固前的1.2倍,桩间土加固效应系数=1.2,采用正三角形布桩,桩径为0.4m,桩体承载力为450Kpa,加固后桩间土承载 力为90Kpa,计算桩径取成孔直径的1.15倍,按?建筑地基处理技术规 范?计算：桩距宜为：(A)0.70m;(B

25、) 0.75m;(C) 0.80m ;(D) 0.85m;(2)复合地基压缩模量：(A)10MPa;(B)11MPa;(C)12.6MPa ;(D)14MPa;4.1.7砂石桩法例题13:某均质砂土场地采用砂石桩法处理,等边三角形布桩,砂桩直径为0.5m,桩体承载力为300Kpa,场地天然孔隙比为0.92,最大孔隙比为0.96, 最小孔隙比为0.75 ,天然地基承载力为120Kpa,要求加固后砂土的相对密度不小于0.7 ,按?建筑地基处理技术标准?计算：(1)采用振动沉管施工法,修正系数工=1.1,桩间距宜为()：(A)2.01m;(B) 2.11m;(C) 2.21m ;(D) 2.31m;

26、(2)如场地土层相对密度为0.7时的承载力为160Kpq复合地基承载力为()：(A)160KPa;(B)166KPa;(C)172KPa ;(D)180KPa;解：1. 桩间距S:等边三角形布桩,桩间距为：2. 复合地基承载力：例题解析：1. 砂土场地中桩间距可根据挤密后要求到达的孔隙比确定,孔隙比可按要求到达的相对密度确定.2. 复合地基承载力计算同振冲桩法.案例模拟1 5 :某砂土场地采用振冲桩法处理,正方形布桩,桩直径为0.6m,桩距为1.8m,不考虑成桩时的振动下沉密实作用,土体天然地基承载力为120Kpq ,场地天然孔隙比为0.85,最大孔隙比为0.89,最小孔隙比为0.63, 按?

27、建筑地基处理技术标准?计算：(1) 土体天然状态下的相对密度为()：(A)0.15;(B) 0.20;(C) 0.35 ;(D) 0.40;(2)处理后土体的相对密度为()：(A)0.70;(B)0.78;(C)0.85 ;(D)0.90;(3)如处理后砂土承载力为166KPa桩体承载力为160Kpa,复合地 基承载力为()：(A)185KPa;(B)190KPa;(C)195KPa ;(D200KPa;(4)如处理后土体的相对密度到达 90%桩间距应为()：(A)2.01m;(B) 2.11m;(C) 2.21m ;(D) 2.31m;4.1.8灰土挤密桩法和土挤密桩法例题15:某湿陷性黄土

28、长50m宽30m湿陷性土层厚度为12m采用土挤密桩法处理,等边三角形布桩,桩径为 0.4m,要求平均挤密系数不低于0.93, 场地天然含水量为10%最优含水量为18%天然重度为1.63 t/m 3,最大 干密度为1.86 t/m 3,按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 土桩桩间距不宜大于()：(A)1.0m;(B) 1.2m;(C) 1.4m ;(D) 1.5m;(2)挤密后桩间土的平均干密度不宜小于()：(A)1.68t/m 3; (B)1.70 t/m3;(C)1.73 t/m 3 ;(D)1.75t/m3;(3)桩孔数量不宜少于()根：(A)1710;(B)1734;(C)1789

29、;(D)1811;(4)对场地增湿时,如损耗系数为1.10 ,需加水的总量宜为()：(A)2131t;(B) 2235t;(C) 2344t ;(D) 2445t;解：1. 桩间距S:处理前地基的平均干密度d2. 挤密后桩间土的平均干密度dl :3. 桩孔数量n：等效圆直径de：等效圆面积Ae：桩孔数量n：n A/Ae 50 30/0.865 1734 (根)4. 场地增湿时需加水量Q:答案为：(1) (A) ;(2) (C) ; (1) (B) ; (1) (C).例题解析：1. 桩间距宜按挤密后桩间土的平均干密度或挤密系数确定.2. 桩间土的挤密系数不一定小于 0.90 ,重要工程不应小于

30、0.93.3. 桩体的压实系数不应小于 0.96.案例模拟17:某黄土场地采用土挤密桩法处理,桩径为 0.3m,正三角形布桩,要求 桩间土挤密系数到达0.94,湿陷性土层厚度为10nr)场地面积40X40R2, 土层天然含水量为11%最优含水量为17%天然密度为1.63KN/n3,最大 干密度为1.81 t/m 3,按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 土桩桩间距不宜小于()：(A)0.7m;(B) 0.77m;(C) 0.8m ;(D) 0.85m;(2)置换率为()：(A)10%;(B)14%;(C)18% ;(D)22%;(3)挤密后桩间土的干密度不宜小于()：(A)16.5KN/m3

31、;(B) 17KN/m 3;(C) 17.5KN/m3 ;(D)18KN/m3;(4)场地中桩孔数量宜为()根：(A)3000;(B)3097;(C)3119;(D)3178;(4)如损耗系数为1.10,场地增湿需加水的总量宜为()：1380;(B) 1430;(C) 1480 ;(D) 1530;水泥粉煤灰碎石桩法例题18:某场地资料如下：05: 淤泥质粘土 q sk=16Kpa f ak=100KPa(2)5-12m:粉土 qsk=22Kpa(3)1226m:砾砂土 qsk=16Kpaq pk=1500KPa(4) 26m以下为基岩采用水泥粉煤灰碎石桩处理,正方形布桩,桩顶位于地表下2.5

32、m处, 桩端全断面位于地表下15m处,桩径为400mm桩距为1.6m,桩体材料fcu = 18Mpa场地面积为16X 32m桩间土承载力折减系数取 0.80,按?建 筑地基处理设计标准?计算：(1)单桩竖向承载力特征值为()：(A)680KPa; (B)754KPa; (C)809KPa ;(D861KPa;(2)复合地基承载力为()：(A)350KPa; (B)360KPa; (C)370KPa ;(D380KPa;解：1. CFGtt单桩竖向承载力Ra :按桩间土强度计算：按桩体材料强度计算：按桩体材料强度计算的Ra值较小因此取Ra=753.6KN2. 复合地基承载力：正方形布桩等效圆直径

33、de:面积置换率：复合地基承载力：答案为：(1) (B); (2)例题解析：3. 单桩竖向承载力Ra计算取按桩周土体强度计算值(式9.2.64. 桩体竖向承载力fpk Ra/Ap.5. 考虑到CFG®为刚性桩,桩间土承载力不能充分发挥,因此对桩间土承载力进行适当折减,折减系数为,取值一般在0.750.95之间,桩间土于桩体刚度差异较大时取小值.案例模拟20:某建筑物地上28层,地下2层,结构型式为框架剪力墙结构,根底型式为箱型根底,面积为 35X30m2基底压力为515KN/m2根底埋深7m 地下水埋深2.6m,采用CFG桩进行处理,桩径400mm桩体承载力 匕 = 25Mpa地基勘

34、察资料如下：010m,粉 土： T = 18.9KN/m3,f ak = 140Kpa, qsk = 48Kpa qpk=640Kpq(2)1018m,粘 土： T = 19KN/nV ak = 170Kpa, qsk = 65Kpa qpk=900Kpq(3)18m 以下,粉砂：T = 20.6KN/m3,f ak = 240Kpa, qsk = 48Kpa qpk=1200Kpq(1)箱型根底底面下设0.3m的缗垫层,桩长11m (进入粉砂层0.3m), CFG® 单桩承载力为：(A)852KN;(B)902KN;(C)993KN ;(D1005KN;(2)复合地基承载力特征值不

35、小于()：(A)392KPa;(B)433KPa;(C)457KPa ;(D515KPa;(3)如桩间土承载力折减系数取0.80 ,置换率不宜小于()：(A)4.1%;(B)5.1%;(C)6.0% ;(D7.0%;(2)桩数宜为()根：(A)320;(B)343;(C)362 ;(D378;水泥土搅拌法 例题20:某独立根底埋深3.0m,底面积为4><4吊,上部结构传至根底底面荷载为 2500KN根底底面下设缗垫层300mm场地资料如下：(1)012m,粘土： 丫 = 19KN/m, qsk=10Kpa, fak=85Kpa E s=5Mpa (2)1220m,砂土： 丫= 18

36、KN/ri q sk = 20Kpa, fak=280Kpq(3)地下水位1.5m.采用深层搅拌法处理,正方形布桩,桩径为 500mm桩长为10m水 泥掺入比为15%桩体强度平均值fcu=3Mpa桩间土承载力折减系数取0.4, 桩端天然地基土承载力折减系数取 0.5 ,桩身强度折减系数取0.33 ,按?建 筑地基处理技术标准?计算：(1)复合地基承载力特征值不小于()：(A)168.8KPa;(B)181.3KPa;(C)200KPa ;(D216KPa;(2)单桩承载力特征值宜为()：(A176KN; (B)194.3KN;(C)205KN ; (D210KN;(3)桩间距宜为()：(A)1

37、.128m; (B)1.274m;(C)1.309m;(D1.461m;(4)桩数宜为()根：(A)10;(B)13;(C)15 ;(D18;(5)处理后复合地基压缩模量为：(A9.7MPa;(B)10.7MPa;(C)11.7MPa ;(D12.7MPa;(6)如水灰比入为0.55,泵量为60L/min ,水泥密度为3g/cm2,搅拌 头的提升速度不宜超过()：(A)1.0m/min;(B)1.1m/min;(C)1.22m/min;(D1.3m/min;解：1 .复合地基承载力特征值：复合地基承载力特征值应满足基底压力要求.即修正后的承载力大于基压力.基底压力Po :取宽度修正系数b =

38、0,深度修正系数d =1.0 ,根底底面以上土的平均重度m：修正后复合地基承载力特征值fsp :2 .单桩承载力特征值Ra ：根底埋深3.0m,缗垫层300mm桩顶位于地表下3.3m,桩底位于地表下3 3.3m.按桩周土强度计算单桩承载力Ra：按桩身材料强度计算Ra：取单桩承载力特征值为194.3KN4 .桩间距S:置换率m5 .桩数n：(另外:mAn 0.154 4 43.14 0.52/412.6 13艮(5) 理后复合地基压缩模量：单桩水泥掺入量 W (土密度为1.9t/m3 )单桩水泥浆体积V:泵入水泥浆的时间t :搅拌头提升速度v:答案为：(1) (B) ;(2) (B); (3) (A) ; (4) (B);(5) (B) ; (6) (C)例题解析：1. 水泥土搅拌法计算方法于CFG