不等肢混凝土异形柱轴压ppt课件

1、不等肢混凝土异形柱轴压不等肢混凝土异形柱轴压比与配箍特征值关系研讨比与配箍特征值关系研讨李永华，桂国庆，梁安宁，李思明，2019，257彭全敏2021.1.5简介简介(JGJ149-2019) 采用了对异形柱在不同抗震等级下取不同的曲率延性比的方法确定了轴压比与配箍特征值的关系，编制根据来源于对等肢柱和部分不等肢L形柱延性的分析1。本文基于一样的本构模型及极限曲率判别规范，对不等肢T形柱、十形柱截面延性进展了非线性数值分析，从中得出它们在不同延性比下的轴压比与配箍特征值的关系曲线，并与等肢异形柱在一样的延性比下进展比较，得出了一些结论。步骤步骤l找出各个模型的最不利荷载角区域；l计算在该荷载角

2、区域采取不同的配箍特征值和轴压力作用下的截面曲率延性；l拟合出不等肢T形柱、十形柱在不同的延性要求下轴压比-配箍特征值(n-v)关系曲线；l与文献1中相应的等肢柱进展对比。l最不利荷载角方向：截面延性平均值单调荷载作用下截面在正反两个荷载角方向的曲率延性比的平均最差的荷载方向。计算方法计算方法l截面曲率延性：采用非线性数值积分方法4，经过编程逐级加曲率求得异形柱截面在给定轴压力N和荷载角下的 M-曲线，进而求得截面曲率延性比=u/y 。l屈服曲率y：受拉钢筋s=fy，或受压区混凝土的max=0.0033时的曲率。l极限曲率u ：M=0.85Mmax或纵向受压钢筋开场失稳时的曲率。根本假定根本假

3、定l平截面假定l拉区混凝土强度不计，压区混凝土的本构采用改良的Kent-Park模型，并思索箍筋约束对混凝土下降段的影响。20000002:0.8:10.20.20.530.290.750.00214510001ccccccccmccmccmccsvchsvyvckkfkkkkfZkkfZCDkfZfhkfsfkf 段：根本假定根本假定l纵向钢筋的本构思索强化，取三折线模型。l假定弯矩M下降到0.85Mmax或纵向钢筋失稳时的截面曲率作为极限曲率。受压纵向钢筋到达失稳时的压应变值l将混凝土截面划分为假设干个小矩形单元，并近似以为单元上应力均匀分布，其合力位于单元形心。0.41242200bsd

4、计算原理计算原理( )cossiniir iRxy中和轴位置任一单元至中和轴间隔ri选定0求i点应变混凝土、钢筋应力截面内力N和Mx、My 0ir i计算原理计算原理内力N 外荷载N，Mx/My tan反复上一轮计算找出屈服曲率、极限曲率计算曲率延性比改动中和轴参数R、重新计算输出不满足满足22xyMMM计算模型计算模型纵筋：d=20mm的级钢筋箍筋：10150混凝土：C40，c=30mm。截面：肢厚=200mm，肢高=500mm800mm。计算模型计算模型1)轴压比的取值7种设计轴压比n=0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.85。2)配箍特征值3)曲率延性比=5、6、7、8、

5、9、10设计轴压比n规范轴压比nk轴压力Nk1.21.681.681.4kkkckcckNNNnnff Af AA2101119.10.12,0.13,0.14,0.15,0.16,0.17,0.18,0.19,0.20,0.21,0.22yvvvvvcff计算结果计算结果v不同那么混凝土受压-曲线不同，各截面模型柱n-曲线在延性为510时的变化规律根本类似。1,2,7,1115,6,10,v jv jvv jNNjnN时的计算结果计算结果T形柱形柱=6、8的情况下，T1、T4柱的n-v曲线高于T3、T6，即随着不等肢系数(长肢肢高/短肢肢高) ，轴压比 。但与文献1中的等肢柱对比，曲线上下只

6、需微小动摇，轴压比在负方向差值最大不超越0.05。计算结果计算结果T形柱形柱延性最差的不等肢T3、T6 在=6 时的n-v曲线不低于等肢T形柱在延性为7时的n-v曲线，也就是说在一样的配箍特征值和轴压比的情况下截面曲率延性负差值最大不超越1。计算结果计算结果十形柱十形柱不等肢系数 ，在一样和v下，轴压比 。十3柱动摇幅度较大，轴压比在负方向差值最大接近0.070.08。从延性角度分析，即在一样的v和n下，十3柱截面曲率延性负方向差值超越1。结论结论(1)不等肢T形柱在一样延性要求下的n-v曲线与等肢柱根本一致，异形柱规程中等肢T形柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值与轴压比的关系可以完全适用于不等肢T形柱。(2)不等肢十形柱当不等肢系数较小