某大厦单侧支模施工方案

1、docdoc9第一节、编制说明及依据第二节、工程概况第三节、工作原理第四节地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程第五节、模板选型第六节模板设计原则第七节 外墙内侧单面模板施工一、墙体模板二、节点的处理方法三、支架系统;四、模板拆除10第八节素混凝土墙胎膜施工.11、加固措施:二、墙体定位12三、防爆波电缆井处素胎模做法12四、防水接茬处理13第九节地下室外墙单侧支模受力分析14第十节砼浇筑施工措施62第一节质量保证措施65、质量控制管理措施65二、施工质量控制:65三、模板施工技术措施66第十一节、专项安全施工措施67第十二节、应急救援快速反应措施68第一节、编制说明及依据混凝土结构工程施工质量验

2、收规范【GB50204-2002】建设工程项目管理规范【GB50326-20011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑结构荷载规范GB 50009-2012本工程建筑、结构施工图纸和图纸设计说明以及现场特殊情况，已施工项目的关经验。第二节、工程概况本工程基础底标高为-14.7米，承台、基础梁均上翻，地下室外墙厚 400mm,砼强度等级C60P8负三层3.6m,负二层3.6m、负一层5.4m,外墙模板接触面积约4500itf。本工程护坡采用砼灌注桩，施工完毕后经复核，外墙与基坑槽钢净间距从260 1000mm变化不一，尺寸不能满足正常外墙

3、模板支设要求，外墙模板拟采用单侧支模。本工程负三层单面支模工作量较大，单面支模高度最高达到5.85米（相对筏板顶 高6.85米），施工风险较大。第三节、工作原理1）单侧支模体系简介单侧支模原理模板支撑采用散拼模板钢管斜撑支架，钢管斜撑支架（或刚性满堂架）为单面 墙体模板的直接受力支撑系统，当墙体模板采用单侧支撑架体后，模板无需按常规 另行设对拉穿墙螺栓。单侧支模架体通过斜撑钢管（或刚性满堂架）将模板所受侧压力传递至锚固支 座，负二、负一层外墙单面模板是由锚固支座和刚性满堂架将水平力传递至已施工 结构顶板和下层满堂架体。同时在墙体根部埋设钢管锚固支座抵抗了模板支撑架体 的上浮力。2）钢管锚固支座

4、预埋钢管锚固支座作为抗拔及抗剪固定点（固定点预埋位置应尽量使斜撑杆水平夹 角保持在450以内，管内砼填实）如附图所示。预埋时要求将短钢管用钢管扣件提 前搭设成定型预埋架体，待钢筋绑扎完成后直接由人工抬至预埋位置固定，保证埋 件纵横方向在同一条直线上，负二、负一层尽量布置在有主次梁的位置。第四节地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程地下室筏板砼浇筑完成后（钢管锚固支座预埋）7基础梁及导墙部位防水喷涂（贴100mm防水卷材）一弹外墙边线7加固钢管锚固支座7搭设素砼胎膜加固架7焊接定位筋T吊装组拼模板（模板提前拼装成大板）T上中下搭设钢管斜撑校正胎模墙 模板（利用底板预埋钢管做支撑点）7分层搭设斜撑钢管

5、加固7跟踪检查验收7素 砼胎模砼浇筑7拆除钢管斜撑7吊拆模板7素砼墙表面打磨修补及找平层7防水层 施工7外墙钢筋绑扎7后浇带钢筋支架、钢板网及钢丝网安装7人工立板7上钢管 背楞T搭设满堂架T搭设钢管斜向支撑、（分层验收）T顶板梁钢筋绑扎T墙柱模 板验收，顶板钢筋验收、7墙柱砼浇筑7顶板砼浇筑7下一层施工第五节、模板选型计划对护坡和剪力墙外侧浇筑 C20砼胎模。模板采用方木和多层镜面板，利用钢管扣件斜撑、斜拉加固。第六节模板设计原则1、模板设计分素砼胎膜单面模板和外墙结构施工单面模板两种形式。2、依据墙体砼分段分二次斜向分层浇筑到顶的总体安排设置模板体系。3、钢管锚固支座一次预埋到位，素砼胎模和

6、外墙模共用。4、外墙素砼胎模和外墙模板分别独立组织施工，外墙素砼胎模单独搭设支撑架体,单独配置模板，组织专门施工人员，待筏板浇筑完成后先行施工素砼胎模，胎模施 工完成后，拆除模板及架体，另行搭设结构施工模板及架体。胎模配置数量按整个 工程三段划分，段内组织流水施工。5、模板制作高度及外墙水平施工缝的留设。1）素砼胎模浇筑时应保证外墙素砼胎模每一层砼的浇筑高度不低于上一层楼面标高以上2m,以避开钢筋搭接区，以利后期模板的支设，防水层的施工搭接和不被损坏。2）素混凝土胎模依照筏板，按后浇带划分的流水段施工，施工长度比筏板边外延米，便于下次施工时防水搭接。施工缝处采用方木和多层板配置成堵板，利用钢管

7、 架体进行斜撑。3）地下室外墙内侧采用模板施工时，由于墙柱与梁、顶板一次浇筑成型，所以每层只留设有一道水平施工缝，每层墙根处，埋设遇水膨胀止水条。6、单侧墙体支模架体配置本工程各层单侧墙体支模架体由钢性满堂架、钢管锚固支座和已施工砼结构共 同组成，钢管锚固支座顺墙方向间距 450,垂直墙体方向间距900,每个钢管锚固支座均连接满堂架立杆。第七节 外墙内侧单面模板施工一、墙体模板1.1模板选用及模板结构介绍根据工程特点和墙体防水要求，本工程采用散拼模板，面板采用15mm镜面多层 板，次龙骨采用50乂 "方木竖向间距150布置，水平双道© 48mm钢管间距450作为主龙骨，所有

8、方木、镜面板和钢管龙骨采用勾头螺栓提前连成整体，用塔吊吊装, 加固时所有主龙骨采用竖向钢管连成整体，确保受力均匀。斜拉采用双扣件连接在 竖向钢管上，斜撑采用丝杆对顶，斜撑、斜拉梅花型布置。（见附图）1. 2墙体模板的配置模板配置高度：层高1.3墙体定位第一排定位筋距地100mm.用100mm长，钢筋根据外墙定位线与外墙主筋焊接, 间距800mm,模板吊装后依据定位线利用斜撑、斜拉钢管将模板校正垂直。二、节点的处理方法2.1有附墙柱的墙体在有附墙柱的外墙施工时，加固背楞钢管断开，用短钢管扣件连接后作转向，附墙柱垂直墙面采用对拉杆加固，平行墙面采用钢管斜撑。（详见附图）2.2直角墙体部位的处理此部

9、位单面支模斜撑钢管共用钢管锚固支座， 斜撑钢管相互交错，合理安排斜撑 杆搭设次序，素砼胎模可在墙角处断开，分别进行支设。2.3、由于斜撑杆尺寸变化较多，如尺寸不能满足时，采用搭接（见详图）2.4、基础导墙基础导墙加固采用三段式止水螺杆，混凝土浇筑完成后拆除模板及导墙外侧螺杆 丝头，基础导墙内侧螺杆丝头保留，用于加固外墙内侧单面模板。在基础导墙内侧上口粘贴海绵条，同时模板与基础梁面相交处阴角用水泥砂浆封 堵，防止漏浆导致模板上浮。doc/_II二 二三、支架系统;1、支架系统采用为48 X 3.0钢管，承重立杆的纵横向间距基本模数取,900*900mm步距地下室基本间距取1200mm。立杆下部设

10、置扫地杆，离地不高于200mm，承重立杆的纵横方向设置竖向连续剪刀撑，钢管锚固支座范围内水平剪刀撑纵横方向连续搭设，所有架体四周必须保证剪刀撑连续布设，所有剪刀撑与水平杆或立杆相交处必须保证有1/2用十字扣件连接。以确保架体的整体稳定性和刚度要求。IIE .doc11负二歸勰蹴示韶*-匚二Ek二性生乎_=二二=二三二二一 A :巾带叭上八 *.昶匕_,.- D ." <. r ” F. -.-二亠一3”n乔；Etrt 比r Nh 3也实.中IEW圧*MRi和Wifri疔予it模板支撐架休平而爆I四、模板拆除 当墙体混凝土达到规定拆模强度后，并保证新浇筑墙体表面及棱角不因拆模 而

11、引起损伤时，方可进行拆模。拆下的模板及配件应有专人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维 修及涂刷好隔离剂，以备再用。附图：详见与结构同时施工的地下室外墙单面支模示意图1-11-8第八节素混凝土墙胎膜施工一、加固措施:地下室素砼胎模浇筑高度，负三层素砼胎膜浇筑高度5.85米，负二层3.6米、负一层3.4米，墙、柱插筋部位方木背楞竖向放置，间距同外墙插筋间距，方木放置在 钢筋之间，在护坡槽钢上每隔900mm焊接14通丝螺杆，用于固定模板便于进行校 正，其余加固措施同外墙内侧单面支模方法。docdoc83单面木模"一,方木W钢筋剪力墻、柱M位置模tt固示;龍二、墙体定位1800mm

12、,梅由于外墙和护坡之间的距离不等，所以在施工每段素砼胎模之前，先将每段两头的外墙边线吊至护坡面上，两头拉线，根据线绳在护坡的槽钢上每隔 花型用40X40X3方钢管焊接定位筋。焊接时满焊，必须牢靠。为防止素胎膜上下位 移，每隔1米在素胎模中插入1米长上下各500mm的直径12的三级钢。三、防爆波电缆井处素胎模做法防爆波电缆井位于1-2/H-J轴，从-10.6米到一层结构板，由于基坑净距过小，不 能一次施工，计划在室外施工时进行，所以素胎模在此位置需断开，提前放出防爆 井位置，加工木盒子，用砂浆将木盒子和护坡之间的空隙进行封闭。四、防水接茬处理在基础导墙施工完成后，防水从砖胎模上平，喷涂至导墙保护

13、层平面位置（钢筋 保护层厚度），用防水卷材对喷涂的聚氨酯进行保护，素胎模模板放置在导墙保护 层平面上，素胎模砼施工完成后，将模板拆除，把基础导墙平面上防水卷材取掉, 露出聚氨酯进行搭接喷涂。（见详图）防水喷涂时用？30mmPVC管套在钢筋上进行保护，底部用木板进行遮挡。避免钢筋被污染。 >-OX:门_ 7 -道聚輛一 i»水卷林. - « r 'i贮层瓠模餓安装及财械示意外墙钢筋甩茬索旌胎模y-防水搭接处my-*/: Q 吨基础梁砖胎nS ,:?A卜_ l"b "r :-: WJ.'-,；1 P *-tr . .心:*i I.R _

14、yr注;.- -/JV :Z -、：'： - ：第九节 地下室外墙单侧支模受力分析5.4米高400厚砼外墙对支撑体系的要求也是最大的，5.4米高砼外墙也满足要求，故选取 5.85米素砼胎膜地下室外墙单侧支模受力分析，取最不利的情况进行计算，3.85米层高素砼胎 模在实际施工时总高度达5.85米，素砼厚度取0.8米，对支撑体系要求是最大的， 故选取作为计算的一种情况； 但如素砼素胎膜满足要求，则 做为计算的一种代表情况。因计算采用2013版品茗安全计算软件，故计算结构受力全部考虑采用斜支撑 的加固体系。5.85米素砼胎膜墙模板(单面支撑)计算书计算依据:1、建筑施工模板安全技术规范JGJ

15、162-20082、混凝土结构设计规范 GB50010-20103、建筑结构荷载规范 GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性砼墙特性负三层素胎膜砼墙厚度(mm)800砼墙高度(mm)6850砼墙长度(mm)9000二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)150主梁最大悬挑长度 D(mm)150斜撑水平间距S(mm)450主梁和斜撑构造支撑序号预埋点距主梁水平距离li(mm)主梁距墙底距离hi(mm)第1道2250100第2道2250550第3道22501000第4道31501450第5道31501900第6道40502350第7道4050280

16、0第8道49503250第9道49503700第10道58504150第11道58504600第12道67505050第13道67505500第14道76505950第15道76506400简图如下:墙模板单面支撑剖面图墙模板单面支撑正立面图S1111milmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiimiliiiiiiiiiiiiiii111milmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii111milmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmiliiiiiiiiiiiiii

17、iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii111milmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii111milmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmiliiii

18、iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii111milmilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiIllimilmilmiliiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii三、荷载组合建筑

19、施工模板安全技混凝土重力密度24侧压力计算依据规范术规范Y（kN/m3）JGJ162-2008新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数31混凝土坍落度影响修正系数血1.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混 凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22 ctp 3 j3>v1/2, yH=min0.22 x 24x 4x 1 x 你 X4XX4.2=min 38.403, 100.8= 38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q3k(kN/m2)2有效压头高度h = G4k/ 丫壬38.

20、4/24 = 1.6m承载能力极限状态设计值Smax = 0.9max1.2Gk+1.4Qk, 1.35 G4k+1.4 x 0.7% 0.9max1.2 x 38.400+1.4 >$2.0001.35 x 38.400+1.4 x 0.7 >2l80fflkN/m2Smin= 0.9 X 1.43k= 0.9 X 1.4 X 2=0!052kN/m2正常使用极限状态设计值S" max= G4k= 38.400kN/m2S"2min = 0kN/m四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E( N/m

21、m2)10584根据规范JGJ162面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b= 1000mmW = bh2/6 = 1000 X 1256 = 37500mm3, I = bh3/12 = 1000 x 1512=281250mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算q = bSmax= 1.0 X 48.4248.42kN/m150验算简图4S.42kN/mM maxX 0.f58=0.14kN m-尸 Mmax/W = 0.14 X 6/37500=3.63N/mm2< f=37 N/mn2满足要求!2、挠度验算q"= bS，max= 1

22、.0 X 38.4038.40kN/m3S.4kN/m11)亍150匸验算简图挠度验算,max= 5q /I4/(384EI)=5x 38.40 *3850 x 10584 x 281250)=0.09mm < v =I/250&=5®2mm满足要求!五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格 48x3小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E( N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I (cm4)10.78小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数n11、强度验算q=n ISmaxx 1.000 x 0.150 x 4847C26kN/

23、mqmin = n ISmim 1.000 x 0.150 x 2.50CB8kN/m孔荟严E答會暂:呷kF呷k丐豊ky冒Z耳暂2脅02晋普豊呼?卑1号4251 k：,31业Q 37SkN AnN/mIT t、' I i 111 i I' JIh11! 11 lliililllilll+ t觴刀爲砒加勰碑胸爲砒曲必旧必n嗨门以1必P猱1嵋胪肉同171 叩屿0450450 I 450450450450 | 450?*=:*4印450*轲450*45验算简图ni?4 nin o.i23 仲叫学？.咽叫9評腮 r 廿r Hln frtj嚣 nVrrj nio ogjo.c -n 1殆

24、 n IM fl 199 n nfisjn nqo'nnfl?0.05 w ft；n ricri n-j0.0777£1.0尸理驢5 “叶3血-il&D呼市r-糾誥血尊丽-擁总C狀顾b陀 宛:您山曲沁05-兰曲宜課fj姑巴也片.也片.空些上二空山5$'-L.jyJODQb.VO, W.0OJ0.0ft*弯矩图Mmax= 0.15kN m尸 Mmax/W = 0.15 x 6/a490=32.44N/mm2< f=205.00 N/mmi满足要求!2、挠度验算q / max= n IS max= 1.000 x 0.150 x 3§.5C76kN

25、/mq / min = n lS min = 1.000 x 0.150i00N/m£托$严晋严普;今性托普号晋严呼严严号晋再普今h5掣4：會卜彩4燥1 ,easN/m0kN Ail /mIT f、' I i 111 i I ' IIIL' JIh imfi 'liiilillllJrll+ t矗翅A妁丛判盘傀洌叫啓掳的嚴目嚴1嗨门必n述P谢1熾1潮同171Q|0J5O450450 | 450450450450 | 450h丄/50*4印”450*轲1)”450*45验算简图变形图vax= 0.15mm< V =l/250=450/250=1.8

26、mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态I sa"DOI 1 O7nA JL I an-i n g I 化J-fc u bbat-k1 E tJ J 刁 K严1 J7 Erd I II 7If冲 Lr* 4 屮rj J riu f L 亠Ly LUiL 11 m H MJ 1 ACM 1 Furi.ri 丄" !- I -"IIP T ， I 厂' I - V i-p.5.二.xth 二孑社一 r 于卞一 p d" 二入二*ri* nr d I'1 J7C H-L ；01 3d口 c為嘴冈II AC7苛CQ 0.77I弋二二I 旺卜

27、 1 .E52 -1 62& -1.835-1.S34 1J&34-1.634 -1.635 -1 632 -1.84 -1.611也Fl戸 w.交？.-1.877剪力图Ri=2.12 /=2.12/1.000=2.12kNR2=3.58 /=3.58/1.000=3.58kNR3=3.19 /=3.19/1.000=3.19kNR4=3.29 /=3.29/1.000=3.29kNR5=3.26 /=3.26/1.000=3.26kNR3=3.27 /=3.27/1.000=3.27kNR7=3.27 / n=3.27/1.000=3.27kN吊=3.27 /n =3.27/

28、1.000=3.27kN吊=3.27 /n =3.27/1.000=3.27kNRi0=3.27 /n =3.27/1.000=3.27kNRii=3.26 /n =3.26/1.000=3.26kNRi2=3.30 /=3.30/1.000=3.30kNRi3=3.00 /=3.00/1.000=3.00kNRi4=1.67 /= 1.67/1.000=1.67kNRi5=1.38 /= 1.38/1.000=1.38kN正常使用极限状态jC卫. X -h I II-I Jbb讓w幣notCl逼皿二 1 roc 1 PQC - X -" h I II L»j-fcr -I

29、 J-r-吆入卩0.1：2HP：R/R/R/R/R/R/A3（匚X二二 耳虫弋月:C匚匚 1 I型弋洛曲祐为_理汀lopX児主?L理迪亦弋- 'y1 西y 1.3十 q.29L -1.297-1.296-1.236-1296 -1.29b -1.294 -1.303-1.2711 Ij-ii-i剪力图1 = 1.68 /2 = 2.84 /3 = 2.53 /4 = 2.61 /5 = 2.59 /6 = 2.59 /=1.68/1.000 = 1.68 kN=2.84/1.000 = 2.84 kN=2.53/1.000 = 2.53 kN=2.61/1.000 = 2.61 kN=

30、2.59/1.00059 2dN=2.59/1.000 = 2.59 kN=2.59 /n=2.59/1.000 = 2.59 kN=2.59 /n=2.59/1.000 = 2.59 kN=2.59 /n=2.59/1.000 = 2.59 kN=2.59 /n=2.59/1.000 = 2.59 kN=2.58 /n=2.58/1.000 = 2.58 kN=2.62 /n=2.62/1.000 = 2.62 kN=2.34 /n=2.34/1.000 = 2.34 kN=1.35 /n=1.35/1.000 = 1.35 kN=0.86 /n=0.86/1.000 = 0.86 kNR/

31、10R/11R/12R/13R/14R/15R/ 7R/ 8R/ 9六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 48X3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩1 (cm4)10.78主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数Z0.5主梁计算方式四等跨梁由上节'小梁验算'的'支座反力计算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。承载能力极限状态:Rmax= Z Max2.12 3.58, 3.19, 3.29, 3.26, 3.27, 3.27, 3.27, 3.27, 3.27, 3.26

32、,3.3, 3, 1.67, 1.38= 0.5 X 3.576=1.788kN正常使用极限状态:R/ max= Z MaX68, 2.84, 2.53, 2.61, 2.59, 2.59, 2.59, 2.59, 2.59, 2.59,2.58, 2.62, 2.34, 1.35, 0.86= 0.5 X 2.84=1.42kN 1、强度验算1.703kn .788tl1.78ekM .73ekll.7e8k.l1793kH.78811780kl1.7eekM.7e8kl1.70afcl178ekri .7Eekll.7e8kt1.7e8kNW 1450450450450L冋厶1dI f电与

33、 IIa II*1挣eA验算简图0 2Ge01 JI0.1520.2630?弯矩图Mmax = 0.27kN m尸 Mmax/W = 0.27 X 6/4490=59.74N/mm2f< 205 N/mim满足要求!2、支座反力计算2423 2423201 e 2 01C1.312 1 SI 221172.117CI.305 a.3Q50.102 0.102*2117 -21171 SI 2 -1.812-2 219 -2219-2 01 e 2.01 e323 -2423剪力图第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax(1)= 6.66/ Z.66/0.5=13.32kN计算方法同上，可依次知

34、:第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax(2)= 11.25/= 11.25/0.5=22.49kN第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax(3)= 10.02/= 10.02/0.5=20.03kN第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax(4)= 10.35/= 10.35/0.5=20.69kN第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax(5)= 10.26/= 10.26/0.5=20.52kN第6道斜撑所受主梁最大反力Rmax(6)= 10.28/= 10.28/0.5=20.56kN第7道斜撑所受主梁最大反力Rmax(7)= 10.28/= 10.28/0.5=20.55kN第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax

35、(8)= 10.28/= 10.28/0.5=20.56kN第9道斜撑所受主梁最大反力Rmax(9)= 10.27/= 10.27/0.5=20.55kN第10道斜撑所受主梁最大反力Rmax(10)= 10.28/Z =10.28/0.5=20.57kN第11道斜撑所受主梁最大反力Rmax(11)= 10.25/Z =10.25/0.5=20.50kN第12道斜撑所受主梁最大反力Rmax(12)= 10.37/Z =10.37/0.5=20.74kN第13道斜撑所受主梁最大反力Rmax(13)= 9.42/=9.42/0.5=18.84kN第14道斜撑所受主梁最大反力Rmax(14)= 5.2

36、5/=5.25/0.5=10.50kN第15道斜撑所受主梁最大反力Rmax(15)= 4.33/=4.33/0.5=8.65kN3、挠度验算1.413kn.413l<l1.4iekM.4iekll.418k.l1413kH.41 Skll .418111.418k.M.418kl1.41311.41 emil ekll.418kt1418kNw 1450450J-450*450L冋cIdJ验算简图5-0.134变形图vax= 0.13mm< V =l/250=450/250=1.8mm满足要求!七、斜撑验算斜撑类型钢管材质规格(mm) 48X3截面面积A(mm)424回转半径i(m

37、m)15.90抗压强度设计值205f(N/mm 2)根据"支撑构造"和"主梁验算"的"支座反力计算"可知:序号倾斜角()计算长度 lo(m)主梁反力 R(kN)斜撑轴力 N(kN)长细比入=li稳定系数©斜撑应力(T(N/mm2)结论第1道2.5452.25213.31613.329141.635，符合要求0.34491.385符合要求第2道13.7382.31622.49123.154145.66,符合要求0.328166.489符合要求第3道23.9652.46220.03421.924154.843，符合要求0.294

38、175.876符合要求第4道24.7153.46820.69322.779218.113，符合要求0.153351.138不符合要求第5道31.0943.67920.51623.959231.384，符合要求0.137412.46不符合要求第6道30.1274.68220.56423.775294.465，不符合要求0.084667.537不符合要求第7道34.6564.92420.55124.983309.686，不符合要求0.076775.292不符合要求第8道33.2855.92220.55524.589372.453，不符合要求0.0531094.206不符合要求第9道36.7776.

39、1820.5525.656388.6790.0481260.61不符合，不符合要求3要求第10道35.3497.17320.56725.216451.132，不符合要求0.0361651.992不符合要求第11道38.1787.44220.50426.083468.05,不符合要求0.0331864.137不符合要求第12道36.8028.4320.7425.902530.189，不符合要求0.0262349.601不符合要求第13道39.1748.70718.84224.305547.61,不符合要求0.0242388.463不符合要求第14道37.8779.69110.50413.3076

40、09.497，不符0.021569.222不符合要求合要求第15道39.9169.9748.65211.28627.296，不符合要求0.0191400.199不符合要求不满足要求，请减小斜撑间距或优化斜撑位置或减小长细比。从上述计算过程分析，仅部分斜撑杆稳定性不满足要求，其余各项验算均满足 要求，为解决斜撑杆稳定性问题，只能减小斜撑杆长细比，实际施工中采用满堂架加固斜撑杆，减少斜撑杆件长细比，满堂架纵横间距均为900,步距地下室1200,从斜撑验算过程发现计算长度为2.46米的斜撑杆其长细比和稳定性均满足要求。经满堂架加固斜撑后，每隔一个间距搭设一道水平杆，把斜撑连成整体，实际斜杆最 大计算

41、长度为1。=1.8米2.46米，满足要求。详见单面支模构造斜撑加固图:外墙钢筋甩茬素栓胎膜./ -.:1 -.A,/ X / 、 /*、'、收层蜓构板H.05ni)rz*.'、:-Xs、.Si匿|kc-bK 、'一 *w'、一w0 *0、* U7'* yZ3汽I讥、斜S水平加设钢、:卅>902负三层素胎取架体B、5.4米高模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书此层楼盖厚度有200mm、150mm,且层咼局部比5.4米底，为确保安全楼盖厚取最 薄处，层高取最大。模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据:1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008

42、2、混凝土结构设计规范 GB50010-20103、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012、工程属性新浇楼板单元名称A轴、B轴/1轴、2轴当前施工层第2层当前施工层楼板厚度h2(mm)150第1层层高Hi(m)3.6第1层混凝土楼板厚度h1(mm)150第-1层层咼H-i(m)3.85第-1层混凝土楼板厚度h-1(mm)150板单元计算长度Bi(m)8板单元计算宽度Bc(m)7楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第1层X向正筋HRB335& 10100AsX=785.4Y向正筋HRB335& 10100Asy=785.4X向负筋HRB335&

43、 10100AsX=785.4Y向负筋HRB335& 10100AsY=785.4第-1层X向正筋RRB403 10100Asx=785.4Y向正筋RRB403 10100Asy=785.4X向负筋HRB403 10100AsX=785.4Y向负筋HRB403 10100AsY=785.4、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第1层0.90.9第-1层0.90.9设计简图如下:结构模型立面图iU -结构模型平面图三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板及其支架

44、自重2(kN/m2)四、各楼层荷载计算1、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)14砼的实测抗压强度11.15砼的实测抗拉强度1.57fc(N/mm2)ftk(N/mm2)砼的弹性模量实测值27600E(MP a)立杆传递荷载组合值：Pi = 7kN楼盖自重荷载标准值：gi=hi/1000 X 25m3.76kN/m22、第-1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)21砼的实测抗压强度fc(N/mm2)24.75砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.84砼的弹性模量实测值35280E(MP a)立杆传递荷载标准值：q-i = 0.75kN/m2楼盖自重荷载标准值：g-i二h-i/

45、1000 X 25m3.76kN/m2 3、各楼层荷载分配:假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即:Pi/(Eihi3)= P2/(E2h23)= P3/(E3h33)则有：Pi = (Ehi3刀F/(泊hE)根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为:楼层各楼层混 凝土弹性 模量E(MPa)各楼层板厚 hi(mm)楼盖自重荷载标准 值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准 值qi(kN/m2)分配后各 楼层恒载 的设计值Gi(kN/m2)分配后各 楼层活载 的设计值Qi(kN/m2)1276001503.768.643.975.77-1352801503.760.755.0

46、77.38Gi= 1.2 X(i5ci3/(Ecihci3+丘i-1hci-13+Eci-2hci-23) Xi+gi-1+C|-2)Qi= 1.4 X(ihCi3/(Ecihci3+&-lhci-13+&i-2hci-23) Xi+qi-l+qi-2)五、板单元内力计算1、第1层内力计算-Au-第1层配筋图第1层板单元内力计算四边固支板的支撑类型四边简支mi0.02m20.02mi'-0.06m2'-0.05mqi0.05mq20.04Bc/Bi = 7000/8000 = 0.88Bc/Bi = 7000/8000 = 0.88第1层板内力计算何载组合设计值计算（kN/m2）GQiG'二Gi+Qi/2Gq=G+QiQi'=Qi/23.975.776.859.742.89内力计算mim2mi'm2'mq1mq2VBc内力值(kN.m)Mi0.020.020.050.040.2716.72M20.020.020.050.040.2713.31Mi'-0.060.27 1-28.96M2'-0.050.27 1-26.0522Mi=(mi+vm)G'Bc+(mqi+V mqQi'BcMi=(m2+vmi)G'Bc2+(mq2+V mqQi'Bc2Mi'=m