落地操作平台施工方案设计(新颖)

1、实用标准文档落地操作平台施工方案一、工程概况本工程位于深圳市光明新区公明办事处、长圳路北侧、长祥路西侧。施工现场交通条件便利， 本场地东周围建有厂房及住宅楼较多。由一栋教学楼、一栋体育馆、一栋办公楼组成。办学规模为12班初中，与原24班制小学形成九年一贯制学校。新建总建筑面积11003.32怦；地下室建筑面积 1496.25血2,地下局部一层，层高为3.9m，地下室部分为人防区，平时主要为设备房和停车库，战时为核6级、常6级人防；地上五层，首层层高为 6m二层至四层为3.9m，五层为3.95m，为框架结构，预应力管桩地基；室内相对 标高0.000相当于绝对标高24.3m,建筑总高21.9米，主

2、要包括教室及辅助用房、 办公和体育馆等，,落地式脚手架操作平台搭设高度为 8米。二、使用材料及质量要求1、材料：48X 3.5钢管、直角扣件、旋转扣件、对接扣件等。2、质量要求；以上材料必须是符合 JGJ130-2011 （规范）质量要求的合格产品。3、 立杆采用单立管，纵向间距为1.8m,横向间距为1.8m；大小横杆步距为1.8m； 横杆与立杆采用单扣件方式连接。平台小横杆间距450mm4、剪刀撑：每道剪刀撑斜杆与地面角度45° - 60°之间，顺沿外侧立面整个长度和高度上连续设置，使用48X 3.5钢管，剪刀撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。5、平台搭设：作业层

3、上满铺90*90钢巴网片。三、落地式脚手架操作平台基础底座应准确地放在每条立杆管内定位线上，且必须铺放平稳，不得悬空；1、主立杆：立杆选用无严重锈蚀，无弯曲变形的钢管。柱驳口应交错，不得全部同一平面。主柱的接长，先在已装的立柱顶装上对接口，在将后装的立柱套上摆正，然 后上紧螺栓或者采用搭接连接的方式。2、大横杆应选用无弯曲变形钢管。用直角扣将大横杆与纵向排列的立柱连接，扣接 要稳固、平直与立柱成90°。3、 纵杆应选用无弯曲变形钢管。纵杆两端用直角扣分别成90°。平台面满铺钢巴网4、剪刀撑与立柱交点连接采用回转扣，不得支撑在非受力点处。5、为保证施工人员施工安全，防止高空坠

4、物伤人，在平台层设置围护栏杆。采用1200mn高48X 3.5钢管架满挂密目安全网。五、安全措施1、向作业班组和工人进行施工技术交底。2、作业工人必须持证上岗。3、所用材料必须经检验合格，并达到安全技术规范要求。4、搭设时班组做好自检，质安员进行专检和记录。成型后，项目部进行自检复检。(1) 搭设完成后，必须报经有关部门验收。经验收合格后，方可投入使用。(2) 检查平台外包密目安全网、围护栏杆和安全隔离设施是否受损，确保这些设施 完整、牢固，能正常发挥安全作用。(3) 检查平台的荷载使用情况，限制在不超1.1kN/卅使用荷载，并逐日清除平台的 杂物垃圾。六、稳定验算落地式脚手架操作平台的计算参

5、照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)。落地式脚手架操作平台搭设高度计算按8米，搭设尺寸为31.2米*20.2米：立杆的纵 距b=1.80米，立杆的横距1=1.80米，立杆的步距h=1.80米。钢管的强度设计值f=205N/mm,弹性模量E=2.06X105N/伽2，截面模量 W 5.08X1033,惯性矩 1=12.19X104 伽4。b纵向钢管刁2- |二c D口1 0橫向钢管h/HC一昌r占5C0文案大全实用标准文档平台支撑架立面简图111 qii 111111 q一 / ， 一平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元单位:(rnm)纵向钢管计算简图6.1参数信息1.

6、基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.80，立杆步距h(m): 1.80 ；立杆纵向间距l b(m):1.80，平台支架计算高度H(m): 8.00 ； 文案大全实用标准文档立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)： 900.00 ; 钢管类型(mm):48 X 3.5 ,扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;2. 荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300 ;栏杆自重(kN/m):0.150 ;材料堆放最大荷载(kN/m):1.000 ;施工均布荷载(kN/m2):0.100 ;3. 地基参数地基土类型：楼层板面；地基承载力标准值(k

7、pa):150.00 ;立杆基础底面面积(m2):0.25 ;地基承载力调整系数:1.00。6.2纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;L 1L 1L 1L.纵向钢管计算简图1. 荷载的计算: (1)脚手板与栏杆自重(kN/m): qn = 0.15 + 0.3 X 0.9 = 0.42 kN/m ;堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 1 X 0.9 = 0.9 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m): p1 = 0.1 X 0.9 = 0.09 kN/m2. 强度

8、验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下：8最大支座力计算公式如下2均布恒载：q1 =:1.2X q 11+ 1.2 X q 12 =1.2 X 0.42+ 1.2X 0.9 = 1.584 kN/m均布活载：q2 =:1.4X 0.09 = 0.126 kN/m7最大弯距MImax =:0.12X 1.584 X 1.8 + 0.117 X 0.126 X 1.82=0.561 kN.m ；最大支座力N :=1.1X 1.584 X 1.8 + 1.2X 0.126 X 1.8 =3.408 kN

9、 ；最大应力 (T = Mmax / W = 0.561X 106 / (5080) = 110.429 N/mm 2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;纵向钢管的计算应力110.429 N/mm2小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2, 满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：384£7均布恒载：q = q 11 + q 12 = 1.32 kN/m ；均布活载：p = 0.09 kN/m ;V = (0.677 X 1.32+0.990 X 0.09) X 18004/(100 X 2.06 X 105X12

10、1900)=4.108 mm；纵向钢管的最大挠度为4.108 mm小于 纵向钢管的最大容许挠度1800/150与10 mm满足要求！6.3横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；P =3.03 kN ；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，pppppp> I180018001800支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑计算变形图mm0B223.4W43.468 3 468.440.4440.4-80.4382208 22082.58E 2.5862582 592支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.004 kN.m ;最大变形 V max

11、= 6.319 mm ；最大支座力 Qmax = 6.054 kN ；2最大应力 (T = 197.654 N/mm ;205横向钢管的计算应力197.654 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值N/mrf,满足要求！支撑钢管的最大挠度为6.319 mm小于 支撑钢管的最大容许挠度1600/150与10 mm满足要求！6.4扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系 数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。R < Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

12、设计值R= 7.328 kN ;R < 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！6.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):N31 = 0.134 X 12 = 1.604 kN ;栏杆的自重(kN):N32 = 0.15 X 1.8 = 0.27 kN ;(3)脚手板自重(kN):N33 = 0.3 X 1.8 X 1.8 = 0.972 kN ;堆放荷载(kN):N34 = 1 X 1.8 X 1.8 = 3.24 kN ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = N G1+N

13、G汁NG汁NG4 = 6.086 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 Nq = 0.1 X 1.8 X 1.8 = 0.324 kN ;3. 因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 1.2 X 6.086+ 1.4 X 0.324 = 7.757 kN ;6.6立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 7.757 kN ;© 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ；A -立

14、杆净截面面积(cm2) : A = 4.89 cm 2；W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cnl;(T 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2;L 0 - 计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算l 0 = k 1卩hl 0 = h+2a(2)k1-计算长度附加系数，取值为0.985 ;卩- 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ;卩=1.8 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m ;公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k 1 h = 0.985

15、 X 1.8 X 1.8 = 3.191 m ;杆件长细比超过 JGJ130-2001第 14页表 5.1.9 规定，lo/i = k 卩 h/i =3191.6/15.8 = 202 <210，满足要求！公式(2)的计算结果：Lo/i = 2000 / 15.8 = 127;由长细比I 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.412 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =7757.28 /( 0.412 X 489 )= 38.504 N/mm 2 ;钢管立杆稳定性验算(T = 38.504 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mn2,满足要求！如

16、果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 = k k(h+2a)(3)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1.023 ;公式(3)的计算结果：L0/i = 2379.498 / 15.8 = 151;由长细比I 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©= 0.305 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =7757.28 /( 0.305 X 489 )= 52.012 N/mm 2;钢管立杆稳定性验算(T = 52.012 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mn2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。表1模

17、板支架计算长度附加系数ki步距 hE0.9<h<l 21.2<K1.51 5<h2.1klI 2431.185I.16TI.163表2複板支架计宦怪度附加系数屹KOd) 4 h+2诫口lh (6m)8101214161820253035401.35101.0141 02S1.0391.Q421.0541.0611.0811.0921.1131 13T1. 1551. 1731.441.01 0121.0221 0311.0391 0471.0561.0641.072LOBZLILI1 1291.1491531.01.0071.0151 C2410311.0391.047

18、1.0551.0621.0791.0971 1141.1321.BE1.01.0071.0141 0211.0291.0361.0431.0511.05G1.0741.0901 1051.1231.80to1.0071.0141 0201.02B1.033t.0401.0帕1.0521.0671.0311.0951.1111921.01.0071.0121.0101.0241.0301.0351 0421.0481.0621.0761.09011042041.01.0071.0121. 01810221.0291.0351.0391.0441.0601.0731 0871.1012.251.01.00T1 01Q1.0161.02Ul,02T1.0321.0421,057l.(HQ1.D811.0942.701.0l.OOT1.0101.01&1.0201.0271.0321 0371.0421.053