机采井节能现场试验ppt课件

1、 十一五期间，预计到十一五期间，预计到2019年在不采取节能措施的情况年在不采取节能措施的情况下，我厂机采井的能耗将达到下，我厂机采井的能耗将达到60586.01104kwh。按照公司。按照公司节能节能20%的规划目标要求，的规划目标要求，2019年，机采井的能耗应控制在年，机采井的能耗应控制在48371.12104kwh。(55315.57104kwh) 前前 言言年度年度全厂全厂年产液年产液10104 4t t机采井机采井总数总数吨液吨液耗电耗电KW.hKW.h预测预测年耗电量年耗电量10104 4KW.hKW.h控制控制年耗电量年耗电量10104 4KW.hKW.h降低吨降低吨液耗能液耗

2、能指标指标% %2019201980718071547854787.2147.21458226.9258226.9258226.9258226.922019201989398939563856386.8546.85464488.9764488.9761264.51761264.5175 52019201990299029586058606.6486.64865138.2665138.2660024.90360024.9033 32019201988418841612061206.3166.31663781.9663781.9655836.32255836.3225 52009200986728

3、672629262926.0636.06362562.7462562.7452578.22552578.2254 42019201983988398646564655.7605.76060586.0160586.0148371.11848371.1185 5 “十一五机采井节能规划目标一、主要成果一、主要成果 1、项目计划目标已经达到 计划完成情况统计表计划完成情况统计表内内 容容指指 标标计划计划完成完成两项研究两项研究( (完成三项完成三项) )提出常规提出常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案经济、可行经济、可行节电率节电率18%18%20.04%20.04%完善了拖动装置的

4、合理匹配理论完善了拖动装置的合理匹配理论建立理论方法建立理论方法匹配合理率匹配合理率80%80%82%82%界定了节能一体化拖动装置的含义界定了节能一体化拖动装置的含义完完 成成六项试验六项试验Y Y系列电机节能改造系列电机节能改造1010台台节电率达到节电率达到18%18%20.04%20.04%整条线路试验两种节能产品整条线路试验两种节能产品21.2%21.2%5050口井节能设备试验口井节能设备试验4040台双速、双功率电机台双速、双功率电机节电率节电率15%15%15.49%15.49%1010台抽油机节能配电箱台抽油机节能配电箱节电率节电率7%7%7.12%7.12%抽油机电机匹配抽

5、油机电机匹配3 3口井口井节电率节电率18%18%24.87%应用降参二次轮应用降参二次轮1010台台单井日节电单井日节电30kW.h30kW.h36.46kW.h36.46kW.h整体优化设计整体优化设计4 4口井口井节电率节电率10%10%11.2%11.2% 1、界定了抽油机节能一体化拖动装置的含义 、机采井拖动装置的节能原理 由能量守恒原理可知，机采井的节能实质上是指“机采井的机械特性与电机特性间的合理匹配”，从而确保电机始终在高效区内运行。 抽油机节能一体化拖动装置抽油机节能一体化拖动装置 指电机具有多速、多功率或超高转差率等特性，并配指电机具有多速、多功率或超高转差率等特性，并配有

6、专用实现电机上述特性的控制柜，此时的合二或合三有专用实现电机上述特性的控制柜，此时的合二或合三( (含含特殊变压器特殊变压器) )为一时称之为一体化拖动装置。为一时称之为一体化拖动装置。2 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案 目前油田常用的节能电机主要有六种，即；两种节能电目前油田常用的节能电机主要有六种，即；两种节能电机和四种一体化拖动装置。机和四种一体化拖动装置。 、两种节能电机、两种节能电机 高启动转矩电机高启动转矩电机 永磁同步电机永磁同步电机 四种一体化拖动装置所用电机）四种一体化拖动装置所用电机） 高转差电机高转差电机 复式电机复式电机 双极双

7、速电机双极双速电机 双功率电机双功率电机抽油机井用抽油机井用Y Y系列电机的节能改造方案系列电机的节能改造方案 实施实施“永磁改造永磁改造 实施双多功率改造实施双多功率改造 a a实施双绕组改造实施双绕组改造 b b实施实施“多抽头改造多抽头改造2 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案 实施实施“永磁改造永磁改造 将定子线圈更换将定子线圈更换, ,利用永磁铁转子来取代原电动机转子利用永磁铁转子来取代原电动机转子. .原原Y Y系列旧电机的可利用部分少。系列旧电机的可利用部分少。实施双功率改造实施双功率改造 多抽头改造：在更换的定子绕组上抽头，只要改变绕组的接

8、法就可实现电机具有多个功率等级。 双绕组改造：更换定子绕组时双绕组改造：更换定子绕组时, ,在单槽内下入双线，即在单槽内下入双线，即形成了两套绕组组成双功率，即：启动绕组和工作绕组，形成了两套绕组组成双功率，即：启动绕组和工作绕组，在控制系统中应用了在控制系统中应用了YY转换，实现了三功率的需求。转换，实现了三功率的需求。2 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案U 1V 1W 1U 3V 3W 3U 2V 2W 2U 1V 1W 1U 3V 3W 3U 2V 2W 2a启 动 接b启 动 接2 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能

9、改造方案U1U2U1U2，V1V2V1V2，W1W2W1W2为启动绕组为启动绕组U2U3U2U3，V2V3V2V3，W2W3W2W3为运行绕组为运行绕组 电机启动将启动绕组接成电机启动将启动绕组接成形；正常运行时，两套绕组形；正常运行时，两套绕组串联接成串联接成形、能满足负载率为形、能满足负载率为50%50%时对电机转矩的要求；时对电机转矩的要求；当负载率为当负载率为30%30%以下时，启动绕组接成以下时，启动绕组接成Y Y形。形。常规电机实施永磁改造效果统计表供参考）常规电机实施永磁改造效果统计表供参考）单位单位原功率原功率（kw)kw)改造改造时间时间现功率（现功率（kw) kw) 数量（

10、台）数量（台）平均平均日节电日节电（kwh)kwh)节电率节电率(%)(%)六厂六厂55552019201922222 2110.64110.6444.444.4七厂七厂18.518.52019201918.518.5252529.229.221.6821.68九厂九厂2222201918.518.57 733.633.6232322222222282832.432.422.122.118.518.518.518.5484829.429.419.119.137373737282831.131.119.919.9合计合计23.6723.6723.0123.0113813831.7131.7120

11、.920.92 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案 常规电机节能改造试验常规电机节能改造试验(01-06(01-06年年) )对常规电机实施永磁改造对常规电机实施永磁改造 对常规电机实施双绕组改造对常规电机实施双绕组改造 我厂我厂2019-20192019-2019年间在采油三矿实施了年间在采油三矿实施了6868台常规电机的台常规电机的双绕组改造，其平均节电率达到了双绕组改造，其平均节电率达到了20.04%20.04%。 双绕组电机改造情况统计表双绕组电机改造情况统计表原电机情况原电机情况改造后改造后总总 计计功率功率（kW)kW)类别数量类别数量( (台

12、台) )现功率现功率（kW)kW)平均节电率平均节电率(%)(%)数量数量（台）（台）平均日平均日节电节电（kW.h)kW.h)节电率节电率(%)(%)JOJO系列系列Y Y系列系列JOJO系列系列Y Y系列系列37371616212137/18.537/18.516.8216.8220.5820.58373732.032.018.9518.9545452 2262645/2245/2218.7118.7120.4920.49282849.449.420.3620.3655550 03 355/3055/3020.8220.823 351.051.020.8220.82合合 计计1818505

13、0686840.040.020.0420.042 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案 推荐实施双绕组改造方案推荐实施双绕组改造方案实施永磁改造：费用高与新的永磁同步电动机相比平均实施永磁改造：费用高与新的永磁同步电动机相比平均相差相差49244924元不含控制箱），与新元不含控制箱），与新Y Y系列电机的平均价格系列电机的平均价格相比高出相比高出10887.8610887.86元。元。2019年永磁电机年永磁电机380V价格表价格表原电机原电机改后规格型号改后规格型号功率功率改造费用改造费用( (元元) )新电机新电机价格价格( (元元) )型号型号功率功

14、率kWkW电机电机新配新配电箱电箱合合 计计Y225M-8Y225M-82222TNM225M-8 22KW TNM225M-8 22KW 13400.0013400.003400.03400.016800.016800.015800.0015800.00Y250M-8Y250M-83030TNM225M-8 30KW TNM225M-8 30KW 15800.0015800.003400.03400.019200.019200.019000.0019000.00Y280M-8Y280M-83737TNM280S -8 37KW TNM280S -8 37KW 17680.0017680.00

15、3400.03400.021080.021080.022800.0022800.00Y280M-8Y280M-84545TNM280M-8 45KW TNM280M-8 45KW 21800.0021800.003400.03400.025200.025200.027400.0027400.00Y315S-8Y315S-85555TNM315S -8 55KWTNM315S -8 55KW24600.0024600.003400.03400.028000.028000.032900.0032900.00平平 均均18656.0018656.003400.03400.022056.022056.

16、023580.0023580.002 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案常规电机改为双绕组电机常规电机改为双绕组电机 原电机原电机改后规格型号改后规格型号功率功率改造费用改造费用( (元元) )Y Y系列系列新电机新电机( (元元) ) 电机修电机修理价格理价格（元）（元）型号型号功率功率kWkW电机电机新配电箱新配电箱合计合计Y225S-8Y225S-818.518.5YCYJ 18.5/10 kWYCYJ 18.5/10 kW2400240022002200450045003540.683540.682450.02450.0Y225M-8Y225M-8

17、2222YCYJ 22/11 kWYCYJ 22/11 kW2800280025002500550055003968.463968.462650.02650.0Y280M-8Y280M-83737YCYJ 37/18.5 kWYCYJ 37/18.5 kW4800480030003000788078806469.326469.323680.03680.0Y280M-8Y280M-84545YCYJ 45/22 kWYCYJ 45/22 kW5500550035003500958095807194.57194.54450.04450.0Y315S-8Y315S-85555YCYJ 55/30 k

18、WYCYJ 55/30 kW7000700038003800115401154011779.911779.96340.06340.0Y315S-8Y315S-87575YCYJ 75/37 kWYCYJ 75/37 kW8300830045004500138001380013655.9813655.987370.07370.0平平 均均5133.33 5133.33 32503250880088007768.147768.144490.04490.020192019年实施双绕组节能改造价格表年实施双绕组节能改造价格表 平均改造费用与新电动机相差平均改造费用与新电动机相差2634.812634.

19、81元，较修理费增元，较修理费增加加643.3643.3元，配备专用控制柜费用为元，配备专用控制柜费用为32503250元。元。2 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案经济效益分析经济效益分析 实施永磁改造的投资回收期为实施永磁改造的投资回收期为27.827.8个月；个月； 实施双绕组改造的投资回收期仅为实施双绕组改造的投资回收期仅为13.113.1个月，如扣除个月，如扣除损坏电机正常维修费用损坏电机正常维修费用4398.5654398.565元，则元，则6.3476.347个月可收回个月可收回改造费用。改造费用。 从投入产出比上看，常规电机改为双绕组电机比

20、改永从投入产出比上看，常规电机改为双绕组电机比改永磁同步电机回收期提前磁同步电机回收期提前1 1年，可见常规电机改为双绕组电年，可见常规电机改为双绕组电机是最佳的节能改造方案。机是最佳的节能改造方案。2 2、提出了常规、提出了常规Y Y系列电机节能改造方案系列电机节能改造方案3 3、完善了抽油机拖动装置的合理匹配理论、完善了抽油机拖动装置的合理匹配理论 抽油机拖动装置的选择是依据满足抽油机曲柄旋转扭抽油机拖动装置的选择是依据满足抽油机曲柄旋转扭矩的要求来设计电机。矩的要求来设计电机。依据抽油机净扭矩曲线计算均方根扭矩依据抽油机净扭矩曲线计算均方根扭矩nInineTNdTT12202121电机扭

21、矩的计算方法：电机扭矩的计算方法： dnPM9550 由于不同种类的机型及工况其净扭矩曲线存在差异，因由于不同种类的机型及工况其净扭矩曲线存在差异，因此其均方根扭矩的值是不同的，为了说明这一点在此模拟此其均方根扭矩的值是不同的，为了说明这一点在此模拟了三种工况。了三种工况。 模拟工况条件基础数据表模拟工况条件基础数据表 项目项目工况工况基础数据基础数据冲程冲程m冲次冲次n/min抽杆抽杆（寸）（寸）油管油管（寸）（寸）泵径泵径mm泵深泵深m沉没度沉没度m含水含水%泵效泵效%工况一工况一839003508045%4.29工况二工况二709003508045%4.29工况三工况三569003508

22、045%4.296 . 0874 . 01%1001 6 . 0434 . 0873 3 872选用了三种不同类别的抽油机即：选用了三种不同类别的抽油机即：CYJ10-4.2-53HBCYJ10-4.2-53HB普通常规机）；普通常规机）；CYJY10-4.2-53HBCYJY10-4.2-53HB偏置机）；偏置机）；YCYJ10-5-48HBYCYJ10-5-48HB双驴头）。双驴头）。三种机型不同的净扭矩曲线如下：三种机型不同的净扭矩曲线如下： 项目项目工况工况最大净扭矩最大净扭矩T Tmaxmax最小净扭矩最小净扭矩T Tminmin平均平均扭矩扭矩T Tm m扭矩扭矩指数指数ITEIT

23、E均方根均方根扭矩扭矩T Te e周期载荷周期载荷系数系数F Fclcl位置位置数值数值位置位置数值数值工工况况一一常规机常规机454559.5859.58120120-21.785-21.78518.4418.4430.95%30.95%32.24632.2461.748671.74867偏置机偏置机454547.15747.157120120-12.524-12.52418.0418.0438.25%38.25%26.25826.2581.455711.45571双驴头双驴头303029.43529.4353603605.9695.96916.0516.0554.54%54.54%17.6

24、6517.6651.100381.10038工工况况二二常规机常规机454545.03745.037120120-19.525-19.52513.1613.1629.21%29.21%24.65924.6591.874261.87426偏置机偏置机454535.63235.632120120-12.436-12.43612.9212.9236.27%36.27%19.92719.9271.541951.54195双驴头双驴头303021.54121.5413603604.9594.95911.3911.3952.87%52.87%12.65112.6511.110901.11090工工况况三三

25、常规机常规机454528.828.8120120-11.191-11.1918.5598.55929.72%29.72%15.55015.5501.816941.81694偏置机偏置机454522.56322.563120120-6.53-6.538.4538.45337.46%37.46%12.58012.5801.488201.48820双驴头双驴头303014.61214.6123603602.5372.5377.3227.32250.1%50.1%8.27778.27771.130511.13051 三种机型的扭矩特性参数对比表三种机型的扭矩特性参数对比表 （扭矩单位：（扭矩单位：kN

26、.m）在电机选择中须考虑以下两种情况：在电机选择中须考虑以下两种情况：满足抽油机设计最大工作扭矩的要求。满足抽油机设计最大工作扭矩的要求。依据抽油机负载实施电机的合理匹配。依据抽油机负载实施电机的合理匹配。 满足抽油机设计最大工作扭矩的要求满足抽油机设计最大工作扭矩的要求例如：例如：CYJY10-3-37HB CYJY10-3-37HB 扭矩为扭矩为37kN.m37kN.mn=9r/minn=9r/min） 所需最小电机扭矩为：所需最小电机扭矩为：450.0N.m450.0N.m 选用选用Y280S-8 37 kW Y280S-8 37 kW 电机时其扭矩为电机时其扭矩为477.5 N.m47

27、7.5 N.m，完，完全满足要求全满足要求 选用选用Y280S-6 45 kW 电机时其扭矩为电机时其扭矩为438.52 N.m，基，基本满足要求本满足要求mNM.5 .477740379550mNM.52.438980459550依据实际负载实施电机的合理匹配依据实际负载实施电机的合理匹配模拟三种工况下计算消耗电机功率对比表模拟三种工况下计算消耗电机功率对比表 （功率单位：（功率单位：KW） 项目项目工况工况平均平均扭矩扭矩T Tm m均方根均方根扭矩扭矩T Te e周期载荷周期载荷系数系数F Fclcl模拟计算模拟计算电机功率电机功率kWkW实际电机实际电机功率功率kWkW电机电机型号型号

28、工工况况一一常规机常规机18.4418.4432.24632.2461.748671.7486735.754535.75454545Y280M-8Y280M-8偏置机偏置机18.0418.0426.25826.2581.455711.4557129.114729.11474545Y280M-8Y280M-8双驴头双驴头16.0516.0517.66517.6651.100381.1003819.587419.58742222Y250M-8Y250M-8工工况况二二常规机常规机13.1613.1624.65924.6591.874261.8742627.342327.34234545Y280M-

29、8Y280M-8偏置机偏置机12.9212.9219.92719.9271.541951.5419522.095222.09524545Y280M-8Y280M-8双驴头双驴头11.3911.3912.65112.6511.110901.1109014.027214.02722222Y250M-8Y250M-8工工况况三三常规机常规机8.5598.55915.55015.5501.816941.8169417.242217.24224545Y280M-8Y280M-8偏置机偏置机8.4538.45312.58012.5801.488201.4882013.948713.94874545Y280

30、M-8Y280M-8双驴头双驴头7.3227.3228.27778.27771.130511.130519.17839.17832222Y250M-8Y250M-8工况二、工况三就是电机逐级匹配的潜力所在。工况二、工况三就是电机逐级匹配的潜力所在。 例如例如:在工况二中在工况二中CYJ10-4.2-53HB 均方根扭矩为均方根扭矩为24.659 kN.m，所需电机扭矩为，所需电机扭矩为229.91N.m，使用，使用Y280S-8 22 kW的的电机其扭矩为电机其扭矩为283.92N.m能够满足要求。能够满足要求。 在工况三中在工况三中CYJ10-4.2-53HB均方根扭矩为均方根扭矩为15.5

31、50 kN.m，所需电机扭矩为所需电机扭矩为189.12N.m，使用，使用Y280S-8 18.5 kW的电机的电机其扭矩为其扭矩为238.75N.m能够满足要求。能够满足要求。 结论：在电机逐级的匹配中上述研究成果是指导此项工作的理结论：在电机逐级的匹配中上述研究成果是指导此项工作的理论基础。论基础。 mNM.92.283740229550mNM.75.2387405 . 819550三、试验措施工作量及效果三、试验措施工作量及效果 1、在整条线路上试验应用了两种节能装置，其平均有功、在整条线路上试验应用了两种节能装置，其平均有功节电率达到了节电率达到了21.2% 在在4-40-排西排西21

32、714线路的线路的6口抽油机井上试验了口抽油机井上试验了“ADEC型型抽油机自适应动态节能控制器抽油机自适应动态节能控制器”，与复式电机节能拖动装置。，与复式电机节能拖动装置。 节能控制器的高压有功节电率为节能控制器的高压有功节电率为20.99%，低压有功节电，低压有功节电率为率为18.3%。 ADEC型抽油机自适应动态节能控制器，是根据抽油机负荷型抽油机自适应动态节能控制器，是根据抽油机负荷的周期性变化，通过电力电子器件动态地实现断续用电的运的周期性变化，通过电力电子器件动态地实现断续用电的运行方式。行方式。低压测试结果汇总表低压测试结果汇总表井号井号产液产液t/dt/d含水含水(%)(%)

33、泵效泵效(%)(%)沉没度沉没度(m)(m)有功有功功率功率KWKW日耗日耗电量电量KW.hKW.h举升举升高度高度m m系统系统效率效率% %吨液吨液耗电耗电KW.hKW.hN4-40-525N4-40-525原态原态26268181636397.7497.7413.59 13.59 326.2 326.2 805.40805.4017.4817.4812.54 12.54 节节 态态26268181636397.7497.7411.00 11.00 264.1 264.1 805.38805.3827.1027.1010.16 10.16 N4-40-427N4-40-427原态原态303

34、086.986.946.346.311.8111.8111.56 11.56 277.4 277.4 885.09885.0926.0526.059.25 9.25 节节 态态303086.986.946.346.311.8111.819.54 9.54 228.9 228.9 885.10885.1033.5033.507.63 7.63 N4-40-527N4-40-527原态原态181890.990.955.655.6103.04103.049.67 9.67 232.1 232.1 819.66819.6617.3117.3112.89 12.89 节节 态态181890.990.95

35、5.655.6103.04103.048.28 8.28 198.8 198.8 819.61819.6128.3028.3011.04 11.04 N4-40-528N4-40-528原态原态151592.592.56262159.74159.748.46 8.46 203.0 203.0 739.23739.2314.8714.8713.54 13.54 节节 态态151592.592.56262159.74159.746.33 6.33 152.0 152.0 739.22739.2224.0224.0210.13 10.13 N4-40-423N4-40-423原态原态32329292

36、53.253.253.4553.4510.45 10.45 250.8 250.8 845.51845.5129.3729.377.84 7.84 节节 态态3232929253.253.253.4553.458.66 8.66 207.8 207.8 845.36845.3638.2038.206.49 6.49 N4-40-425N4-40-425原态原态111193.793.737.837.8221.22221.228.77 8.77 210.5 210.5 679.97679.9719.6019.6019.13 19.13 节节 态态111193.793.737.837.8221.22

37、221.227.28 7.28 174.6 174.6 679.97679.9730.4030.4015.88 15.88 平平 均均原态原态222289.589.552.98 52.98 107.83 107.83 10.42 10.42 250.0 250.0 795.81 795.81 20.78 20.78 12.53 12.53 节节 态态222289.589.552.98 52.98 107.83 107.83 8.52 8.52 204.4 204.4 795.77 795.77 30.25 30.25 10.22 10.22 差值差值0 00 00 00 0-1.90-1.90

38、-45.6 -45.6 -0.04 -0.04 9.49 9.49 -2.31 -2.31 ADECADEC型抽油机自适应动态节能控制器型抽油机自适应动态节能控制器 高压计量结果汇总表高压计量结果汇总表 状状 态态测试时间测试时间有功表底数有功表底数kW.hkW.h无功表底数无功表底数kVA.hkVA.h平均单井平均单井有功日耗电有功日耗电kW.hkW.h平均单井平均单井无功日耗无功日耗电电kVA.hkVA.h原原 态态05.12.18-05.12.2505.12.18-05.12.25749749776776703703772772231.43231.43591.43591.43节节 态态0

39、6.01.16-06.02.0606.01.16-06.02.06794794858858 828 828878878182.86182.86142.86142.86 结论：由于结论：由于“ADEC型抽油机自适应动态节能控制器型抽油机自适应动态节能控制器为应用断续供电的原理来实现节能，故此该控制器仅适为应用断续供电的原理来实现节能，故此该控制器仅适用于常规游梁式抽油机。用于常规游梁式抽油机。 试验情况显示，该节能控制器平均提高机采井系统效率试验情况显示，该节能控制器平均提高机采井系统效率9.49个百分点平均单井日节电个百分点平均单井日节电45.6kW.h。ADECADEC型抽油机自适应动态节能

40、控制器型抽油机自适应动态节能控制器 高压有功节电率为高压有功节电率为21.5%21.5%，低压有功节电率为，低压有功节电率为20.63%20.63%。低压测试结果汇总表低压测试结果汇总表井号井号产液产液t/dt/d含水含水(%)(%)泵效泵效(%)(%)沉没度沉没度(m)(m)有功有功功率功率KWKW日耗日耗电量电量KW.hKW.h举升举升高度高度m m系统系统效率效率% %吨液吨液耗电耗电KW.hKW.hN4-40-525N4-40-525原态原态282881.281.26464100.23100.2314.114.1338.4 338.4 802.91802.9118.0918.0912.

41、09 12.09 节节 态态282881.281.26464100.23100.239.459.45226.8 226.8 802.88802.8827.5027.508.10 8.10 N4-40-427N4-40-427原态原态313188.388.347.147.115.7615.7612.412.4297.6 297.6 881.14881.1424.9924.999.60 9.60 节节 态态313188.388.347.147.115.7615.768.688.68208.3 208.3 881.15881.1535.6935.696.72 6.72 N4-40-527N4-40-

42、527原态原态191991.291.256.556.5105.47105.4710.2510.25246.0 246.0 817.25817.2517.1817.1812.95 12.95 节节 态态191991.291.256.556.5105.47105.478.748.74209.8 209.8 817.17817.1728.6028.6011.04 11.04 N4-40-528N4-40-528原态原态161693.193.16363147.21147.219.239.23221.52221.52751.76751.7614.7814.7813.85 13.85 节节 态态16169

43、3.193.16363147.21147.218.028.02192.48192.48751.75751.7524.1024.1012.03 12.03 N4-40-423N4-40-423原态原态323291.591.553.253.256.2356.2310.4510.45250.8250.8842.73842.7329.2729.277.84 7.84 节节 态态323291.591.553.253.256.2356.239.819.81235.44235.44842.58842.5838.5038.507.36 7.36 平平 均均原态原态22.8 22.8 89.9 89.9 53.

44、653.6103.53 103.53 10.87 10.87 260.8260.8800.12 800.12 20.65 20.65 12.58 12.58 节节 态态22.8 22.8 89.9 89.9 53.653.6103.53 103.53 8.63 8.63 207207800.08 800.08 30.82 30.82 10.10 10.10 差值差值0 00 00 00 0-2.24 -2.24 -53.80 -53.80 -0.04 -0.04 10.2410.24-2.47 -2.47 复式电机节能拖动装置复式电机节能拖动装置高压计量结果汇总表高压计量结果汇总表 状状 态态

45、测试时间测试时间有功表底数有功表底数kW.hkW.h无功表底数无功表底数kVA.hkVA.h平均单井平均单井有功日耗电有功日耗电kW.hkW.h平均单井平均单井无功日耗电无功日耗电kVA.hkVA.h原原 态态06.02.13-06.02.2006.02.13-06.02.2088688691891894494410111011274.29274.29574.29574.29节节 态态06.03.02-06.03.2306.03.02-06.03.23953953102810281057105711071107215.32215.32142.86142.86 结论：复式电机节电率较高的原因在于

46、其实现了电机结论：复式电机节电率较高的原因在于其实现了电机输出扭矩与抽油机运行负载间的合理匹配。输出扭矩与抽油机运行负载间的合理匹配。 试验情况显示，复式电机平均提高机采井系统效率试验情况显示，复式电机平均提高机采井系统效率10.24个百分点、平均单井日节电个百分点、平均单井日节电53.8kW.h。复式电机节能拖动装置复式电机节能拖动装置2 2、开展、开展5050口井的节能硬件设备试验口井的节能硬件设备试验 开展开展4040口井的双速、双功率一体化拖动装置的试验口井的双速、双功率一体化拖动装置的试验 结合我厂结合我厂0606年的机采节能方案，有针对性的开展了年的机采节能方案，有针对性的开展了4

47、040口口井的双速、双功率一体化拖动装置的现场试验，试验情况显井的双速、双功率一体化拖动装置的现场试验，试验情况显示示4040口井的平均有功节电率为口井的平均有功节电率为15.09%15.09%。 承德承德2020口井的双速、双功率一体化拖动装置的有功节电率口井的双速、双功率一体化拖动装置的有功节电率为为15.49%15.49%。 利普利普2020口井的双速、双功率一体化拖动装置的有功节电率口井的双速、双功率一体化拖动装置的有功节电率为为14.69%14.69%。 三、试验措施工作量及效果三、试验措施工作量及效果 电机设计结果统计表电机设计结果统计表井号井号电机电机泵径泵径m mm m冲程冲程

48、(m)(m)冲次冲次n/min/min n电机成本电机成本（元）（元）功率功率型号型号2G167-5632G167-563前前5555Y280S-8Y280S-870703 36 6后后4545SD/YCHD250-6/8SD/YCHD250-6/870703 36 622600.8922600.892G182-632G182-63前前5555Y280S-8Y280S-870703 38 8后后4545SD/YCHD250L-6/8SD/YCHD250L-6/870703 35 522600.8922600.892G183-662G183-66前前5555Y280S-8Y280S-870703

49、 35 5后后4545SD/YCHD250-6/8SD/YCHD250-6/870703 35 522600.8922600.892G184-662G184-66前前3737YCY250M-8YCY250M-857573 36 6后后2424SD/YCHD250-6/8SD/YCHD250-6/857573 36 622600.8922600.89N2-D5-B149N2-D5-B149前前4545Y280S-6Y280S-683834.24.26 6后后3737SD/YCHD250-6/8SD/YCHD250-6/883834.24.26 622600.8922600.892G178-632

50、G178-63前前4545Y280S-6Y280S-657573 39 9后后3737SD/YCHD250-6/8SD/YCHD250-6/857573 39 922600.8922600.89N3-31-644N3-31-644前前3737Y280S-8Y280S-857573 35 5后后2424SD/YCHD250-6/8SD/YCHD250-6/857573 36 622600.8922600.89承德承德2020口井的双速、双功率一体化拖动装置口井的双速、双功率一体化拖动装置 试验效果统计表试验效果统计表承德承德2020口井的双速、双功率一体化拖动装置口井的双速、双功率一体化拖动装置

51、井号井号产液产液t/dt/d泵效泵效(%)(%)沉没度沉没度(m)(m)有功有功功率功率KWKW日耗日耗电量电量KW.hKW.h系统系统效率效率% %吨液吨液耗电耗电KW.hKW.h2G182-632G182-63前前404030.31 30.31 201.56201.569.979.97239.3 239.3 34.3734.375.98 5.98 后后414131.05 31.05 251.63251.638.28.2196.8 196.8 40.0640.064.80 4.80 2G183-662G183-66前前626275.43 75.43 281.81281.818.88.8211

52、.2 211.2 46.3146.313.41 3.41 后后626275.46 75.46 281.81281.817.087.08169.9 169.9 57.3657.362.74 2.74 N8-D3-328N8-D3-328前前737352.60 52.60 168.64168.6416.316.3391.2 391.2 31.9131.915.36 5.36 后后747453.34 53.34 79.0479.0415.2215.22365.3 365.3 38.7338.734.94 4.94 平均平均前前41.75 41.75 45.0 45.0 165.74 165.74 1

53、1.01 11.01 264.24 264.24 31.06 31.06 8.13 8.13 后后41.80 41.80 45.7 45.7 176.31 176.31 9.30 9.30 223.30 223.30 36.25 36.25 6.98 6.98 差值差值0.05 0.05 0.7 0.7 10.57 10.57 -1.71 -1.71 -40.94-40.94 5.19 5.19 -1.15 -1.15 试验情况显示，承德电机平均提高机采井系统效率试验情况显示，承德电机平均提高机采井系统效率5.195.19个个百分点，平均单井日节电百分点，平均单井日节电40.94kW.h40.

54、94kW.h。利普利普2020口井的双速、双功率一体化拖动装置口井的双速、双功率一体化拖动装置 电机设计结果统计表电机设计结果统计表井号井号电机电机泵径泵径mmmm冲程冲程(m)(m)冲次冲次n/minn/min电机成本电机成本（元）（元）功率功率型号型号2G167-1542G167-154前前3737Y280S-8Y280S-844443 36 6后后2424LP/CJT-12LP/CJT-1244443 36 620304.1820304.18N2-1-B448N2-1-B448前前3737Y280S-8Y280S-870703 36 6后后2424LP/CJT-12LP/CJT-1270

55、703 36 620304.1820304.18N2-4-B459N2-4-B459前前3030Y280S-8Y280S-857573 37 7后后2424LP/CJT-12LP/CJT-1257573 37 720304.1820304.18N2-D6-B138N2-D6-B138前前5555Y280S-6-CY280S-6-C70703 35 5后后4545LP/CJT-12LP/CJT-1270703 34 420304.1820304.182G180-622G180-62前前3737Y280S-8Y280S-870703 36 6后后2424LP/CJT-12LP/CJT-127070

56、3 36 620304.1820304.18N2-D6-B444N2-D6-B444前前3737YCY250M-6YCY250M-670703 38 8后后2424LP/CJT-12LP/CJT-1270703 37 720304.1820304.18N3-50-646N3-50-646前前3737Y280S-8Y280S-870702.52.56 6后后2424LP/CJT-12LP/CJT-1270702.52.56 620304.1820304.18利普利普2020口井的双速、双功率一体化拖动装置口井的双速、双功率一体化拖动装置井号井号产液产液t/dt/d泵效泵效(%)(%)沉没度沉没度

57、(m)(m)有功有功功率功率KWKW日耗日耗电量电量KW.hKW.h系统系统效率效率% %吨液吨液耗电耗电KW.hKW.hN5-30-641N5-30-641前前343451.80 51.80 28.8228.829.639.63231.1 231.1 34.9334.936.80 6.80 后后343451.99 51.99 28.8228.828.268.26198.2 198.2 42.1242.125.83 5.83 N5-4-228N5-4-228前前151539.92 39.92 265.54265.547.797.79187.0 187.0 13.5913.5912.46 12.

58、46 后后141437.02 37.02 328.98328.986.556.55157.2 157.2 13.6213.6211.23 11.23 N6-4-25N6-4-25前前11711779.24 79.24 133.65133.6515.6115.61374.6 374.6 51.9651.963.20 3.20 后后11611678.50 78.50 74.6874.6813.4913.49323.8 323.8 65.3665.362.79 2.79 N7-21-622N7-21-622前前515172.42 72.42 244.85244.8511.4911.49275.8 2

59、75.8 37.1537.155.41 5.41 后后515172.37 72.37 239.26239.269.679.67232.1 232.1 44.3544.354.55 4.55 平均平均前前39.20 39.20 45.9 45.9 167.26 167.26 10.19 10.19 244.63 244.63 31.06 31.06 9.55 9.55 后后39.05 39.05 46.3 46.3 173.76 173.76 8.70 8.70 208.68 208.68 36.25 36.25 8.01 8.01 差值差值-0.15 -0.15 0.4 0.4 6.50 6.

60、50 -1.50 -1.50 -35.95 -35.95 5.17 5.17 -1.54 -1.54 利普电机试验效果统计表利普电机试验效果统计表 试验情况显示，利普电机平均提高机采井系统效率试验情况显示，利普电机平均提高机采井系统效率5.17个百分点，平均单井日节电个百分点，平均单井日节电35.95kW.h。 试验情况显示试验情况显示1010口井的平均有功节电率为口井的平均有功节电率为7.119%7.119%。开展开展1010口抽油机井的节能控制柜试验口抽油机井的节能控制柜试验试验井节能控制柜设计情况统计表试验井节能控制柜设计情况统计表井号井号泵径泵径mmmm配电箱配电箱冲程冲程(m)(m)