地下车库高大模板方案专项方案(已通过专家论证)#(精选.)

1、某某工程地下车库模架专项施工方案编制人：审核人：批准人：有限公司二0一二年八月六日55 / 53word.一、工程概况 2二、编制依据 2三、施工要求 2四、材料及设备选用 3五、模架设计及搭设参数 3六、模架设计与安全验算 4七、施工顺序 40八、应急预案 41九、附图42某某工程地下车库模架专项施工方案一、工程概况工程基本情况：本地下车库工程为地下一层，建筑柱网主尺寸以8.4 X9.4m 为主，地下室底板-5.9m，顶板-1.4m、-1.7m、-2.0m、-2.3m、顶板厚为250mm 和 180mm ，模架高度3.60m 、 3.90m 、 4.2m 、 4.5m 。大梁分别为 400

2、X900mm、400 X1800 mm ; 600 X900mm、600 x 1200mm 、600 X1500 ; 500 X900mm、500 X1200mm。地下室底板 厚分别为500 、 700mm 。二、编制依据本工程施工图纸。混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 。建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001 。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 。建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 。江苏省建筑安装工程施工技术操作规程 混凝土结构工程。危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987 号）规定。三、 施工

3、要求1 、模架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案，并由专业队伍搭设。2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。3 、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支在地下室底板上。5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上 的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水 平拉杆。?48mm7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用x2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的六杆、扫地杆、

4、水平 拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm , 并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。8、垂直剪刀撑按纵横轴线设置，在后浇带处也设置垂直剪刀撑；9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。10、硅浇筑时材料、人员不得集中，硅堆集高度不得超生现浇硅板面100mm ,大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大 于 400mm 。11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、 监理审批签字后方可拆除。12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。13、底模拆除梁长A 8米，混凝土强度达到100% ; V 8米混凝土 强度达

5、到75% ;悬臂构件达到100%后方可拆除。四、材料及设备选用1、材料厅P名称标准要求1模板胶合板厚度不小于15mm2木力尺寸不小于45 X95mm3钢管外径48mm 壁厚/、小于2.8mm4扣件单扣件抗滑移承载力不小于8KN、双扣件不小于12KN5U托30KN2、设备(1)、经纬仪：1台；(2)、水准仪：2台；(3)、拉线、线坠；(4)、力矩扳手：2把(5)、钢卷尺：50m长2把、5m长5把；五、模架设计及搭设参数1、400 X900mm 梁按 400 X1800mm 梁进行验算。2、500 X900mm 梁按 500 X1200mm 梁进行验算。2、600 X900、600 X1200mm

6、 梁按 600 X1500mm 梁验算。3、地下室顶板厚为250mm和180mm，选择250mm 板进行验 算。4、本工程采用48 X3.5mm 脚手架钢管，计算时按壁厚 2.8mm 计算。5、梁底采用U型可调支托，梁两侧、板底采用双扣件6、模架构造及模架用材技术参数：表一 13#地下车库梁、板模架搭设参数梁板规格(mm )木方数量或间距(mm )立杆间距(mm )横向跨距(mm)水平杆步距(mm )备注纵向间距横向间距250 、 180 板200<850<766<1700板底米用双扣件400 X9004根<850600+6001200<1700梁底用U托400

7、X18004根450+300+450梁两侧用双扣500 X900500 X12004根<850600+600450+300+4501200<1700梁底用U托梁两侧用双扣600 X900<840梁底用U托600 X12005根<850450+300+4501200<1700梁两侧用双600 X1500<675扣梁底用U托300 X9003根<850600+6001200<1700梁两侧用双扣立杆严格按平面尺寸布置表二：模架材料技术参数材料名称材料规格(mm )材料性能钢管（f）48 X2.8f=200N/mm2; A=3.97cm 2; I=10

8、.2 cm 4; W=4.25 cm 3;i=1.60 cm ; E=2.06 X105N/mm 2。木方45 X95Ix=416.6667N/cm4;Wx=83. 333cm 3;fv=15.44N/mm2;fM =13N/mm 2; E=9350N/mm2。模板15厚胶合板W=24000mm 3 ;E=5000N/mm2;I=144000mm4;f=17N/mm2;1.2N/mm 2。螺栓（M2N=12.9KN（f）14N= 17.8KN表三：施工荷载选用表厅p名称柚鼓厅p名称柚鼓1模板自重0.3KN/m 26施工人员及设备柿栽算底模及小横杆4.0 KN/m 2,计算弯矩时再以集中力2.5

9、KN验算，取最大值2碎自重24KN/m 23梁钢筋自重1.5KN/m 2算大横杆时1.5 KN/m 24板钢筋自重1.1KN/m 2算立杆及其他1.0KN/m 25振捣荷载水平2.0KN/m 2垂直4.0KN/m 2六、模架设计与安全验算（一）、250mm（180） 板模板计算书1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2 ,标高 9.00m新浇混凝土楼板板厚（mm）250新浇混凝土楼板边长L(m)5.5新浇混凝土楼板边宽B(m)4.52、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Qik当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m

10、 2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m 2)1模板及其支架自重标准值 Glk(kN/m 2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.1风荷载标准值3 k(kN/m 2)基本风压3 0(kN/m 2)0.30.22风压高度变化系数V z0.9风荷载体型系数V S0.83、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)850立柱横向间距lb(mm)766水平拉杆步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的

11、位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离 （mm）200立柱距混凝土板长边的距离（mm）335主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距（mm）200小梁距混凝土板长边的距离（mm）50小梁两端各悬挑长度（mm）200 , 200设计简图如下:-fl-BIaa= kq*T*K，*T=B.R.模板设计平面图模板设计剖面图（楼板长向）模板设计剖面图（楼板宽向）4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例

12、以简支梁，取 1m单位宽度计算。计算简图如下:W=bh2/6=1000 X15 X15/6 =37500mm 3, I = bh 3/12=1000 X15 X15 X15/12 =281250mm 41)、强度验算q1 = 0.9max1.2(G 1k+ (G 3k+G 2k) Xh)+1.4Q 1k,1.35(G1k+ (G 3k+G 2k) Xh)+1.4 X0.7Q 住 Xb=0.9max1.2 X(0.1+(1.1+24) X0.25)+1.4 X2.5, 1.35 X(0.1+(1.1+24) X0.25)+1.4 X0.7 X2.5 X1=10.04kN/mq2=0.9X1.2

13、XG1kXb=0.9 X1.2 X0.1 X1=0.11kN/mp = 0.9 X1.3 XQik=0.9 X1.4 X2.5 = 3.15kNMmax = maxq 1l2/8,q 2l2/8+pl/4=max10.04X0.22/8 , 0.11 X0.22/8+3.15 X0.2/4=0.16kN m(rMMmax/W =0.16 X106/37500 =4.21N/mm 20f=15N/mm 2满足要求！2)、挠度验算q =(G1k+(G 3k+G2k)Xh) Xb=(0.1+(1.1+24)X0.25) X1=6.38kN/mv tql 4/(384EI) =5X6.38 X2004

14、/(384 X10000 X281250) = 0.05mm qq = l/400 = 200/400 = 0.5mm满足要求!5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45 X95小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值M(N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2)9350小梁截面抵抗矩W(cm 3)67.69小梁截面惯性矩I(cm 4)321.52因L/l a取整=5500/850取整=6,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为950 I 350BSD4T-T-T-T-P200mm ,因此需进行最不利组合，计算简图如下:*20C»“IIJJ

15、IL口I口2001)、强度验算qi = 0.9max1.2(G ik+(G 3k+G2k)Xh)+1.4Q ik, 1.35(G ik+(G 3k+G2k)Xh)+1.4 X0.7Q ikXb=0.9 Xmax1.2 X(0.3+(1.1+24) X0.25)+1.4 X2.5, 1.35 X(0.3+(1.1+24) X0.25)+1.4 X 0.7 X2.5 X0.2 = 2.05kN/m因此，qi静= 0.9Xi.2(Gik+(G 3k+G2k)Xh) Xb=0.9 X1.2 X(0.3+(1.1+24) X0.25) X0.2 =1.42kN/mqi活= 0.9X1.4 XQikXb=

16、0.9 X1.4 X2.5 X0.2 = 0.63kN/mMi=0.077q i静L2+0.1q i活L2 = 0.077 X1.42 X0.852+0.1 X0.63 X0.852 = 0.12kN mq2 = 0.9 X1.2 XGik Xb=0.9 X1.2 X0.3 X0.2 = 0.06kN/mp = 0.9 X1.4 XQik=0.9 X1.4 X2.5 = 3.15kN/mM2 = 0.077q 2L2+0.21pL =0.077 X0.06 X0.852+0.21 X3.15 X0.85 = 0.57kN mM 3 = maxq 1L12/2 , q2L12/2+pL 1=ma

17、x2.05 X0.22/2 , 0.06 X0.22/2+3.15 X0.2= 0.63kN mMmax = maxM 1, M2, M3 = max0.12 , 0.57, 0.63 =0.63kN m(T MM max /W = 0.63 X10 6/67690 = 9.33N/mm 2 0f = 15.44N/mm 2 满足要求！2)、抗剪验算V1 = 0.607q 1 静L+0.62q 1活1= 0.607 X1.42 X0.85+0.62 X0.63 X0.85 = 1.06kNV2=0.607q 2L+0.681p =0.607 X0.06 X0.85+0.681 X3.15 =2

18、.18kNV3=maxq 1L1, q2L1+p = max2.05 X0.2 , 0.06 X0.2+3.15 =3.16kNVmax = maxV，V2, V3 = max1.06 , 2.18, 3.16=3.16kNTmax = 3Vmax/(2bh 0)=3 X3.16 X1000/(2 X95X45) = 1.11N/mm 2< T = 1.78N/mm 2 满足要求！3)、挠度验算q=(G 1k+(G 3k+G 2k) Xh) Xb=(0.3+(24+1.1) X0.25) X0.2 = 1.32kN/m跨中 Vmax 0.632qL 4/(100EI)=0.632 X1.

19、32 X850 4/(100 X9350 X3215200)= 0.14mm qq = l/400 =850/400 = 2.12mm悬臂端 vmax = qL4/(8EI)=1.32 X2004/(8 X9350 X3215200) =0.01mm Wv = 1i/400 = 200/400 = 0.5mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 X2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值r(N/mm 2)125主梁截面惯性矩I(cm 4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.251

20、)、小梁最大支座反力计算Qik=1.5kN/m 2qi = 0.9max1.2(G ik+ (G 3k+G 2k) Xh)+1.4Q ik, 1.35(G ik+(G 3k+G2k)Xh)+1.4 X0.7Q ikXb=0.9max1.2 x(0.5+(1.1+24) X0.25)+1.4 X1.5, 1.35 x(0.5+(1.1+24) X0.25)+1.4 X0.7X1.5 X0.2 = 1.91kN/mqi静= 0.9Xi.35(Gik+ (G 3k+G 2k)Xh) Xb=0.9 X1.35 x(0.5+(1.1+24) X0.25) X0.2 = 1.65kN/mqi活=0.9 X

21、1.4 XQikXb=0.9 X1.4 X1.5 X0.2 = 0.38kN/mq2=(Gik+ (G 3k+G2k)Xh)Xb=(0.5+(1.1+24)X0.25) X0.2=1.36kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax = (1.143q 1 静+1.223q i活)L= 1.143 X1.65 X0.85+1.223 X0.38 X 0.85 =1.99kN按悬臂梁，Ri=qil=1.91 X0.2 = 0.38kNR=maxRmax, Ri = 1.99kN;同理，R' = 1.25kN , R” = 1.25kN正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax = 1.14

22、3q 2L= 1.143 X1.36 X0.85 = 1.32kN按悬臂梁，Ri=q2l=1.36 X0.2 = 0.27kNR=maxRmax, Ri = 1.32kN;同理，R' = 0.82kN , R”=0.82kN2）、抗弯验算计算简图如下：1LZ & 1.33H . 3311. S31 .33111 11 .3311 .33 1.3311 .331.331.33 1.3311 33111 S31 .3311 .3311.3311.331.33IT . 3311.33 I 己5 KM主梁弯矩图（kN m）Mmax = 0.52kN mcrMMmax/W =0.52 x

23、106/4250 =121.68N/mm 20f =205N/mm 2满足要求！主梁剪力图（kN）Vmax=4.65kNTmax 2Vmax/A=2 X4.65 X1000/398 =23.34N/mm 2< t = 125N/mm 2满足要求！4）、挠度验算-C.353主梁变形图(mm)vmax = 0.35mm跨中 Vmax=0.29mm 勺可=766/400=1.92mm悬挑段 vmax = 0.35mm < v=285/400=0.71mm满足要求！立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型48 X2.8立柱截面面积A(mm 2)398立柱截面

24、回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.25入4/i = 1700/16 =107 勺？=150满足要求！查表得，小=0.54Mw=0.9 2X1.4 klah2/10=0.9 2X1.4X0.22 X0.85 X1.72/10 =0.06kN mNw = 0.91.2 2NGik+0.9 X1.4 XNQik+M w/lb)=0.9 X1.2 X(0.75+(24+1.1) X0.25)+0.9X1.4 X1 X0.85 X0.77+0.9 2X1.4X0.06/0.77 =5.77kNf= Nw/(|)A)+ M w/W =5767.32/(0.54 X398)+0.06 X

25、106/4250 =40.8N/mm 20f=205N/mm 2满足要求!8、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN）30按上节计算可知，可调托座受力 N=5.77kN <N =30kN满足要求！（二）、600*1500梁模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度（m）7混凝土梁截面尺寸（mm xmm）600 X1500新浇混凝土结构层高（m）4.2梁侧楼板厚度（mm）2502、荷载设计模板及其支架自重标准值 Glk（kN/m 2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k（kN/m 3）24钢筋自重标准

26、值G3k （kN/m 3）梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m 2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m 2）对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la(mm)675梁两侧立柱间距lb (mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)675、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立

27、柱距离(mm)450,750梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)125设计简图如下:平面图木图梁部支撵枸造仅作示直，具体详见奉ftl模板量计.4、面板验算1504-+面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ,按四等跨连续梁计算，计算简图如下:W=bh2/6=1000 X15 X15/6 =37500mm 3, I = bh 3/12=1000 X15 X15 X15/12 =281250mmqi = 0.9max1.2(G ik+ (G 2k+G 3k) Xh)+1.4Q ik

28、,1.35(Gik+ (G2k+G 3k) Xh)+1.4 X0.7Q ik Xb=0.9max1.2 X(0.1+(24+1.5) X1.5)+1.4 X2, 1.35 X(0.1+(24+1.5) X1.5)+1.4 X0.7X2 Xi =48.36kN/mqi静= 0.9X1.35 XGik+(G2k+G3k)Xh Xb =0.9X1.35 X0.1+(24+1.5) X1.5 Xi = 46.6kN/mqi活= 0.9X1.4 X0.7 XQ2kXb = 0.9 X1.4 X0.7 X2Xi = 1.76kN/mq2 = (Gik+ (G 2k+G 3k) Xh) Xb=0.1+(24

29、+1.5)X1.5 Xi =38.35kN/m1)、强度验算M max = -0.107q i静L2+0.121q i活L2=-0.107 X46.6 X0.152+0.121 X1.76 X0.152 = 0.11kN mbMMmax/W =0.11 xi06/37500 =2.86N/mm 20f=15N/mm 2满足要求！2)、挠度验算vmax = 0.632qL 4/(100EI)=0.632 X38.35 X1504/(100 X10000 X281250) = 0.044mm &v = l/400 =150/400 = 0.38mm满足要求！3)、支座反力计算设计值(承载能

30、力极限状态)Ri=R5=0.393 q i静l +0.446 qi活l=0.393X46.6X0.15+0.446X1.76X0.15 =2.86kNR2=R4=1.143 q i静l +1.223 qi活l=1.143X46.6X0.15+1.223X1.76X0.15 =8.31kNR3=0.928 q i静l +1.142 q i活l=0.928 X46.6 X0.15+1.142 X1.76 X0.15 = 6.79kN标准值（正常使用极限状态）Ri'=R5=0.393 q 21=0.393 X38.35 X0.15 =2.26kNR2'=R4'=1.143 q

31、 21=1.143 X38.35 X0.15 =6.58kNR3=0.928 q 21=0.928 X38.35 X0.15 = 5.34kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45 X95小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值M(N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2)9350小梁截面抵抗矩W(cm 3)67.69小梁截面惯性矩I(cm 4)321.52为简化计算，按四等跨连Z支梁和悬臂梁分另U计算，如下图：nuuunuuuuninuuunmmuiJi-L-iiuuuLULUuium(H应46804S704s?o4:880+J 1njnq1 =

32、max2.86+0.9 X1.35 X(0.3-0.1) X0.6/4+0.5 x(1.5-0.25)+0.9max1.2义(0.5+(24+1.1) X0.25)+1.4 X1, 1.35 X(0.5+(24+1.1)X0.25)+1.4 X0.7X1 Xmax0.6-0.6/2 , (1.2-0.6)-0.6/2/2X1 , 8.31+0.9 X1.35 X(0.3-0.1) X0.6/4=8.35kN/mq2=max2.26+(0.3-0.1)X0.6/4+0.5 X(1.5-0.25)+(0.5+(24+1.1) X0.25)义max0.6-0.6/2 , (1.2-0.6)-0.6/

33、2/2X1 , 6.58+(0.3-0.1) X0.6/4 =6.61kN/m1)、抗弯验算Mmax = max0.107q 1I12, 0.5q 1I22 = max0.107 X8.35 X0.682, 0.5 X8.35 X0.122=0.41kN muMMmax/W =0.41 x106/67690 =6.01N/mm 2 0f = 15.44N/mm 2满足要求！2 )、抗剪验算Vmax = max0.607q 1I1, ql2 = max0.607 X8.35 X0.68, 8.35 X0.12 = 3.421kNTmax = 3Vmax/(2bh 0)=3 X3.421 X 10

34、00/(2 X45 X95) = 1.2N/mm 2< t = 1.78N/mm 2满足要求！3 )、挠度验算w = 0.632q 2l14/(100EI) =0.632 X6.61 X6754/(100 X9350 X3215200) = 0.29mm < v =1/400 = 675/400 = 1.69mmv2 = q2124/(8EI) =6.61 X1254/(8 X9350 X3215200) =0.01mm &q = l/400 =125/400 = 0.31mm满足要求！4)、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax = max

35、1.143q iIi, 0.393q 仙+q 1l2 = max1.143 X8.35 X0.68, 0.393 X8.35 X 0.68+8.35 X0.12 =6.44kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R = R5 = 3.88kN , R2=R4 =6.44kN , R3=5.27kN正常使用极限状态R'max = max1.143q 21i , 0.393q 2l1+q 2b = max1.143 X6.61 X0.68 , 0.393 X6.61 x0.68+6.61 X0.12 =5.1kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'i = R5=

36、 3.41kN , R'2=R'4 =5.1kN , R'3 = 4.15kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 X2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值r(N/mm 2)125主梁截面惯性矩I(cm 4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.25主梁自重忽略不计，计算简图如下:O.eSkUR44kH527kNC.44kHS.SekN1 1 1 .45cl.300,HEO,1)、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)bMMmax/W =0.26 X106/4250 =61

37、.18N/mm 2<f=205N/mm2满足要求！2）、抗剪验算a 1 77主梁剪力图(kN)Vmax=3.177kN20H=125N/mm 2Tmax 2Vmax/A=2 X3.177 X1000/398 =15.97N/mm满足要求！3)、挠度验算-U.1LZ9主梁变形图(mm)vmax = 0.13mm 0卜=1/400 =450/400 = 1.12mm满足要求！4)、扣件抗滑计算R=maxR i,R4 = 0.7kN <8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力 R = 0.7kN <8kN单扣件在扭矩达到

38、4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型48 X2.8立柱截面面积A(mm 2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩4.25抗压强度设计值f(N/mm 2)205W(cm 3)Qh/i=1700/16=106.25< R=150长细比满足要求！查表得，小=0.54立柱最大受力 N =maxR i+N 边i, R2, R3, R4+N 边2 = max0.7+0.9max1.2X(0.75+(24+1.1)X0.25)+1.4 Xi, 1.35 X(0.75+(24+1.1) X0.25

39、)+1.4 X0.7X1X(0.9+0.6-0.6/2)/2 X0.68 , 12.25, 12.25, 0.7+0.9max1.2 X(0.75+(24+1.1) X0.25)+1.4 X1 , 1.35 X(0.75+(24+1.1) X0.25)+1.4 X0.7 X1 X(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2X0.68=12.25kNf=N/(|)A) = 12.25 X103/(0.54 X398) =56.59N/mm 2<f =205N/mm 2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN）30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力 N

40、 = maxR2, R3 X1 = 12.25kN &N=30kN满足要求！（三）、600*1500梁侧模板计算书支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距（mm）675主梁合并根数2小梁最大悬挑长度（mm）125对拉螺栓水平向间距（mm）675支撑距梁底距离依次为0, 350 , 700 , 1050设计简图如下:模板设计剖面图结论：满足要求！（四）、600*900梁模板计算书（略）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la（mm）850梁两侧立柱间距lb （mm）1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距l'a（

41、mm）、l'b（mm）850、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 （mm）600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）400,800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）75设计简图如下:BOO HOBftM平面图本图梁恻支撑构造仅作示海口具体详见原葡模板设诗fiOAi立面匿结论：满足要求！（五）、600*900梁侧模板计算书（略）支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距（mm）600主梁合并根数1小梁最大悬挑长度（mm）200对拉螺栓水平向间距（mm）600支撑距梁底距离依次为0, 45

42、0设计简图如下:MM模板设计剖面图满足要求！(六)、600*1200梁模板计算书(略)模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb (mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)75设计简图如下:平面图本 图粱* 克挪跑成像作承青*国

43、体弹凰骤值I楼板或W立面图结论：满足要求!（七）、600*1200梁侧模板计算书（略）支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距（mm）600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度（mm）200对拉螺栓水平向间距（mm）600支撑距梁底距离依次为0 , 350 , 750设计简图如下:（八）、500*1200梁模板计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度（m）7.8混凝土梁截面尺寸（mm xmm）500 X1200新浇混凝土结构层高（m）3.6梁侧楼板厚度（mm）2502、荷载设计模板及其支架自重标准值 Glk（kN/m 2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板

44、及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q 1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m 2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k (kN/m 2)对水平面模板取值2风荷载标准值3 k(kN/m 2)基本风压3 0(kN/m 2)0.3非自定义：0.22风压高度变化系数V z0.9风荷载体型系数V s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb (mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l&

45、#39;a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）75设计简图如下:立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ,按三等跨连续梁计算，计算简图如下:I170160W=bh 2/6=1000 X15 X15/6 =37500mm 3, I= bh 3/12=

46、1000 X15 X15 X15/12 = 281250mm 4q1 = 0.9max1.2(G 1k+ (G 2k+G 3k) Xh)+1.4Q 1k,1.35(G1k+ (G2k+G 3k) Xh)+1.4 X0.7Q 1k Xb=0.9max1.2 X(0.1+(24+1.5) X1.2)+1.4 X2, 1.35 X(0.1+(24+1.5) X1.2)+1.4 X0.7X2 X1 =39.06kN/mq1 静= 0.9X1.35 XGk+(G2k+G3k)Xh Xb =0.9X1.35 X0.1+(24+1.5) X1.2 X1 = 37.3kN/mq1活= 0.9X1.4 X0.7

47、 XQ2kXb = 0.9 X1.4 X0.7 X2X1 = 1.76kN/mq2 = (G1k+ (G 2k+G 3k) Xh) Xb=0.1+(24+1.5)X1.2 X1 =30.7kN/m1)、强度验算Mmax=-0.1q 1 静L2+0.117q 1 活L2 = -0.1 X37.3 X0.172+0.117 X1.76 X0.172=0.1kN m(rMMmax/W =0.1 X106/37500 =2.61N/mm 20f = 15N/mm 2满足要求！2)、挠度验算Vmax = 0.677qL 4/（100EI）=0.677 X30.7 X166.67 4/（100 X1000

48、0 X281250）= 0.057mm 0q=1/400 = 166.67/400 = 0.42mm满足要求！3）、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R1=R4=0.4 q 1 静1 +0.45 q 1 活1=0.4 X37.3 X0.17+0.45 X1.76 X0.17 =2.62kNR2=R 3=1.1 q 1 静1 +1.2 q 1 活 1=1.1 X37.3 X0.17+1.2 X1.76 X0.17 = 7.19kN标准值（正常使用极限状态）Ri'=R4'=0.4 q 21=0.4 X30.7 X0.17 =2.05kNR2'=R3'=1.1 q

49、 21=1.1 X30.7 X0.17 =5.63kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45 X95小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值M(N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2)9350小梁截面抵抗矩W(cm 3)67.69小梁截面惯性矩I(cm 4)321.52为简化计算，按四等跨连Z支梁和悬臂梁分另U计算，如下图：nuiinnuuuuuiunninuunnnuuuuiiuuiiniuu 弟及4而麻6500509G0S504/乂4/ r I U U U I I, I U Jr H r.i, 1 i1 H .1 U 口 " Jfn7

50、5qi = max2.62+0.9 X1.35 X(0.3-0.1) X0.5/3+0.5 x(1.2-0.25)+0.9max1.2义 (0.5+(24+1.1) X0.25)+1.4 X1, 1.35 X(0.5+(24+1.1) X0.25)+1.4 X0.7X1 Xmax0.6-0.5/2 , (1.2-0.6)-0.5/2/2X1 , 7.19+0.9 X1.35 X(0.3-0.1) X0.5/3=7.23kN/mq2=max2.05+(0.3-0.1) X0.5/3+0.5 x(1.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)X0.25)义max0.6-0.5/2 , (1.2-0

51、.6)-0.5/2/2X1 , 5.63+(0.3-0.1) X0.5/3 = 5.66kN/m1)、抗弯验算Mmax = max0.107q 1I12, 0.5q 1I22 = max0.107 X7.23 X0.852, 0.5 X7.23 X0.082=0.56kN m(rMMmax/W =0.56 X106/67690 =8.26N/mm 2 0f = 15.44N/mm 2满足要求！2)、抗剪验算Vmax = max0.607q 1I1, ql2 = max0.607 X7.23 X0.85, 7.23 X0.08 = 3.731kNTmax = 3Vmax/(2bh 0)=3 X3.731 X 1000/(2 X45 X95) = 1.31N/mm 20力=1.78N/mm 2满足要求！3)、挠度验算w = 0.632q 21i4/(100EI) =0.632 X5.66 X8504/(100 X9350 X3215200) = 0.62mm < v= l/400 =850/400 = 2.12mmV2 = q2