体育馆塔吊计算书

1、宁波体育中心健身综合楼工程塔吊计算书一、 计算依据：1、 建筑地基基础设计规范GB5007-20022、 宁波体育中心健身综合楼岩土工程地质勘察报告3、 QTZ63型（TC5013）塔吊使用说明书（青岛志鹏建筑机械厂）4、 钻孔灌注桩2001浙G235、 混凝土结构设计规范 GB500102002二、 工况简介：本工程仅有一个建筑单体，系型布局，为提高垂直运输效率，加快工程进度，在建筑物最长外墙中部附近安装一台自升式塔式起重机，该塔基基础位于3-3'地质剖面zk04#地质孔附近。因建筑总高度较低，塔吊提升高度未超出该塔机最大自由高度（40m ），本塔机基础采用独立式桩基承台，桩型为 钻

2、孔灌注桩。按同类塔吊的相关技术资料，桩机承台顶面受塔机传下的荷载为：基础顶面最大垂直荷载 FK=480KN 基础顶面最大水平荷载 Rh=45 KN 基础顶面最大侧向弯矩 M=1200KN.m 说明：厂方提供的塔机使用说明书未注明上述荷载值，本计算书按同类型塔机有关数据采用。 三、 基础与桩型：基础尺寸：5000×5000×1300，砼强度等级C35配筋状况：上、下各配18200（双向网片筋）承台周边配构造筋212（环型通长）。基底标高：1.55m（黄海高程，场地标高为2.89m） 桩顶标高：1.60m（黄海标高，桩顶伸入基底50mm）桩型： ZKZ-D600-29.5-17

3、(B2)C20桩距： 3200mm枚数： 4枚（正方形布置）桩长： 29.5m四、 设计（复核）计算1） 单桩承载力特征值：按zk04#地质孔计算，2层（粘土）作为桩基持力层，桩伸入持力层2.99m单桩承载力特征值 Ra=qpa×AP+UPqsia×Li =360×/4×0.62 ×0.6×(13.5×0.465.4×6 4.5×4.25.8×5.8+18.9×2.514.5×7.524.5×2.99) =102604=706KN 1.2Ra=1.2×70

4、6=847KN 2）确定桩数 基础自重Gk=5×5×1.30×25=812.5 KN 桩 数 n=(Fk+Gk)/ Ra =(480+812.5)/706=1.83(枚) 考虑到施工实际，取n=4（枚）。 3）单桩承载力按轴心受压验算 Qk=(Fk+Gk)/n=（480+812.5）/4=323 KN < 706 KN=Ra(满足) 4）单桩承载力按偏心受压验算 按45°最不利工况X1OY1计算(见右图) Qmax( Qmin)=Qk±（M+Rh h）y1/y12i =323±(1200+45×1.30) ×

5、1.6 2/2×（1.6 2）2 =323KN±278KN Qmax =601 KN<847KN=1.2 Ra(满足) Qmin =45 KN 0 （桩不受拉应力，满足）5）塔身下承台抗冲切验算 塔基混凝土强度等级C35，考验塔吊提前安装按C30验算混凝土抗拉强度设计值ft=1.43MPaFL2 ox（bc+aoy）+ oy（hc+aox） hpftho取FL=4 Q'max，其中Q'max为减去承台自重后最大单桩承载力设计值，因而是一种偏于安全的验算办法。bc=he，aox=aoy， ox=oy，上式可简化为：Q'max ox（bc+aoy）

6、hpftho式左：Q'max =（Qmax -Gk/n）×1.2 =（601-812.5/4）×1.2=477 KN式右：冲跨比 ox=aox/ho=（1.6-0.8-0.3）/（1.30-0.077）=0.5/1.223=0.409Ox=0.84/（ox+0.2）=0.84/（0.409+0.2）=1.379hp=0.958（h=800mm时，hp=1.0；h=2000mm时hp=0.9，其间按线性插值法计算）因而 1.379×（1.6+0.5）×0.958×1.43×1.223=4.852MN=4852KN 式左=477

7、KN4852 KN=式右 （满足） 6）承台抗角桩冲切验算FL1x（C2+a1y/2）+1y（C1+a1x/2）hpftho左式：FL= Q'max =477 KN右式：考虑到C1=C2，a1y=a1x，1x1y改写为：21x（C2+a1y/2）hpftho冲跨比 1x=a1x/ho=0.5/1.223=0.409 1x=0.56/（1x+0.2）=0.56/（0.409+0.2）=0.920因而2×0.920×（1.20+0.5/2）×0.958×1.43×1.223=5.241MN=5241KN 式左=447 KN5241 KN=式

8、右 （满足） 7）桩边与塔吊底座边形成的斜载面抗剪验算 V hpftboho 此时应按90°xoy工况计算 最大单桩承载力Q"max： Q"max=Qk（M+RH h）y/yi2 =323（1200+45×1.30）×1.6/（4×1.62） =323197=520 KN 式左：V=2（Q"max - Gk/n）×1.2 =2×（520-812.5/4）×1.2=761 KN式右： hp=（800/ho）0.25=（800/1223）0.25=0.899 =1.75/（x+1.0）=1.75/（

9、0.409+1.0）=1.242（x=ax/ho=0.5/1.223=0.409）因而0.899×1.242×1.43×5×1.223=9.764MN=9764 KN式左=761 KN9764KN=式右（满足） 8）承台配筋计算桩基承台配筋上、下各配25根18钢筋（双向网片），板式基础可按梁式计算，显然受力最大截面为图中A-A截面，验算时要满足下式：MA-AMU（截面抵抗矩）式左：MA-A=R×D 显然R即为7）段中的V=761KN D=0.8m MA-A=761×0.8=609KN.m式右： MU=fy.As.(b0-as) =300×25×/4×182×(1223-77) =2.187×109 N.mm=2187 KN.m因而： MA-A=609 KN.m2187 KN.m= MU 满足。9）桩身材料强度验算查 单桩竖向承载力设计值为2261KN，现最大单桩承载力设计值为：Qmax×1.2=601×1.2=721 KN2261KN （满足）五、 有关说明: 本塔吊基础采用独立式整体基础作为桩基承台，厂方提供的固定基础及其配筋图是基于地耐力0.2Mpa(20T/)天然地基条件下，与宁波地区地质状况不符，