jgj130脚手架新规范修订内容

1、规范修订得背景建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)得编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结与讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。规范使用期内国家得建设规模、建筑工地得安全管理与脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。与本规范配套得相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，与相关规范协调。施工现场高大支架与模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导与规范。2005年开始对建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规范得修订工作。本次规范修订得主要内容1、修订了钢管规格。取

2、消© 51 X3、0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量(GB/T 21835-2008)得规定,将原标准中© 48X3、5得脚手架用钢管改为 © 48、3X 3、6。2、对钢管壁厚得下差更严格。将原规定壁厚下差限值为0、5mm改为0、36mm。当所用钢管得壁厚不符合规范规定时，可以按钢管得实际尺寸进行设计计算。3、双管立杆脚手架得经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取 消。4、脚手架柔性连墙件得做法粗糙，可靠性差,不符合安全要求，本次修订中予以取消。5、与建筑结构荷载规范得内容统一。将作用于脚手架上得水平风荷载标准值得计算公式形式由：wk=O、7

3、卩Z 卩s wO(w取n=50)修改为:wk=卩z 卩s wO(wO取 n=10）。6、将荷载效应组合表中得可变荷载组合系数由0、85提高为0、9。7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN;表4、3、1荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁得强度、稳定与变形1永久荷载+施工荷载12永久荷载+0、9（施工荷载+风荷载）立杆稳定1永久荷载+可变荷载（不含风荷载）2永久荷载+0、9（可不荷载+风荷载）连墙件强度与稳定单排架,风荷载+2、0 kN双排架,风荷载+3、OkN8、根

4、据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭得安全管理规定，此次修订 内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架得允许搭设高度做了调整。常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架得设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时得立杆纵距la（m）脚手架允许搭设高度H2+0 、 35(kN/m2)2+2+2 X 0、35(kN/m2)3+0 、 35(kN/m2)3+2+2 X 0、35(kN/m2)1、1、52、01、51、51、550051、801、81、51、51、532二步1、1、51、81、51、51、550三跨301、801、81、21、51、2301、1、51、81、51、51、5385

5、51、801、81、21、51、2221、1、52、01、51、51、543三步051、801、81、21、51、224三跨1、1、51、81、51、51、230301、801、81、21、51、217包括下列荷载：2+2(kN/m2)注:1、表中所示 2+2+2X 0、35(kN/m2),为二层装修作业层施工荷载标准值;2 X0、35(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。2、作业层横向水平杆间距,应按不大于la/2设置。3、地面粗糙度为B类,基本风压W 0 =0、4kN/m29、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固得构造与计算内容。10、补充了与满堂脚手架与满堂支撑架相关得内容。包括结

6、构体系、构造要求、 荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通 过纵、横向水平杆传至立杆)与满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端得可调顶撑传 至立杆)二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑得间距(5m)细分为普通型满堂支撑架 与加强型满堂支撑架。双排脚手架得结构性能及其规范修订内容双排脚手架得结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构得可能破坏形式就是以连墙件为反弯点得脚 手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段得局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架得破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时得承载力值确定。如果脚手架得步距过大(超过二米),立杆段得局部稳定承

7、载 力可能低于架体整体失稳时得承载力。这种情况通常由在构造上减小步距得方法 来避免。影响脚手架结构承载力得主要因素：跨距与排距、连墙件得布置方式与间距，立杆 得截面面积与步距。2、双排脚手架得设计计算公式立杆稳定性计算就是脚手架计算得主要内容。由于扣件得偏心距很小，脚手架有定高度，其底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心受压构件。以不组合风 荷载为例,规范中脚手架立杆稳定性得计算公式为:;式中:N 脚手架立杆得轴力 设计值;A 脚手架立杆得橫截面面积,f 钢材得设计强度值。一轴心受压构件得整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素得换算长细比入0查表或由公式：确 定;,IO=k?m?h,其中:k

8、 计算长度附加系数，m 考虑整体稳定因素得计算长度 系数,它们可以通过规范查得。h立杆得步距。根据以上公式，可以验算计算部 位立杆得稳定性。在钢结构设计规范中，轴心压杆得稳定承载力设计值可以由公式：计算。式中：一 轴心受压构件得整体稳定系数,A 轴心压杆得毛截面面积,f钢材得设计强度 值。轴心压杆得稳定承载力设计值=稳定承载力极限值/ （）,式中：yF钢材得抗 力分项系数，yR1、165, Y S荷载分项系数得总与。脚手架立杆得极限承载力值通过结构实验或结构计算分析确定，可以表达为：。根 据建筑施工脚手架结构安全度得要求，脚手架立杆得设计承载力=脚手架立杆得 极限承载力/ K,式中:K 安全系

9、数,根据工作条件取2、03、0。脚手架得工作条件较差，施工误差大,其安全度水平显然应该高于钢结构。因此 当按照钢结构设计规范得形式表示脚手架得计算公式时，应考虑脚手架在安全系 数上与钢结构得差别，脚手架立杆得设计承载力应表达为或，式中：一立杆得抗力 调整系数,应由计算确定，fy 钢材得屈服强度。脚手架立杆得轴力设计值根据脚手架自重与外荷载计算求得。由于脚手架属于临 时性结构,安全等级为三级，结构重要性系数取0、9。其轴力设计值可以表达 为:0、9（1、2NGkei 、4NQk）。式中：NGk 结构自重与构配件自重标准值 产生得轴力,刀NQ施工荷载等得标准值产生得轴力之与。脚手架立杆得设计计算应

10、满足：0、9（1、2NGkE1 、4NQk）< 在规范中,将上式改写为: （1、2NGk+E1、4NQk） < =得值根据按照现行规范表达得脚手架立杆得可靠度水平应符合安全系数为K得 条件求得,即: （NGk+ 刀 NQk）弓应等效于（1、2NGk+E1、4NQk） < 可以求出：=X可见，就是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用得恒、活荷载比例关系得系数。扣件式脚手架得安全系数取为：K=2、0。对于不同得NGk与刀NQk得比值,经 计算与统计:0、91、33。脚手架立杆得整体稳定系数根据考虑脚手架整体稳定因素得换算长细比入0查表 或由公式:计算确定。，10 脚手架大波失稳时得

11、半波长度或连墙件得竖向间距由脚手架得构造与连墙件得布置方式确定。以步距h表示,10可以写为单榀架体大波失稳得计算长度系数与步距得乘积：m?h。同时将调整结构安全度得作为计算长度附加系数也写入10。立杆计算长度就写成为如下形式:l0=k?m?h 。故:P OP兀 2礼.ay (血云(Jos元尸.3硏经比732075207520?较可见:。经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：1、2NGk+Xl 、4NQkw允许搭设高度计算:结构自重与构配件自重标准值产生得轴力:NGk=NG1k+NG2k,其中NG1k 脚手架结构自重标准值产生得轴力，其值等于脚手架立杆承受得每米结构自重标准值gk与架体总高度H

12、得乘积:NG1k=gk H;NG2k 脚手架上构配件自重标 准值产生得轴力。代入脚手架立杆设计计算公式:1、2（gk H+NG2k）E1 、4NQk<可以求出：H=3、双排脚手架得使用成熟、经验丰富，本次修订中改动很少。主要改动内容：1)密目式安全立网自重标准值不应低于0、01kN / rfo2)密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数 不宜小于0、8。3)取消了当26m< Hs< 50m时,对允许搭设高度限制得调整：4)强调连墙件得重要性，对连墙件得计算写得更明确：a）连墙件杆件得强度及稳定应满足下列公式得要求NI=Nlw+No强度:稳定:式中:Nl 连墙件轴向力设计值（N）;Nlw 风荷载产生得连墙件轴向力设计值；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力。单排架取2kN,双排架取3kN;连墙件应力值（N/mm2）;连墙件得净截面面积（mm2）;连墙件得毛截面面积（mm2）;连墙件得稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录 A表A、0、6取值;连墙件钢材得强度设计值（N/mm2）,应按本规范表5、1、6采用。b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接得连接强度应按下式计算 式中:连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接得抗拉（压）承载力设计值, 应根据相应规范规定计算。c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力得验算，应满足下式要求：式中：一一扣件抗滑