国瑞城转换层模板支撑方案

1、一、编制依据1、设计结构施工图；2、设计交底及会审记录；3、建筑施工计算手册；4、建筑施工手册第四版缩印本；5、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001二、工程概况1、建筑设计概况国瑞城一期三区工程由C、D、E座塔楼及3F/-2F裙楼组成；总建筑 面积99397.79 ，均为一类高层住宅建筑，耐火等级为一级，屋面防水等 级为二级，防水耐久年限为十五年，抗震设防的烈度6度，设计使用年限为50年。±）.000=265.10绝对海拔高程单位工程组成：如下表所示：工程名称建筑面积（m2）结构类型建筑层数建筑标高C座18408.22剪力墙29F/-2FD座19565.61剪

2、力墙30F/-2F±).00=265.10E座17019.76剪力墙29F/-2F裙楼20706.82框剪3F地下层23597.38框架-2F2、国瑞城一期三区工程总平面布置国瑞城二区C 座 29F/-2F地下车库入口>国瑞城三区总平面示意图裙房 2F/-2F± 0.00=265.10E 座 29F/-2FD 座 30F/-2F3F/-2F公路中心线3、转换层以下结构设计特点2.1结构形式：本工程C、D、E座楼主体结构均为现浇框支剪力墙结 构。2F以下为框架结构，柱为矩形柱断面裙房为 500 X500, 600 >600主楼 为 1000 X1000、1000

3、X1100、1000 X1200、1000 X1300、1200 >1200 ;2-3F以上为剪力墙结构，柱均薄壁柱断面有“ L” T” z、”等形式。转换层：裙楼梁代表截面尺寸为主梁 350 >800、次梁300 X700、250 X 500，等，最大断面为350 X300。楼板厚度为150mm。转换层：梁断面尺寸为 800 X2200、800 X2000、800 X800、850 X800、850 X1600、600 X2000、600 X1800、600 X1700、600 X1500、500 X1500 , 最大梁断面尺寸为800 X2200 mm,板厚为180 mm。2.

4、2现浇梁板：标准层：楼盖系统均为现浇梁板。梁代表截面尺寸为200 X400、200 X500，最大断面为200 >600。楼板厚度根据楼层部位不同而有100mm及110mm。4、主体结构混凝土的设计级别：满足以下要求：序号结构部位标高柱剪力墙梁板构造柱圈梁屋面压顶梁1基顶-4.750C45C45C30C20C2524.750-9.550(10.150 )C45C45C4539.550 (10.150 ) -16.150/C45C304/C40C305/C35C30652.150-屋顶/C30C30三、标高为10.150 （转换层）以下模板及支撑体系设计及说明1、支撑系统及采用材料1.1框

5、架柱、梁墙模板采用18厚漆面九夹板配60 >00木枋，梁柱接 头采用木定型模板，板模为18厚竹胶板或九层板，下垫50 X100木方，1.2采用塑料双面贴拼缝，设钢管架满堂支撑，梁柱辅以对拉螺栓加固。1.3钢筋保护层垫块：剪力墙、框架柱、转换层梁侧采用硬质塑料卡环， 梁底、板底采用碎花岗岩垫块，筒体及剪力墙采用短钢筋支撑或砼预制条 定位。1.4柱（墙）模支撑系统：墙模竖楞采用 60X100木枋,柱箍采用©48X 3.5mm钢管，竖楞采用60 X00木枋，当柱截面大于700mm时，增设对 拉丝杆，丝杆截面积和间距根据力学计算确定。与柱箍连接的支撑系统采 用©48 X3.5

6、mm钢管综合脚手架支撑系统。1.5梁模：侧模和底模采用18mm厚木胶合板。梁模支撑系统：底模 底楞采用50 X100木枋侧模竖楞采用© 48 X3.5mm钢管，其脚手架采用© 48 X3.5mm钢管综合脚手架及梁下设单支顶支撑系统。1.6板模：采用18mm厚九层木胶合板或10mm厚双面覆膜竹胶板。 板模支撑系统：采用60 X00木枋，脚手架采用© 48 X3.5mm钢管综合脚手 架2、模板安装方法本工程搭楼转换层采用框架柱与框架梁分两次支模，两次浇灌砼的方 法组织施工，由于主次梁钢筋多且复杂，因此，先只能安装梁底模，校正、 固定后绑扎梁钢筋，再安装梁侧模，最后安装

7、板模。本工程最大梁断面800 X2200，最大梁轴线跨度8000 ,砼对模板侧压 力大，支模时严格按照支模示意图中的方法和具体尺寸施工。由于梁内钢 筋较密，梁内杂物无法清除，因此每道梁侧应预留200高清渣孔，待梁内冲洗、清除杂物后再封模。，梁内跨度大于6.0米时，模板应按跨度的2.5%。 起拱，悬臂构件均应按跨度的5 %。起拱。3、支撑体系施工计算说明3.1本工程支撑体系通过对最大梁板荷载计算，确定其具体模板支撑设计要求（具体计算程序略）。同时由于转换层最大主梁自重荷载已达到0.8 X2.2 X2.5=4.4（t/m ）,下一层楼面显然不能独立承受转换层梁板自重和施工荷载，因此 考虑采取由-2

8、F地面和-1F及1F楼面共同支撑转换层传来荷载的方案，即 转换层下3层模板和支撑在砼浇筑后不坼除。（详见附图）由于转换层层高达5.65 m，模板及其支架在安装过程中必须设置足够 的临时固定设施，以防倾覆。转换层主次梁荷载是通过支撑架传给下层楼 面的，所以在搭设转换层大梁钢管支撑时，应将上下层立杆对齐，下层立 杆必须顶紧上层板或梁底，使荷载传至地面砼垫层，转换层在浇灌混凝土 前对应以下楼层的框架梁应增设单支顶方罗纹活动支撑立杆，已承受转换 层传来的荷载。转换层下层楼面砼浇筑后，应在板面上弹出与下层对齐的大梁钢管支撑中心线，以利于与上层（转换层）梁板支架钢管立杆支撑对中。3.2支撑搭设注意事项（1

9、）材料要求钢管采用巾48 X3.5mm规格，使用前应进行挑选。凡有严重腐蚀、弯曲、 压扁、钻孔或裂纹者，均不得使用。扣件在使用前，清洗打油，必须经过 严格检查，钢管单支顶接头凡有脆裂或滑丝等现象者，严禁使用。（2）钢管搭设立杆与大横杆必须用十字卡连接，禁止用旋转卡连接。当立杆高度不 够时，转换层大梁下立杆必须采用对接，楼板下支撑立杆可采用两根搭接， 但接长立杆必须与两道横杆用十字卡相连，禁止只连一道横杆。小横杆必 须贴近立杆布置，置于大横杆之上，并用十字卡扣牢，本工程转换层梁底 板下钢管横杆须在立杆上设双卡扣，防止荷载过大，大小横杆下滑。剪刀撑：分板下剪刀撑和梁下剪刀撑两种，板下剪刀撑主要满足

10、板下 满堂支架和每道承重架之间的稳定，梁下剪刀撑主要满足梁下承重架的稳 定。剪刀撑用旋转卡与4根立杆连接。所有立杆要求落到实处，以利受力良好。所有卡扣要求紧固适度，松 了不行，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，要求扭矩控制在40-49N.m，可用扭力扳手实测。砼浇注前，应组织专人对支撑架及卡扣进行认真检查。四、柱、剪力墙模板支撑系统施工验算以本工程最不利情况为例，对其模板支撑进行设计计算，其他短肢剪 力墙，以此为标准进行施工。模板采用18厚木胶合板，柱箍采用©48 X3.5mm 厚的钢管，竖楞采用60 XOOmm的木枋，采用M14对拉螺栓加固。已知：混凝土自重为24kN/m 3,强度等级

11、C45，坍落度为180mm ±20mm, 采用商品混凝土，浇筑速度柱取 6m/h,梁板取2.5m/h,混凝土入模温度为 15-25 C,用插入式振捣器振捣。本工程结构转换层采用柱与梁板混凝土分段浇灌，施工缝设于梁底下50伽处，转换层梁高最大为2.2m，最小为1.50m,层高为5.65m,为此转换 层框架柱混凝土浇筑高度按4.00m进行计算。1、框架柱、墙侧压力计算由于其采用的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器)，因此新浇混凝 土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的 最大值：F1=0.22rct op1 血u1/2;F2二rcH新浇混凝土对模板侧面的压力计算

12、：混凝土温度T=25 C,坍落度为18-20cm掺外加剂，混凝土浇筑速度为u =6.0m /h，即：31 = 1.2;血=1.15; H=4.0 m;to=200 /(25+15)。(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力标准值:Fi=0.22 McX200/(t+15) X 0X 0>V1/2) =0.22 X24 200/(25+15) X >.15 01/2 =75KN/M 201不掺加外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用外加剂时取1.2 血坍落度小于30mm时，取0.85;坍落度50-90取1;坍落度110-150时，取1.15。F2=rcH=24 X4=96KN/M 2>75

13、KN/M 2 m2取二者较小值：F1 =75KN/M 2砼侧压力设计值：F=F 1 X分项系数X折减系数=75 X1.2 X0.85=76.5KN/M 2则：砼有效压头高度：h=F/r c=75/24=3.13m(2)、倾倒混凝土产生的水平荷载标准值：F2=4KN/M 2荷载设计值：F2=4 X1.4 X0.85=4.76KN/M 2(3) 、进行荷载组合后：F=F1+F2=76.5+4.76=81.23 KN/M 2计算结果详下图:nH5nH6nH6O9V86Fi+ F2=F=81.23 KN/mF =76.5KN/mQ72、确定柱模竖楞木方的、间距啬侧压力简图在满足模板的强度和刚度的情况下

14、，确定柱模竖楞木方的间距a取1m 宽的单元模板按三跨连续梁进行计算：当计算强度时的线荷载：qi=81.23KN/M 2 xlm=81.23KN/M当计算刚度时的线荷载：q2=76.5KN/M 2 Xm=76.5KN/M模板受力图如下：审=B1-23JdN/m (=76- 5K N /m)柱、墙模板受力图柱墙模板弯矩图(1 )根据模板抗弯强度验算确定竖楞间距aifm Mmax/W20 X1Q6).1 X31.23 X103 Xa12/ (1 X3.0182/6)则：a1 <365mm(2 )根据模板挠度(刚度)确定竖楞间距 a23max <32/250(0. 677 Xq2X a24

15、 )/100EI <32/250(0. 677 X76.5 X103冷24)/(100 >4000 X1O6X1 >0.018 3/12)包/250a2 <247mm根据上述计算得的竖楞木枋的间距和实际墙或柱宽最终确定间距为245mm，详后支模附图所示：3、确定剪力墙、柱钢管横楞(柱箍)的间距(1) 根据竖楞的抗弯强度确定柱箍间距L其线荷载为：qi=81.23KN/m 2X).245m=19.9KN/m按三跨连续梁计算：其受力图如下：ALrLL*tft.墙柱木枋竖楞支点受力丁图-Q.1?/|M-7fIl !/i fl1 fIkO.W11_|比iJiI 'll 1

16、') im 冲 lL*墙柱木方竖楞受力弯矩则：fm M max/Wn11 X1O6NO.1 X19.9 X103XL2)/(O.125 >0.0552/6)LO.590m(2) 根据竖楞挠度(刚度)确定竖楞间距L其线荷载为：qi=76.5KN/m 2 X0.245m=18.7KN/m按三跨连续梁计算，其受力图如下：I 丸” 丁 /IU 1r! n !F V Ir i11BALJBCL#4-L竖楞;£木枋支点受力简1. J_f 1丨b/1t;L 1图kF F 1L?'JL|BLi*i1 q；-f事r&lL4牛<*-竖楞木枋支点受力弯矩GDmax L/

17、250(0.677 X12X L4) /100EI <L/250(0.677 X18.7 X103xl4)心°。a。X106 >0.125 X0.0553/12) <L/250L O.794m根据木枋竖楞的抗弯强度和刚度最终确定钢管横楞间距L=590mm。详后支模附图所示为(600):4、确定对拉螺栓间距作用在钢管上的侧压力按均布荷载考虑，按三跨连续梁计算。贝心当计算强度时的线荷载：qi= (19.9 x103n/M X0.59M ) /0.245M=47.9 X1O3N/M当计算刚度时的线荷载：q2= (18.7 x103N/M X0.59M ) /0.245M=

18、45 x103N/M其受力图如下:=A7；-D.lq'f0.11'T川丨丨fil川II .t 丨 i 丨i 口L111 n'1LJ "I cNJ»ifi ：i：iL|叫F钢管横楞箍受力弯矩图(1 )根据钢管外楞的抗弯强度确定对拉螺栓间距L fm剳max/Wn215 X2 约.1 M7.9 X2/ (2 >4.73 X103)L 电21mm(2 )根据钢管外楞挠度(刚度)确定竖楞间距L : 3max <L/500(0.677 旳2 XL4) /100EI <L/5000.677 X45 XL4/（100 X2.06 X105 X2 X

19、11.35 X104）<L/5O0L 詬75mm根据双钢管横楞的抗弯强度和刚度最终确定对拉螺栓间距L<670mm详后支模附图所示为（600 mm）5、确定对拉螺栓规格每根对拉螺栓受的力 N=0.6 X47.9 X570+0.5 X47.9 X570=35.3KNN/A金35.3 X03/ （3.14 XD2/4） <215D 羽4.5mm选用直径© 14的螺栓：现根据实际情况调整为© 14600 ;或根据实际情况可调整为© 124506、剪力墙（薄壁柱）模板安装方法£1-n厂rh-0-711H-fl -4U-fl-严D!Q-Q-H-th

20、-B-Uk1Hr-（）14对拉螺栓600600600600（j）48 X3.5HM0R6245 24560 X100木枋竖楞墙模板竖楞枋立面布置示意图7、矩形柱模板安装方法：(1) 框架柱500 X500 mm、600 X600 mm支模断面示意图如下:M14对拉螺栓 6002 Q48钢管箍77.T60 X100木枋”500*(600)1柱支模断面示意图一18厚九夹板(2) 框架柱1000 X1000、1000 X1100、1200 X1200等断面示意图如下:(3) 框架柱1000以柱支模断面示意图图下:60 X1QQ 木枋Q48钢管箍18厚九夹板M14对拉螺栓® 600四角采用双

21、卡扣紧固250r500500500 250匸1 2000 '£岬245柱支模断面示意图三8、墙、柱模板安装图脚手架钢管横楞M14对拉螺栓60 XI00木枋竖楞05端下筋锚弯梁承框或口下梁至18厚九夹板清扫口墙柱摸板安装立面示意图五、转换层梁模板及支架施工计算1、设定条件：层高5.650m，主梁梁最大截面 0.8疋.20m，次梁截面0.60 >2.0-1.5m , 板厚180伽。采用商品砼；塔机吊布料杆布料（局部垂直运输吊运容器 0.2-0.8M 3）,梁模板采用18厚漆面九层板，木楞采用60 X120和100 X100 木枋，板模选用18厚漆面九层板，下铺100 X50

22、木枋。2、模板及结构支撑架的搭设方法（1）本工程支撑系统（包括墙、柱、梁、板）各层均采用扣件式钢管脚 手架均考虑采用一次性满堂架搭设。（2）钢管支架楼板立柱部分：板下采用上下层架的搭设方法，上层立 柱必须采用双扣件和下层立柱相联搭接，确保上层荷载能有效地传递到下 层立柱上。 柱支撑的搭设：立柱钢管离柱断面边小于300mm ,横向设置道水平 双钢管横楞，间距小于600 ,第一道离地面150mm处搭设，最后一道在梁 下口 （柱顶）搭设，并延伸与周围架网联成整体。 转换层主次梁的支撑搭设：梁下立杆采用对接或单支顶伸缩节支撑， 沿梁纵向每0.5米，横向间隔350 X4=1.4米。设一排五根立柱。水平杆

23、离 地200mm处纵横通长设置，梁底模下口设置一道，中间纵横水平杆按不大于1.50米均匀设置，并与周围架网联成整体。为了有效地抵抗施工过程 中产生的水平剪力，在纵横向每间隔四排设置一道剪刀撑。立杆搭设时必 须拉线吊直，以保证支撑系统横平竖直。立柱基础垫好50厚木垫板后再搭 设。 现浇板支撑系统的搭设：现浇板支撑的立柱按纵横间距按1.00m搭设，立杆上按不大于1.20m设水平杆，并与梁柱支撑联为一个整体网架。(3) 转换层梁板模板安装标高10.150转换层主梁800 X2200高梁计设n XU531<50 X100木方梁底侧模18厚木枋3脚手架横管350 X 4脚手架立管0 14螺栓rjT

24、1框架梁300 X70050 X100 木方014螺栓梁侧模350 X 4脚手架横管脚手架立管-2F、-1F、1F 增设1400*r转换层梁板模板及支架安装图（4）施工计算常用数据：模板及支架自重标准值为1.1KN / m2:（0.3KN/ m 3）砼自重标准值为24KN /m3;钢筋自重标准值（按每m3砼含量计算）：梁柱为1.5KN /m3;板为 1.1KN /m3;振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为 2KN / m2;倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为 4.0KN /m2;钢管采用 ©48 X3.5，其截面特性:A=489mm 2, I=12.19cm4截面模量 W=5.08cm

25、3，回转半径l=1.58cm ;3、转换层结构梁模板及支撑杆件设计：由于主梁截面尺寸最大截面为 0.880 X2.20m。现对梁的支撑进行验算。 整个满堂架支撑系统的立杆沿梁横向间距 350 X4=1400，沿纵向间距500 梁板支撑搭设构造见图一所示。5根立杆0063-17 -主转换梁荷载计算范围：在横向按主梁支撑宽 1.40m，板面按支架两 翼各取0.50m ;纵向按0.50m设一排，每排由五根立杆支撑，计算如下：4、荷载计算：(1) 、模板及支架自重：(1.4+1.0+2.02 档 >0.5 xl.1=3.542kN(2) 、新浇砼自重：(1.4+1.0) >0.18 X0.

26、5+1.0 疋.02 ».5 X24=29.424kN(3) 、钢筋自重：1.1 >1.4+1.0) >0.18 X0.5+1.0 疋.02 ».5 >.5=1.7526kN(4) 、振捣荷载：(1.4+1.0) >0.5 X2=1.4kN5、钢管扣件抗滑计算一根立杆所承受的轴向荷载为：按：、=1.2(、G1K ?<G2K) 1.4匕G卜架规P16 )由五根立杆承担所以：(3.542+29.424+1.7526) X1.2+1.4 >1.4帖=8.72kN一个扣件的抗滑承载力设计值 Rc=8kN，因此考虑每根立杆设置2个扣件，作为抗滑扣件

27、，满足要求。可采用直罗纹活动单支顶接头作为立杆支撑，不采用钢管扣件。6、立杆稳定性验算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=8.72KNN夺巾A(架规P16)其中 f=205N/mm 2A=489mm 2。Lo=h+2a=1200+2 X74=1348mm(架规 P20)取 a =74 mm h =1200 mm (实际为 1000-1200，取大值)Z=Lo/ i=1348 / 15.8=85.3查表得：巾=0.692 ,则:f 巾A =0.692 >489 X205=69.4KN>8.72kN，满足要求。7、梁下支撑施工计算：(梁最大宽度为为800伽)7.1荷载计算：

28、(1) 、模板及支架自重：(0.8+2.02 X2) >0.5 X1.1=2.662kN(2) 、梁新浇混凝土自重：2.2 >0.8 >0.5 X24=21.12kN、钢筋自重：2.2 >0.8 >0.5 X1.5=1.80kN(4) 振捣荷载：0.8 >0.5 >2=0.8kN7.2梁下钢管横梁计算：(1) 内力计算：砼梁荷载传给钢管横梁简图。横杆荷载组合（为简化计算，按横杆全跨承受均布荷载计算）/ N= 1.2 艺 Mk+1.4 艺 Mk（扣架规 P15）q=N/Lq二（2.662+21.12+1.80） X1.2+0.8 X1.4 T0二 31.

29、8184KN/mVf片f f * 、/ yf f f *LLLLq =31.82KN/M350350350350横杆全跨受力简图按四跨连续梁计算:横梁跨中的最大弯矩 M=0.107qL 2W =5.08cm3Md=W0.107 31.82 350 3505.08 汇 103=82.102 N/mm2 <f=205 N/mm 2（满足要求）（2）横杆挠度计算：进行组合时仅组合恒载，受力图如下:F=7.6746KNA ,.J1751L1751L横杆桡度计算简图®=L/500F= 1.2 艺 MkF=(2.662+21.12+1.80) X1.2 网=7.6746kN3max =FL

30、3 /(48EI)=7.675 X3503X103玄48 X2.06 X105 X12.19 X104)=0.26mm<L/500=350 /500=0.61mm满足要求。8、 地基承载力验算：(扣架规P19-20 )钢管下铺 100 X200 X50 木枋，A=100 X200P=N/P= 8.72 100.436 N/mm2200X00P vf g现场跟据实际情况地基为 C10砼，地基承载力f g =10 N/mm 2满足 P=0.436 N/mm 2 vf g =Rc Kc=10 N/mm 2 的要求，9、转换层梁侧模板及对拉螺栓计算9.1梁模侧压力计算计算选用框架梁最大截面：0.

31、80 X2.20m轴线跨度8.00m。混凝土侧压力：(1)F=0.22 Y。(3i 血V1/2(2)F= pHF-混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)Y混凝土的重力密度(KN/m3) 24KN/m 3to-新浇混凝土初凝时间(h) tc=200 /(25+15)=5.0V-混凝土的浇筑速度V =2.5m/h阶外加剂影响修正系数。取1.2炉混凝土塌落速度影响修正系数。取 1.15Y-混凝土的重力密度(KN/m3) 24H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度(m) 2.40(1) F=0.22 Yo Pi 血 V1/2=0.22 X24 X X.2 X.15 X2.51/2=57.6

32、0KN/m 2(2) F=YcH=24 疋.2=52.8 KN/m 2,取其小值：F=52.8KN/m 29.2转换层梁侧模：按墙模板配制及安装，详前。9.3对拉螺栓验算：梁混凝土侧压力 52.80KN/m 2采用M14对拉螺栓，容许拉力：17.8KN/根梁设置对拉螺栓为4根/m24 X17.8=71.2KN > 52.80KN(满足要求)结论：转换层主梁对拉螺栓或加固点每平方米不少于四处，可按下图 所示支撑加固：转换层主次梁荷载是通过支撑架传给下层楼面的，所以在 搭设转换层大梁钢管支撑时，应将上下层立杆对齐，下层立杆必须顶紧上 层板或梁底，使荷载传至地面砼垫层，转换层对应以下梁应增设单

33、支顶杆 排间距为500mm，以承受转换层传来的荷载。M14螺栓 600双向各2个卡扣紧固主梁 1000 X240O板厚1400R6onsR5 R2各2个卡扣紧固或中间3根单支顶撑350 X 4五根立杆 5UU 排400转换层框支梁钢模板加固示意图六、楼板模及支撑系统施工计算1、 荷载计算：(模板按三跨连续梁计算，取1m宽为计算单元，板厚180)板模板自重：0.3 >0.18=0.054 KN/m 2板混凝土 自重：24 ».18=4.32 KN/m 2楼板钢筋自重：1.1 >0.18=1.98 KN/m 2施工人员及设备产生荷载(均布)：1.5KN/m2振捣砼时产生的荷载

34、标准值：2.0KN/m 22、 根据板模的强度和刚度确定木搁栅的间距a2.1模板所受荷设计值为q1二(0.054+4.32+1.98)>.2+(1.5+2) X1.4 >.0=12.525 KN/mq2=(0.054+4.32+1.98) X1.2 >1.0=7.625 KN/m板模受力简图fm 目M max/W20X1O6NO.1 X12.525 X103 冷2)/(1 >0.012/6)aO.515m=515mm2.3根据模板挠度(刚度)确定木搁栅间距aGJmax =(0.677 旳2 x a4)/100EI 令/250(0.677 X7.625 X103Xa4)/

35、(100 X4000 X06X X0.013/12) <a/250 aO.295m=295mm根据上述计算得的木搁栅的间距最终确定间距为295mm。3、立杆纵横间距B的确定(1) 立杆所受荷载计算：N =(0.054+4.32+1.98+) X1.2+(1.5+2) X1.4 XB XB= 12.525KNB 2(2) 根据立杆受压承载力确定其间距 B(设水平杆步距最大为1350m )N/ ©A sfm采用 ©48 X3.2: i= ,(482 41.62)网=15.88Lo=1350mmA=450mm2Z=Lo/i=135O/15.88=85.O1查表 ©

36、=0.692N/( ®A)二 12.525 X103 XB2/(0.692 X450) <f=215得：B<2.31m(3) 根据水平杆的抗弯强度和刚度确定跨度B在满足木搁栅间距的模数下假定B=1000mm(木搁栅间距调整为250),则每根木搁栅传给水平杆的集中荷载为：Ni二(0.054+4.32+1.98) X.2+(1.5+2) X.4 X0.25 X.0=3.131KN2=(0.054+4.32+1.98) X.2 X.0 X0.25=1.906KN其受力如下图：N1=3.131KNN2=1.906KN钢管水平杆受力简图1000.10GO&g1000钢管水平

37、杆受力弯矩图1) 脚手架钢管水平杆抗弯强度验算：fmmax/W0.313 X3.131 X103 X1O3/5.O8 X103 =192.91N/mm 2< fm =215 N/mm 2(满 足)2 )脚手架钢管水平杆刚度验算：3=1.883 XN2 X.0 3/(100EI)= 1.883 X.906 X03X.0*(100 X2.1 X1011 X1.35 X04 X0-12)=0.0015058m=1.51mm< L/500=2mm( 满足)4、木搁栅抗弯强度和刚度验算1 )荷载计算q1二(0.054+4.32+1.98)X.2+(1.5+2) X.4 X).25=3.313

38、KN/mq2=(0.054+4.32+1.98)X.2 X).25=1.906KN/m其受力图如下：q 1 =3.313KN/mq2=1.906KN/mV 1| mi v y i1 V 1mi jMUUAwoo*JB10CO夢Jc十1000 *板木搁栅受力简图2 20.1qL0.1qL板木搁栅受力弯矩图2) 木搁栅抗弯强度验算fm 目M max/Wn11 N/mm2 般0.1 X3.313 X103 X103)/(4O xi002/6)=4.97N/mm 2(满足)3) 木搁栅挠度(刚度)验算GJmax =(0.677 Xq2 X L4)/100EI <L/500(0. 677 X1.9

39、06 X03 X03 X1000 4)/(100 X9000 X106 X40 X1003/12) =0.12mm <L/500=1000/500=2.0mm(满足要求)七、地下及裙楼框架梁及标高 9.550层框架梁支撑系统计算本工程框架梁及转换层次梁断面尺寸按350 X800计算，实际施工中按此进行调整；本分部只对梁底小楞进行验算，由以上计算结果得立柱布置 为纵向间距1000mm，设梁处立柱横向间距为 500mm,则小楞荷载计算如 下：1、荷载计算模板自重：0.3 X0.35 X3.8=0.063KN/m0.084板混凝土自重：24 X0.35 X).8=5.04 KN/m6.72板钢筋自重：1.5 X0.35 X0.8=0.315 KN/m0.42振捣砼时产生的荷载标准值：2.0 X0.35 >0.8=0.42 KN/m 0.56则传给小楞的集中荷载设计值为:Ni二(0.084