混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案

1、第一章编制说明1.1 编制依据 XXXXXX工程（中段）桥梁工程施工图设计结构力学材料力学公路桥涵施工技术规范 （ JTJ041-2000）路桥施工计算手册建筑结构荷载规范城市桥梁工程施工与质量验收规范 （CJJ2-2008）1.2 编制说明本方案适用于主线桥变高度非标准联XXX联模板支架施工。第二章工程概况2.1 工程概况XXX（中段）工程分成两个标段，本标段为一标段，里程范围为 K0+000 K1+760 ，线路长约 1.76 公里，为 XXX 地铁站段，内容主要包括：（ 1） XXX 主线高架桥高架桥长 1.76 公里，另外还包含 A、 B 两个匝道；（ 2）与高架共建轨道交通 XXX

2、路站长 164.4 米；（ 3）路与下穿市政公路隧道工程，全长300.753 ，其中暗埋段长67.5m ；（ 4）一环路高架互通立交，主要包括四个匝道工程；（ 5）一环路综合畅通工程段既有道路桥梁拓宽工程，长约1.3 公里；（ 6）与高架共建轨道交通 XXX 南一环站长 186.6 米；（ 7）上述项目配套的绿化、路面、路灯等市政配套工程。2.2 桥梁工程设计概况主线桥XXX 联共三跨，其中中间一跨由于跨越环路故采用大跨布置，跨径布置为（30+50+30 ）m，主梁采用变高度现浇预应力砼连续箱梁。主梁跨径由于超过30m 故设置跨中横隔板。主梁预应力钢绞线主要布置在腹板内，局部布置在顶底板，主线

3、桥横梁设置横向预应力，桥面设置横向预应力。（ 1）主线桥 XXX 联 30m 主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽23m ，箱底宽 13.7m 12.124m, 两侧斜腹板斜率 1：1.65 ，悬臂 3.65m ，梁高 2.2m 3.5m 。1顶板厚 0.25m ，底板厚 0.258 0.8 。腹板厚 0.60 1.20m 。主梁中横梁宽3.0m ，端横梁宽 2.0m 。（ 2）主线桥 XXX 联 50m 大跨主梁标准断面箱梁采用单箱三室， 斜腹板形式， 箱梁顶宽 23m, 箱梁底宽 13.7 12.124m ，两侧斜腹板斜率 1：1.65 ，悬臂 3.65m ，梁高 2.2 3

4、.5m 。顶板厚 0.25 0.55m ，底板均厚 0.258 0.8 。腹板厚 0.60 1.20m ，主梁中横梁宽 3.0m ，端横梁宽 2.0m 。第三章总体施工方案连续箱梁支架体系全部采用碗扣式满堂红支架体系，箱梁浇筑时分底板和顶板两次浇筑。碗扣支架钢管为 48 、t=3.5mm ，材质为 A3 钢，轴向容许应力 0=205MPa 。箱梁底模、侧模和内膜均采用 =15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 0=70MPa, 弹性模量 E=6×10 3MPa 。箱梁中横梁，横向方木采用 7*10cm10cm ，纵向方木采用 10*15cm ，支架立杆步距为 60*30cm ，横杆步距

5、为 60cm 。箱梁端横梁，横向方木采用 7*10cm10cm ，纵向方木采用 10*15cm ，支架立杆步距为 60*30cm ，横杆步距为 60cm 。腹板下，横向方木采用7*10cm10cm ，纵向方木采用 10*15cm ，腹板支架立杆为60*60cm ，横杆步距为 60cm 。箱梁底板下，横向方木采用7*10cm30cm ，纵向方木采用 10*15cm ，支架立杆步距为 60*60cm ，横杆步距为 120cm 。顶板内模下，横向方木7*10cm30cm ，纵向方木为10*15cm ，支架立杆步距为90*120cm ，横杆步距 120cm 。在翼缘板下，横向方木采用7*10cm30c

6、m ，纵向方木采用 10*15cm ，支架立杆步距为 60*90cm ，横杆步距为120cm ，在翼缘板根部两排立杆步距采用60*90cm ，横杆步距为 60cm 。腹板外侧模，横向方木采用7*10cm20cm ，纵向方木采用10*15cm60cm ，斜撑钢管纵向间距为60cm 。单箱三室箱梁标准段断面见图3-01 ；满堂支架平面布置图见图3-02 、满堂支架横剖面图见图 3-03 、满堂支架纵剖面图3-04 。23-01单箱三室箱梁标准段断面3第四章施工工艺4.1 施工工艺流程满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图4-01 。支架地基处理支架立杆位置放样安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上

7、逐层拼装立杆、横杆安放顶托并按设计标高进行调整安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模预压底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送法浇筑砼拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等浇筑顶板砼，养护至设计强度95%,且龄期超过10 天后进行张拉和压浆施工拆模、落架现浇箱梁工艺流程见图4-014.2 施工方法支架搭设前，必须对既有地基进行处理， 因大部分地基为路原有公路砼路面可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况对绿化带、泥浆池和承台等开挖过的部位作硬化处理， 严格按规范采取分层回填分层压实， 下部填筑道碴石，用 1015cm厚级配碎石

8、找平，最后顶上再浇筑 15cm厚 C20混凝土。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。4用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。从一端开始，按照顺桥向 60cm，横桥向 60 或 90cm布设立杆，横杆步距为 60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧， 一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将 U 型顶托调

9、至设计标高位置，顶底层横杆步距均为 60cm。在顶托调整好后铺设纵向 10×15cm 方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于 U 型上托座上（防止出现 “探头”木），接着按 30cm或 20cm或 10cm间距铺设横向 7×10cm 方木，根据放样出的中线铺设 =15mm的竹胶板做为箱梁底模。支架每四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每五排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2.4m。剪刀撑采用 D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。第五章模板、支架设计及验算5.1 支架、模板方案箱梁底模、侧模和内膜均采用

10、=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力 0=70MPa,弹性模量 E=6×103MPa。纵向方木采用A-1 东北落叶松，顺纹弯矩为14.5MPa，截面尺寸为 10×15cm。截面参数和材料力学性能指标：2253W= bh/6=100 ×150 /6=3.75 ×10 mm3373I= bh /12=100 ×150 /12=2.81 × 10 mm横向方木采用A-1 东北落叶松，顺纹弯矩为14.5 MPa，截面尺寸为 7×10cm。截面参数和材料力学性能指标：2243W= bh/6=70 × 100 /6=11.7

11、× 10 mm53363I= bh /12=70 ×100 /12=5.83 ×10 mm考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86 ）中的 A-3 类木材，顺纹弯矩为 12.0 MPa，并按湿材乘 0.9的折减系数取值，则 0 12 × 0.9 10.8MPa,E=9× 103 × 0.9=8.1 × 103MPa，容重36KN/m。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为 60cm,在翼缘板下为 90cm。横向方木间距一般为 30cm，在腹板和端、中横（隔）梁下为

12、20cm。采用碗扣支架，碗扣支架钢管为 48、t=3.5mm，材质为 A3钢，轴向容许应力 0=205MPa。详细数据可查表5.01 。碗扣支架钢管截面特性表5.01外径壁厚截面积惯性矩抵抗矩回转半径每米长自重d(mm)t(mm)243i （mm）（N）A(mm)I(mm )W(mm)483.54.89 ×1021.219 ×1055.08 ×10315.7838.4N/m碗扣支架立、横杆布置： 立杆纵、横向间距一般为 60× 60cm，在翼缘板为 60×90cm 横杆除端横梁、中横梁和腹板下步距为 60cm外，其余横杆步距为 120cm。连接

13、支杆和竖向剪刀撑见图 5-01 （标准段箱梁碗扣支架布置图 ) 。5.2 支架计算碗扣式支架钢管自重，可按表5.01 查取。钢筋砼容重按26kN/m3 计算，则端横梁为 2.2m：26× 2.2=57.2KPa中横梁为 3.5m：26× 3.5=91KPa腹板高 2.2 2.5m 时，以 2.5m 计算，厚度为 60cm，其余为（0.368+0.25 ）m，则： 26× 2.5 ×0.60+26 ×（ 0.368+0.25 ）× 0.40=45.427 KPa腹板高 2.5 3.5m 时 m，厚度为 0.60m，其余为（0.50+0.

14、25 ）m，则：26 × 3.5 ×0.60+26×（ 0.5+0.25 ）× 0.40=62.4 KPa箱梁底板厚度为50cm（顶板厚度 25cm）:26 ×（ 0.50+0.25 ）=19.5KPa翼缘板根部厚度55cm：26×0.55=14.3KPa模板自重 ( 含内模、侧模及支架 ) 以砼自重的 5%计 , 则 :6端横梁： 57.2 × 0.05=2.86KPa中横梁： 91×0.05=4.55KPa腹板： 62.4 ×0.05=3.12KPa箱梁底板 :19.5 ×0.05=0.97

15、5KPa翼缘板根部： 14.3 ×0.05=0.715KPa施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa荷载组合计算强度 :q=1.2 ×( + )+1.4 ×( +)计算刚度 :q=1.2 ×( + )（ 1）底模检算底模采用 15 mm的竹胶板 , 直接搁置于间距 L=10cm 的 7×10cm横向方木上，按连续梁考虑 , 取单位长度 (1.0 米 ) 板宽进行计算。荷载组合 :q=1.2 ×(91+4.55)+1.4 ×（ 2.5+2.0+

16、2.0 ） =123.76kN/m竹胶板（ =15 mm）截面参数及材料力学性能指标:2243W=bh/6=1000 ×15 /6=3.75 × 10 mm3353I=bh /12=1000 ×15 /12=2.81 ×10 mm承载力检算：强度：Mmaxql 2/10 123.76 ×0.10 2/10 0.124KN· m maxMmax /W 0.124 ×106/3.75 × 104 3.31MPa 0= 70MPa 合格刚度：荷载 : q=1.2 ×(91+4.55)=114.66kN/mf 0

17、.677ql 4/(100EI) 0.677 ×123.76 × 1004/(100 × 6×103×2.81 ×105) 0.049mmf 0 100/400 0.25mm合格（ 2）横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上 , 横向方木规格为 70mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。7荷载组合 :q1=(1.2 ×(91+4.55)+1.4 ×(2.5+2.0+2.0)× 0.10+6 ×0.07 × 0.10=12.418kN/m承载力计算 :强度 :M

18、maxq1l 2/10 12.418 ×0.6 2/10 0.447KN·m64= 10.8MPa合格 M /W 0.447 ×10 /11.7× 10 3.82MPa maxmax0刚度 :荷载 : q=1.2×(91+4.55) ×0.10+6 ×0.07 ×0.10= 11.508kN/mf 0.677ql4/(100EI) 0.677 × 11.508 × 6004 /(100 × 8.1 × 103 × 5.83 × 106) 0.214mm f

19、 0 600/400 1.5mm合格(3) 纵向方木检算纵向方木规格为 10× 15cm，中横梁下立杆纵向间距为 60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为 60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底 : P=12.418 ×0.6=7.45kN纵向方木自重： g 6×0.1 × 0.15 0.09 kN/m力学模式：承载力计算：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R (7.45 ×3+0.09 × 0.6)/2=11.20KN8最大跨中弯距M max 11.20 ×0.3-0.09 × 0.

20、3 2/2-7.45 ×0.2 1.87KN.m maxMmax /W 1.87 ×106/3.75×1054.99MPa 0=10.8 MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载 : P=11.508 ×0.6 × 4=27.62kN合格腹板下纵向方木规格为10×15cm，纵向间距为 60cm（腹板下模板和横向方木与横梁受力相同，无需检算） 。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm,由于箱梁腹板厚度只有 0.60m，其他部分为底板加顶板为 0.60m，取两跨平均值，则计算如下：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底 :

21、 P= （12.418 ×0.6 ×0.30+6.58 × 0.6 ×0.90)/1.2=4.8kN纵向方木自重： g 6×0.1 × 0.15 0.09 kN/m承载力计算：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R (4.8 ×5+0.09 ×0.6)/2=12.03KN最大跨中弯距Mmax 12.03 ×0.30-0.09 ×0.30 2/2-4.8 × 0.4-4.8 ×0.2 0.72KN.m maxMmax /W 0.72 ×106/3.75×

22、1051.9MPa 0 =10.8 MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载 : P=(11.508 ×0.6 ×0.30+ 3.12 × 0.6 ×0.90) ×5/1.2=15.65kNF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 15.65×1000×6003/(48 ×8.1 × 103× 2.81 × 107)+5 ×0.09 × 6004/(384 × 8.1 ×103× 2.81 × 107)

23、=0.31mmf 0 600/400 1.5mm合格（ 4）支架立杆计算箱梁横梁下支架为60×30cm设置，腹板下支架为60× 60cm设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4 ，故每根立杆的承载面积为：横梁下， 0.6 ×0.3 ×4×1/4=0.18 ；腹板下， 0.6 ×0.6 ×4×1/4=0.36 P（横梁） =(91+4.55+2.5+2.0+2.0)×0.36+0.09 ×0.3=36.77kNP（腹板） =(62.4+3.12+2.5+2.0+2.

24、0)×0.36+0.09 × 0.6=25.98kN因第 11 联梁底到原地面高度最大，为15.194m, 为安全起见，所有满堂碗扣式支架按最高处为 16 米高计算（支架高度以 16 米计，故可计算每根立杆承受支架为16m立杆，9以及 27 道 4×0.3=1.2m 横杆。此联碗扣钢管的重量为（1×16× 0.0384 27×4×0.3 ×0.0384 ） 1.86kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取1.2 系数，故每杆承受支架自重可计为1.86 ×1.2 2.23kN ，平均立杆重量为

25、2.23/16=0.14kN/m,为安全起见，以下计算可取单根立杆自重0.3kN/m） , 其自重为：g=16×0.3=4.8 KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=36.77+4.8=41.57kN强度验算： a N/Aji =41.57 × 1000/489=85.01MPa a=140MPa 合格立杆承载力计算：支架立柱采用 48、t 3.5mm钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为 0.6m，中间部分步距 1.2m，施工中横杆最大步距为1.2m。钢管截面面积：A(D 2d 2 )(48 2412 ) 489.30mm 244钢管截面的惯性半径：D 4dI64iD 2d

26、A44D 2d 248 241224415.78mm钢管定位桩的柔度：l1 1200i15.7876查表可知，钢管稳定系数0.807钢管承载力为：刚度验算：可见当横杆最大步距为1.2m 时，立杆承载力为55.281KN，N=36.77+4.8=41.57kN<55.281KN合格（ 5）地基承载力计算因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有水泥混凝土路面上, 另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层碾压密实, 上部铺设道碴石及碎石， 顶部浇筑 15cm厚 C20混凝土 , 因此基底承载力可达到11.0MPa。因此 max=N/A=41.57×1

27、03/0.072=8.5MPa11.0 MPa可以10（ 1）底模检算底模采用 =15 mm的竹胶板 , 直接搁置于间距L=20cm的 7 ×10cm横向方木上，按连续梁考虑 , 取单位长度 (1.0 米) 板宽进行计算。荷载组合 :q=1.2 ×(19.50+0.975)+1.4×（ 2.5+2.0+2.0 ）=33.67kN/m竹胶板（ 15 mm）截面参数及材料力学性能指标 :2243W=bh/6=1000×15 /6=3.75× 10 mm3353I=bh/12=1000 ×15 /12=2.81 ×10 mm承载力

28、检算 :强度：Mmax=ql 2/10=33.67 × 0.2 × 0.2/10=0.135KN ·m max=Mmax /W=0.135 ×106 /3.75 ×104=3.59MPa 0=70MPa 合格刚度：荷载 : q=1.2 ×(19.50+0.975)=24.57kN/mF=0.677ql 4 /(100EI)=0.677 ×24.57 × 2004/(100 × 6× 103×2.81 ×105)=0.158 f 0=200/400=0.50mm合格（ 2）横向

29、方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上 , 横向方木规格为 70×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=(1.2×(19.50+0.975)+1.4 ×(2.5+2.0+2.0)×0.2+6×0.07×0.1=kN/m承载力计算：强度：Mmax=q1l 2 /10=6.776×0.6 2 /10=0.24KN·m max=Mmax /W=0.24 × 106/11.7× 104=2.05MPa 0=10.8 MPa合格刚度：荷载 : q=1.2 ×(19.50+0

30、.975) × 0.2+6 ×0.07 ×0.1=4.956kN/mF=ql 4/(150EI)=0.677× 4.956 × 6004/(100 × 8.1 × 103 × 5.83 × 106)=0.092mmf 0=600/400=1.5mm合格(3) 纵向方木检算纵向方木规格为10× 15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑， 计算跨11径为 60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底 : P=6.776 ×0.6=4.07kN纵向方木自重： g

31、=6×0.1 ×0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式如下图：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=(4.07×3+0.09 ×0.6)/2=6.132KN最大跨中弯距 M2×0.3=0.61KN.m=6.132 ×0.3-0.09 ×0.3 /2-4.07max max=Mmax /W=0.61 × 106/3.75 × 105=1.63MPa 0=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载 : P=4.956 ×0.6 ×4+0.09 ×

32、0.6=11.948kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=11.948 × 1000× 6003/(48 × 8.1 ×103 ×2.81 × 107)+5 × 0.09 × 6004/(384 × 8.1 ×103127 1.5mm合格×2.81 ×10 )=0.237mmf =600/4000（ 4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.6 米计算）：P1=(19.50+

33、0.975+2.5+2.0+2.0)×0.6 2 +0.09 × 0.6=9.765kN安全起见满堂式碗扣支架按16 米高计，其自重为：g=16×0.3=4.8kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=9.765+4.8=14.565kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m 计算时，所以 N=14.565kN<N= 55.281kN合格强度验算： a=N/Aji =14.565× 1000/489=29.79MPa a=140MPa 合格（ 5）地基承载力不需再进行验算。底模板计算底模板采用厚度为 1.5cm 的胶合板，底模下 7×10cm方木

34、间距为 30cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。横向方木计算搁置于间距 90cm的纵向方木上，横向方木规格7× 10cm，横向方木按连续梁考虑。荷载组合：q1=（ 1.2 × 26× 0.25 × 1.05 1.4 ×（ 2.5 2.0 2.0 ）× 0.3 6× 0.07 × 0.10 5.23kN/m承载力计算：强度：跨中弯距： M1/2 =q.l 2/10=5.23 ×0.9 2/10=0.4236kN · m应力计算：max=Mmax /W=0.4236 ×106/1

35、1.7 × 104=3.64MPa 0=10.8MPa合格刚度：荷载 : q=1.2 ×(26 ×0.25 ×1.05) × 0.3+6 ×0.07 ×0.1=2.5kN/mF=0.677×ql 4/(100EI)= 0.677×2.5 ×9004/(100 ×8.1 × 103×11.17 ×106 )=0.122mm13 f 0 =900/400=2.25mm 合格纵向方木计算纵桥向方木规格为 10×15cm，立杆纵向间距为 120cm。纵向

36、方木按简支梁考虑，计算跨径为 120cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=5.23×0.9=4.7kN纵向方木自重： g=6×0.1 ×0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式如下图：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(4.7 ×4+0.09 ×1.2)/2=9.45KN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN最大跨中弯距 M =9.45 × 0.6-0.09×0.62/2-4.7 ×0.45-4.7×0.15=2.83K

37、N.mmax max=Mmax /W=2.83 × 106/3.75 × 105=7.55MPa 0=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载 : P=2.5 × 5+0.9 ×1.2=13.58kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=13.58 ×1000×12003/(48 ×8.1 ×103× 2.81 ×107 )+5 ×0.09 × 12004/(384 × 8.1 ×1037=1200/400 3mm合格

38、×2.81 ×10 )=2.23mmf0（ 4）支架立杆计算14每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度1.2 米计算）：P1=(26× 0.25 × 1.05+2.5+2.0+2.0)×0.9 ×1.2 +0.09 ×1.2=14.50kN安全起见满堂式碗扣支架按2 米高计，其自重为：g=2× 0.3=0.6kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.50+0.6=15.1kN立杆稳定性：横杆竖向步距按 1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N

39、=30 kN。所以 N=15.1kN<N=30kN 合格强度验算： a=N/Aji =15.1 ×1000/489=30.88MPa a=205MPa 合格（ 1）底模检算底模采用 =15 mm的竹胶板 , 直接搁置于间距L=30cm的 7 ×10cm横向方木上，按连续梁考虑 , 取单位长度 (1.0 米) 板宽进行计算。荷载组合 :q=1.2 ×(14.3+0.715)+1.4×（ 2.5+2.0+2.0 ） =27.12kN/m竹胶板（ =15 mm）截面参数及材料力学性能指标 :2243W=bh/6=1000×15 /6=3.75&

40、#215; 10 mm3353I=bh/12=1000 ×15 /12=2.81 ×10 mm竹胶板容许应力 =70MPa,E=6×103 MPa。承载力检算 :强度：Mmax=ql 2/10 27.12 ×0.3 ×0.3/10=0.244KN ·m=M/W=0.244 ×10 /3.75 ×10 =6.51MPa =70 MPa合格maxmax640刚度：荷载 : q=1.2 ×(14.3+0.715)=18.018kN/mF=0.677ql 4 /(100EI)= 0.677× 18.01

41、8 × 3004/(100 ×6× 103×5.83 × 105)=0.28mmf 0=300/400=0.75mm合格（ 2）横向方木检算15横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上 , 横向方木规格为70 mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=1.2×(14.3+0.715)+1.4 ×(2.5+2.0+2.0)×0.3+6×0.1×0.15=8.23kN/m承载力计算：强度：Mmax=q1l 2 /10=8.23 ×0.9 2/10=0.67KN

42、15;m max=Mmax /W=0.67 × 106/11.7× 104=5.73MPa 0 =10.8MPa合格刚度：荷载 : q=1.2 ×(14.3+0.715) ×0.3= 5.41kN/mF=ql 4/(150EI)=0.67× 75.41 × 9004/(100 × 8.1 × 103 × 5.83 × 106 )=0.51mmf 0=900/400=2.5mm合格(3) 纵向方木检算纵向方木规格为10× 15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑， 计算跨径

43、为 90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底 : P=8.23 × 0.9=7.407kN纵向方木自重： g 6×0.1 × 0.15 0.09 kN/m承载力计算：力学模式（如下图）：16强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R (5.41 ×3+0.09 × 0.9)/2=11.245KN最大跨中弯距M max 11.245 × 0.45-0.09 ×0.45 2/2-7.407 ×0.3 2.8KN.mM65=10.8 MPa合格/W 2.8 ×10 /3.75×10

44、 7.47MPa maxmax0刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载 : P=5.41 ×4+0.09 ×0.9= 21.72kN/mf Pl 3/(48EI)+5ql4/(384EI) 21.72 ×1000×9003/(48 ×8.1 ×103× 2.81 ×107)+5 ×0.09 ×9004 /(384 ×8.1 × 103×2.81 × 107) 1.45mm f 0 900/400 2.5mm合格（ 4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力

45、按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9 米计算）：P1=（ 14.3+0.715+2.5+2.0+2.0）× 0.9 2 +0.09 ×0.9=17.51kN安全起见满堂式碗扣支架按18 米高计，其自重为：g=18×0.3=5.4 KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=17.51+5.4=22.91 kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m 计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=30 kN 。所以 N=22.91kN<N=30 kN合格强度验算： a=N/Aji =22.91 ×1000/489=4

46、6.86MPa a=205 MPa合格（ 5）地基承载力不需再进行验算。侧模采用 =15 mm的竹胶板 , 竖向内楞采用间距 20cm的 7× 10cm方木 , 横向外楞采用间距 60cm的 10×15cm方木，横向外楞通过顶托及 48、t=3.5mm 斜撑钢管与翼缘板下方的立柱钢管连接，斜撑钢管间距横距为 60cm，纵距为 90cm。混凝土侧压力： PM=0.22 t 01 2v1/2173式中： 混凝土的自重密度，取26KN/m；t 0新浇混凝土的初凝时间，可采用t 0 200/(T+15 ）,T 为砼入模温度 ( ) ，取 10,则 t 0=8； 1外加剂影响修正系数

47、 , 因掺缓凝剂取 1.2 ； 2砼坍落度影响修正系数 , 坍落度控制在 11cm15cm取 1.15 ；v混凝土浇筑速度（ m/h）, 取 0.4PM =0.22 × 26×8.0 × 1.2 × 1.15 × 0.4 1/2 =39.94KN/m2有效压头高度： h= PM / =39.94/26=1.54振捣砼对侧面模板的压力：4.0kPa倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载按规范取2.0kPa水平荷载： q=1.2 × 39.94 ×1.54/2+1.4 ×(2.5+4.0+2.0)=48.80kN/m此水平力较

48、腹板和端、中横隔梁处底板竖向力要小得多，而此处模板和横向方木布置与横梁处相同，则模板与横向方木不需要另外进行检算，只需要检算纵向方木和斜撑钢管。纵向方木为 10×15cm，间距为 0.6m，跨度为 0.9m，横向方木传来的集中荷载：F=48.80×0.2 ×0.6=5.86kN纵向方木自重： g 6×0.1 × 0.15 0.09 kN/m承载力计算：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R (5.86 ×5+0.09 × 0.9)/2=14.69KN最大跨中弯距Mmax 14.69 ×0.45-0.09 

49、15;0.45 2/2-5.86 ×0.2-5.86 × 0.4 3.08KN.m maxMmax /W 3.08 ×106/3.75×1058.24MPa 0=10.8 MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载 : P=4.43 ×5+0.09 ×0.9=22.23kNF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=22.23× 1000× 9003/(48 × 8.1 × 103× 2.81 × 107)+5 ×0.09 × 9004/

50、(384 × 8.1 ×103× 2.81 × 107)=1.48mmf 0 900/400 2.5mm合格纵向方木传来集中荷载单根斜撑受力为N=48.80× 0.6 ×0.9=26.35kN, 而扣件抗滑承载力为 8.5KN , 因此斜撑钢管至少与4 根翼缘板下方立柱钢管扣件联接，联接处立柱钢管的横杆步距为60cm。另外，为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，在斜腹板外侧斜支18撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方

51、向稳定。合肥地区基本风压 0=0.3kN/m2，风压高度系数 z=0.62 ，体型系数 s=0.80 ，密目安全网抗风系数 0 =0.8 （按建筑结构荷载规范取值） 。 求得风荷载标准值： k=0.7 ×0.62 ×0.8 ×0.3=0.101416kN/m 2 作用在立杆上的计算值： = a·b· 0· k =1.4 ×1.2 × 0.8 ×0.10416=0.1400 kN/m 2 立杆跨中弯矩：2/8=0.140022M=0l 0×1.2 /8=0.0252 kN/m 计算立杆的压弯强度： =N/A+M/=40× 103/ （0.807 ×489）+25.2 × 103/5080=106.3 MPa<205 MPa合格说明支架抗风荷载安全，并且此支架系统刚度、强度及稳定性能够达到设计要求，满足现场施工条件。为增加架体整体刚度 , 架体应严格按照方案要求设置纵、横和水平向剪刀撑； 同时在端、中横（隔）梁、基坑周边等等部位立杆底座下应加垫槽钢或方木，以增大承压面积。19第六章材料选用和质量要求6.1 材料选型1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，采用碗扣支架，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15 优质竹胶板。2、碗