盖板涵计算书很全面

1、盖板涵计算书（参考版）一、盖板计算1、设计资料适用涵洞桩号：电白县Y101线小桥重建工程K2+盖板涵汽车何载等级：公路-U级安全结构重要性系数：丫 0=净跨径：丨0=环境类别：类环境计算跨径：L=单侧搁置长度：盖板厚d=填土高：H=盖板宽b=净保护层厚度：c=4cm砼强度等级：C40砼轴心抗压强度：5= MPa砼轴心抗拉强度：仏=MPa受力主筋：5根28的HRB400钢筋总面积（与板跨方向平行）：As1= m2的钢筋钢筋总面积（与板跨方向垂直）：As2= m2钢筋间距：20cm3盖板容重：丫 1=25 KN/m钢筋轴心抗拉强度：fsd=300Mpa路面结构层和填土平均容重：丫 2=3=20 K

2、N/m3各级公路桥涵设计的汽车苟载等级应符合表43J-I的规定°*4,34-1各级公路桥逋的汽车荷戏等馥公堵算级二fit公赫三製公跖公踣一煤公略一 1銀公蹟一1级益踣一T1统处賂一II麵二级公路为干线公路且重型车辆鑒时，其桥團的设计可康用公路一1级汽车 荷®四级公路上型车緬少时，其桥涵设计所釆用前公!SII级车道荷载的效应可乘以 他8的折减系数车辆荷载的效应可乘以了的折减系散cI 0*9按持久状况承栽能力极限状态设计时公路桥涵结构的设计安全等级，应抿据 结构破坏可能产生的后果的严章釋度划分掬三个设计等级并不低于a 1.0.9的規定。*1.0-9处略桥fl!结樹的iftit*

3、全鸽级慎忡安全辱載梭制结构-a特大桥、賣襄大桥二耀先桥、申桥、比桥-tA小桥逮施1注：本寒階列特大、大、申桥蓦累按姦能范蠡1.0.11中的单孔聘径确宣，对易瞎:f尊跨桥耀.以其由最大聘桎为妙.*««£!->"的大挤和彷桥靈H离鬣公览和一盘公H上*国肪吐雷上班城布附近交咐光肅卜的椿缓一对于有峙殊耍求的公跆楼涵结构，其设计安全等级可根据具体情况研究确定。同一桥涵结构构件的安全等级宜与藪体结构相同.有特殊要求时可作部分调笹后的级羞不得超过一级叫一结构重要性系数，按本规范表1*0.9规定的结构设计安全等级采用，对应 于设计安全等级一级、二级和三级分别取X1

4、J.0和0.9；35.2混薩I结构的环境类别划分应符合表王口的要求.* i.5.2混滾土结构的环境罠别坤境类別条n-室内干煤环境：尤侵谀性静术没没环境二 a宅内潮湿环境；非严寒和世寒冷地区的露天环境】非严塞利非塞冷地区与无侵蚀性的水或土 丁：也取側“坏難 严窸和貳冷地傾的冰蘇线以卜与无侵铀性的水或土堆直接接帥匚二 b干溟交替坏境】水壷频繁变动环境匸严窸和塞冷地区的孺天环境：严塞和寒冷地区冰祿銭以上与无侵恤性的水或土埴直接接触的环境三a严屋相寒冷地区琴季水位变动区环境£ 受除冰盐影响环境：晦凤环境b盐渍土环境； 受除冰盐作用环境： 海岸环境四海水坏境五受人为或口然的僅蚀性物质影响的环境

5、注丄1室内环境是指构件表面经常处F结SS或湿润状器的环境.1严塞别專冷地区的划分应将骨国家现行标准氏用建坦热工设计规范:心50176 的有关规鱼3理岸环境和海风环境宜根据当地情况*考世至导凤向及结构祈处AR. WA« 位等因卓的毛响.山洞育明究利丁祝纤脸确i®4受除冰越影响环境为卿除冰誌拉雾影响的坏境耳莞除冰盐作用环境折被除冰 盐制（H8射的环境以及使用除冰盐地区的洗车房、停车楼等建孤XL4混凝土轴心抗压强度设计僅和轴心抗拉强度设计值扎|应按表3:L4采用表3J.4涯凝土强度设计值(MP吋強澄种疔、CISC2Oaso»CHSC45CSCCSScw6CTSLWUfR

6、l9.21L5UJ1H.420,5Z2.424.426. F28.f30洁34.6J1,(W»IEL52l.fiS1,74k&31.%ZM1.07i.io24注:计算规浇耦筋混駐土轴心受吐和偏心豈压构件射如猷曲的抚边函宜程申十瀆Hbnni去中哉值应乘以系懲山出 尚构件Jffilt混軽土戍型、戡阖和紬域尺寸等)确有低证时，可不至此麵勺4.2J 结构自甫及桥面埔装*附屈设备善附加申力均屬结构帀力结构确力标准值可 按表421所列常用材料的龜力巒度计算。ft 4.2.1 HtfflM料的陞力密度I力密卷4、th' 材料冲员4耳槪iftr九?)*4. W1WTS.323.0借快

7、T2.5TffcJfciTi缆片石21.0ff?0.5_饰2123.D- 24.0IQ114.01ft胃髀日22”。MWILi|膵(4H右21 .UK7.+Mf.1 11.0 - IB.0斟陆觀豪上或朋应力罷雜土2$4 2b 01拳石19+CX.OF1UK上回片疽KAt_fc31*0:h矢一舍土 .什尿土17.S帘闻辦或辑fiM.O- B.0根据公路污工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中关于涵洞结构的计算假定:盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力轲塑VJeC500 岡.1厂h_2_型H-_x盖板涵洞整体布置图2、外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=KX 丫 2X H

8、 = X 20X = kN/m(2) 盖板自重g= Y i X d=25X = kN/m2) 有车辆荷载引起的垂直压力(可变作用)根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)中的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30。角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。填土高N车辆荷载P(kN)顺板跨长匚垂直板跨长40.5<H<0.61700.2+2 XHXfan30DHXtan30aO61SH<1 041400.2+2XHXfan30D1,9+2X HXten30°1.04H<5.895601

9、.6+2xHXten30°55+2X HXten30°H>5.89110013+2XHXfan30J5.5+2XHX 怡庄30”根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)中关于车辆荷载的规定:车辆荷载顺板跨长：La=c轮+2X HX tan30 ° =+2XX3/3= m车辆荷载垂直板跨长：Lb=d 轮+2X HX tan30 ° =+2XX , 3 /3=单个车轮重：P=70*=91 kN车轮重压强:P=LLb=91/ (X)=kN/m1T1T丄TITX丁丄十30120 12040 140Lj1T4iy £.玉0一14F A.

10、7.0.1.4 ; (bj j.ifti/r?；-30 J,4|丁。“L*J| IL| 15.0L 1用的立面平商尺寸2占.0.6L"IIIIIILS,i 1Jl.X0 5车訥荷難權向布債3、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力跨中弯矩:M仁(q+g)x L2/8= (+)x /8= kN ?m边墙内侧边缘处剪力：V1=( q+g)x Lo/2= (+)x /2= kN2)由车辆荷载引起的内力跨中弯矩：PLa L- 2 bM2=* () *4= kN4边墙内侧边缘处剪力：3)作用效应组合iLa,h_-Hllllll11 _ LaIIP醐社Lo根据公路桥涵设计通用规范(JTG D

11、60-2004)中关于作用效应组合的规定:跨中弯矩:丫 °Md=( +) =x(x +x) = kN?m边墙内侧边缘处剪力：丫 0Vd= (+) = (x +x) = kN?m4、持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度hO=h-As二(+2) = m1)砼受压区咼度x=fsd x As/fcd/b=300 x = m根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)中关于相对界限受压高度E b的规定：表5.2A相对畀限受压区离鹰务._怩胖十强疔等厳一C5O砂下蚀mt7i5.C700血0.6()Q.5SHRB3390卫0.52HKII41H 点 1 袒“D.51

12、(L490.4(駅0.360.350.38U.3*注倉曲受F亿贰内配置不闾种类则朋常受弯构杵'其&值应迪闭相应于卷榊僭箫购较小普f(2fi三野，为州向役椁榊新柑:足乐冋覗厭十同吋达胃苍觑厦較汁诜貯旳矍乐X冊度”HRB40C钢筋的相对界限受压区高度E b=x<E bx h0=x =砼受压区高度满足规范要求。2)最小配筋率根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)中关于受弯构件最小配筋百分率的规定：p =100x As/b/d= 100 x =,> 45 x f td/f sd=，同时主筋配筋率满足规范要求。3) 正截面抗弯承载力验算根据公

13、路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 件正截面抗弯承载力计算的规定：Fcdx 1000x bxX (hO-x/2 ) =x 1000XXX kN?m Y oMd= kN?m4 )斜截面抗剪承载力验算 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 面验算的规定：x10-3xfcu，xbxh0=x10-3xx 990x580= kNY oVd= kN(JTG D62-2004)中关于受弯构(JTG D62-2004)中关于抗剪截(JTG D62-2004)中关于受弯构注：上公式 b、 h0 单位为 mm 抗剪截面满足规范要求。 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 件斜截面抗剪承载力验算

14、的规定： 对于板式受弯构件，公式可乘以提高系数-3XX 10 Xa 2Xftd x bx hO=xx 1 XX 990x 580= kNY 0Vd= kN注：上公式b、h0单位为mma 2为预应力提高系数，对于普通钢筋混凝土受弯构件，取a可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设 计规范(JTG D62-2004)中构造要求配置箍筋。5、裂缝宽度计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)中关于裂缝宽度验算的规定：环境类别为U类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过.作用短期效应组合Ms=+=1X +X = kN?m作用长

15、期效应组合M1=+=1X +X = kN?m受拉钢筋的应力(受弯构件)(T ss=Ms/As/h0= Mpa钢筋表面形状系数C仁作用长期效应影响系数 C2=1+Ms=1+ X =受力性质系数C3=裂缝宽度Vfk=C1x C2X C3Xc ss X (30+d)/Es/+10 Xp )5=1 xxxx (30+/ x 10/+10 x=mm<裂缝宽度满足规范要求二、台身及基础计算1、设计资料基础为分离式基础，根据公路污工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中关于涵洞结构的计算假定：将台身简化为上端饺支、下端固结模型，取台宽b=进行计算。台身顶宽：C= m台身底宽：C2= m涵洞净咼：H

16、0= m台身计算咼度：H= m基础埋深：1-2= m基础底宽：G= m回填土的内摩擦角：© =35°铺底厚度：地基承载力容许值：300 kPa计算台宽：b=基础层数：2层基础襟边：单层基础厚：台身材料：C30砼|台身轴心抗压强度：f:cd =台身弯曲抗拉强度：f tmd= Mpa台身直接抗剪强度：f:vd =基础材料：C20砼|铺底材料：C；20砼台身基础容重：丫 3=23 kN/m3铺底容重：24 kN/m3其中，混凝土轴心抗压强度、弯曲抗拉强度和直接抗剪强度通过公路污工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中所得：3.3,2況凝土强度设计值应按表3.3.2规定采用。&

17、gt;33.2遅凝土强度设计值(MRi)C40CASU0C2SL20轴心吭压入15,64口<011.739.785.S7管曲抗拉J1.241J4L64.滋0.800.66直凑抗期f讨2.4B|1.2A2.091.851.55g台身基础验算简图2、台身验算1) 水平力车辆荷载等代土层厚破坏棱体破裂面与竖直线间夹角B的正切值tan tan cot tan tan=-tan35 ° + (cot35 ° + tan35 ° )x tan35 ° =破坏棱体长度 lo=HX tan (45- © /2 ) =x = m计算宽度B= mh= G =

18、140/20= mBlo土的侧压力系数2tan (45-) =tan2(45° -35° /2)=qi=(H+h+d/2) b：x入 x丫 2= (+2) xx>20= kN/mq2=(H2+h) >bx入 x丫 2= (+) xx>20= kN/mA端处弯矩MaH1(8q2-7q1) =(8 >x/120= kN?m120A端处剪力q2H1(q2 qJH1qaMaH1(9q116q2)H140=(9 >+16 x >40= kN最大弯矩位置X0的计算P 晋=()/= kN/mX0q2臺竺=(g)/=最大弯矩计算M max M aQaX0

19、x2 ax026H13X。=+ x () x/6x=kN?m2) 竖向力最不利截面y-y受力简图当xo= m时，台身在此截面y-y 上的竖向力、偏心距及弯矩名称竖向力（kN）偏心距e （m）弯矩（kN?m）P1（盖板自重及盖板上土重）(q+g)x(10+C5)/2=P2 （台背上土重）qXC4=P3 （台背重）Y 3XDXd X4=P4 （最大弯矩处以上台身重）Y 3XD>(H1-X0-d/2 ) XC4=00刀P=刀M=3）截面验算作用效应组合丫 oM=X（X" M+ X M max）=x（x（） + X） = kN?m丫 oN=xx" P=xx = kN丫 oVd

20、= xx Qa = xx = kN偏心距ee= 丫 oM 丫 oN= = m< =X = mS为截面或换算截面重心轴至偏心方向截面边缘的距离。满足规范要求。（1）偏心受压承载力验算根据公路污工桥涵设计规范（JTGD61-2005）中、关于计算偏心受压构件承载力 影响系数14T01 11他In11yTc9Av构件承载力影响系数计算简图弯曲平面内的截面回旋半径构件长细比，当砌体材料为粗料石、块石和片石砌体时，其中长细比修正系数丫 B取。 构件计算长度丨0,当台身计算模型为上下端铰接时，丨0=；当为上端铰接、下端固结时, 取 I o=。现取 I o=x = m,Iox 35y=x=Ioy 35；=x=x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数，其中 m取8, a取,x1 (ex)2 1x( x 3) 11.33(ex)2 iy1 ye1 (ey)m1yey 21 (丄)1y( y 3) 1ey 21.33(二)21yx1 (%)m xx构件截面面积A=C2< b=x = m2现根据公路污工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中验算偏心受压承载力(jAfcd=xx = kN