悬挑式脚手架专项方案

1、1 / 53 文档可自由编辑打印xxxxxxxxxxxx 工程悬挑式脚手架施工方案 编制：编制： 审核：审核： 审批：审批： xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 项目部项目部xxxx 年年 xxxx 月月 xxxx 日日0 / 53 文档可自由编辑打印目目 录录1. 编制依据编制依据_- 1 -2. 工程概况工程概况_- 2 -3.3. 悬挑脚手架方案设计悬挑脚手架方案设计 _- 3 -3.3. 悬挑脚手架方案设计悬挑脚手架方案设计 _- 4 -3.1 准备工作 _- 4 -3.2 计算分析 _- 5 -3.3 悬挑架的搭设方案 _- 6 -3.4 脚手架悬挑原理及构造要求 _- 6

2、 -3.5悬挑式脚手架设计计算书_- 7 -3.6 脚手架架体的加固措施 _- 24 -3.7 本工程特殊部位技术处理措施 _- 24 -3.8 构造要求 _- 25 -3.9 其它要求 _- 29 -4. 特殊部位处理特殊部位处理_- 30 -4.1 脚手架连墙件与主体连接断面示意图 _- 30 -4.2 封顶 _- 30 -4.3 避雷接地 _- 31 -4.4 转角处、阳台等部位的处理 _- 31 -5. 脚手架检查、验收与质量保障措施脚手架检查、验收与质量保障措施_- 32 -5.1 检查验收 _- 32 -5.2 定期检查 _- 32 -5.3 质量保证措施 _- 33 -6. 脚手

3、架拆除脚手架拆除_- 34 -7. 施工安全保证措施施工安全保证措施_- 35 -7.1 安全纪律与安全教育 _- 35 -7.2 施工安全措施 _- 35 -7.3 安全管理资料 _- 36 -7.4 文明施工措施 _- 40 -8.搭拆外脚手架人员机构搭拆外脚手架人员机构_- 41 -8.1项目部外脚手架施工管理机构_- 41 -8.2主要人员安排_- 41 -9. 脚手架垮塌应急预案脚手架垮塌应急预案_- 42 -9.1 组织机构 _- 42 -9.2 应急工作措施 _- 44 -9.3 演练 _- 47 -10. 附图附图_- 49 -10.1 悬挑层剖面图 _- 49 -10.2 转

4、角节点图 _- 51 - 0 - / 53 文档可自由编辑打印1. 编制依据编制依据1.1xxxxxxxx 住宅楼建设工程施工图纸。1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)。1.3建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)。1.4建筑结构荷载规范(GB 50009-2012) 。1.5钢结构设计规范(GB 50017-2003)。1.6地基与基础施工手册。1.7建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)。1.8建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。1.9钢管脚手架扣件GB15831-2006。1.10 xxxxxxxxxx 住宅楼建设工程施工组

5、织设计。1.11 施工现场和周围环境的实际情况。1.12 本方案的计算软件采用筑业施工安全计算软件。- 1 - / 53 文档可自由编辑打印2. 工程概况工程概况Xxxxxxxxxxx建筑物抗震设防烈度为八度，建筑耐火等级为地下一级，地上二级。屋面防水等级为级，地下防水等级为级。考虑外架高度需要超过结构 1.80m，因此外架高度为 19.8m。在布置工字钢时，选择有造型线条突出的 2F、8F、14F 作为承载平台。本工程外立面做法为外墙涂料。详见图纸。立面图如下：- 2 - / 53 文档可自由编辑打印3.3. 悬挑脚手架方案设计悬挑脚手架方案设计3 3. .1 1 准准备备工工作作3.1.1

6、 材料准备本工程悬挑架布置在 13#楼的 2F（悬挑高度 19.8m） 、8F（悬挑高度 19.8m） 、14F（悬挑高度 19.8m） ；14#楼的 2F（悬挑高度 19.8m） 、8F（悬挑高度 19.8m） 、14F（悬挑高度 19.8m） 、20F（悬挑高度10.8m）因此本方案计划采用的主要材料为：工字钢，16 号；钢丝绳，619+1 钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 1400MPa，直径15.5mm；吊环、锚固段钢筋压环，20（一级钢） ；角钢压板。钢管，48.33.6（说明：搭设方案要求采用符合国标的钢管，但是考虑到采购或租赁的实际情况，也为了安全起见，计算时钢管壁厚按照 3.5 计算

7、。 ） ；扣件，为国标材料。3.1.2 压环制作及预埋悬挑脚手架压环需提前制作及预埋，按照规范要求，特设计以下压环做法：- 3 - / 53 文档可自由编辑打印3 3. .2 2 计计算算分分析析本方案对悬挑高度 19.8m 的脚手架做了计算，介绍搭设方案，计算书均后附。在本次计算中，虽然计算的是纯悬挑梁，而且结果是安全的。但是，考虑到材料性能的波动及其他因素，又在 12F、16F 处增加一道同规格钢丝绳（相应的，吊环布置在 12F 顶、16F 顶）进行卸荷，也是一种安- 4 - / 53 文档可自由编辑打印全储备（吊点卸荷水平距离 1 倍立杆间距） 。3 3. .3 3 悬悬挑挑架架的的搭搭

8、设设方方案案双排脚手架，搭设高度 19.8 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.9 米，内排架距离结构200mm，立杆的步距 1.80 米。采用的钢管类型为 48.33.6。连墙件采用二步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 4.50 米。施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 1 层施工。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。卸荷钢丝绳采取 1 段卸荷，吊点卸荷水平距离 1 倍立杆间距。悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.500米（转角处为 2.500m） ，建筑物内锚固段长度 3.500 米（转角处为5.00m） 。悬挑

9、水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.95m（转角处为 2.85m） 。拉杆采用 15.5 钢丝绳，619+1，承载力1400MPa。3 3. .4 4 脚脚手手架架悬悬挑挑原原理理及及构构造造要要求求3.4.1 基本结构分两部分，一是主要受力的悬挑工字钢支架；二是以悬挑工字钢支撑的钢管扣件双排脚手架，由立杆、小横杆、大横杆、剪刀撑、搁栅、竹笆、护栏等组成，同一般双排脚手架。悬挑工字钢支承受自重及上部传来的脚手架架体恒载和施工活动荷载、部分风荷载等，并将其传到建筑物上。3.4.2 工字钢挑梁是本架子的主要受力构件，在附图 1 所述各层楼面上根据脚手架平面布置图预埋安装工字钢支撑

10、结构的预埋件及在相应位置进行预留孔。3.4.3 工字钢挑梁与其上的双排脚手架的立杆一一对应，上部双排脚手- 5 - / 53 文档可自由编辑打印架的搭设同一般双排脚手架。3.4.4 在工字钢挑出端焊接 25 钢筋，长度为 150mm，作为双排脚手架的底座。3.4.5 剪刀撑通长设置（夹角 45-60之间） ，剪刀撑接头处对接钢管长度不小于 1.0m，并用两只扣件紧固。3 3. .5 5悬悬挑挑式式脚脚手手架架设设计计计计算算书书3.5.1 常规段的计算（外挑 1.500m）悬挑脚手架计算书悬挑脚手架计算书一、基本参数：一、基本参数：立杆纵距 la = 1.5 m立杆横距 lb = 0.9 m脚

11、手架形式 双排架脚手架的步距 h = 1.8 m脚手架搭设高度 H = 19.8 m小横杆间距 a = 1.5 m连墙件布置形式 二步三跨悬挑梁采用 16 号热轧工字钢 槽口侧向 放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度 l=1.5 m悬挑梁锚固长度 lm=3.5 m锚固端采用 M20 的螺栓连接二、小横杆的计算二、小横杆的计算1、小横杆荷载计算、小横杆荷载计算- 6 - / 53 文档可自由编辑打印脚手板的荷载标准值 q1=0.351.5=0.52 kN/m活荷载标准值 q2=31.5=4.5（kN/m）2、强度计算、强度计算(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：其中：l 小

12、横杆计算跨度 l=0.9 mq1 脚手板的荷载标准值 q1 = 0.52 kN/mq2 活荷载标准值 q2 = 4.5 kN/m经计算得到：M=(1.20.52+1.44.5)0.928=0.7 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3M 最大弯矩 M = 0.7 kN.m经计算得到:=0.7(5.081000)137.8 N/mm2小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值 205N/mm2，故满足要求，故满足要求3、挠度计算、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下：其中

13、: l 小横杆计算跨度 l = 0.9 mI 截面惯性矩 I = 12.19 cm4E 弹性摸量 E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值 q1 = 0.52 kN/mq2 活荷载标准值 q2 = 4.5 kN/m经计算得到：最大挠度 V=5(0.52+4.5)(0.91000)4(38420600012.1910000)=1.71 mm最大挠度计算值小于等于最大挠度计算值小于等于 l/150=6mm,并且小于并且小于 10mm,故满足要求故满足要求- 7 - / 53 文档可自由编辑打印三、大横杆的计算三、大横杆的计算:大横杆跨中无集中荷载,只起构造作用,可不计算四、扣件的抗

14、滑承载力计算四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值 P1 = 0.04(0.9 +1.5) =0.1kN脚手板的荷载标准值 P2 = 0.351.50.92 =0.24kN活荷载标准值 Q = 31.50.92 =2.02kN荷载的计算值 R = 1.2(0.1+0.24)+1.42.02 =3.24kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc=8kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=3.24kN扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值 8kN,满足要求满足要求

15、!五、脚手架计算：五、脚手架计算：1、荷载计算、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值 NG1=0.1219.8=2.38 kN脚手板的自重标准值 NG2=0.3521.5(0.9+0.2)=0.58 kN栏杆与挡脚板自重标准值 NG3=0.141.522=0.21 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0.051.519.8 = 1.48 kN静荷载标准值 NG=2.38+0.58+0.21+1.48=4.65 kN活荷载标准值 NQ=311.50.92=2.02 kN风荷载标准值 Wk=0.70.740.090.3=0.01 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N=1.24.65+1

16、.42.02=8.41 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N=1.24.65+0.851.42.02=7.98 kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.011.51.8210=0 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.851.40=0 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.58+0.21+1.48=2.27 kN2、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:- 8 - / 53 文档可自由编辑打印其中 l 立杆的计算长度 l = 1.1551.51.8=3.12 mI 立杆的回转半径 I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比 =3.1

17、21001.58=198(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取 A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取 N=8.41 kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 的结果查表得到 =0.184不考虑风荷载时立杆的稳定性 =8.411000(0.184(4.89100)=93.47 N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取 A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取 W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取 N=7.98 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯

18、矩；取 Mw=0 kN.m 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 的结果查表得到 =0.184考虑风荷载时立杆的稳定性 =7.981000(0.184(4.89100)+(01000000)(5.081000)=88.69 N/mm2不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于立杆稳定性小于等于 205N/mm2,满足要求满足要求考虑风荷载时考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于立杆稳定性小于等于 205N/mm2,满足要求满足要求3、最大搭设高度的计算、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：- 9 - / 53 文档可自由编辑打印组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.

19、89 cm2W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值 gk=0.12 kN/mNQK 活荷载标准值 NQK=2.02 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩 Mwk=0 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K=2.27 kN 轴心受压杆件稳定系数 = 0.184经计算，不组合风荷载最大搭设高度 Hs=(0.184(4.89100)2051000)-(1.22.27+1.42.02)(1.20.12)=89.54 m组合风荷载最大搭设高度 Hs=(0.184(4.89100)205

20、1000)-(1.22.27+0.851.4(2.02+00.184(4.895.08100)(1.20.12)=92.48 m最大搭设高度应该取上式中的较小值 Hs=89.54m由于搭设高度 Hs 大于等于 26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为 H=82.18m调整后的高度不宜超过 50m,故:脚手架最大高度应为 50m六、连墙件的计算六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：- 10 - / 53 文档可自由编辑打印其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0.01 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=16.2 m2经计算得

21、到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值 Nlw=1.40.0116.2=0.23 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中 No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取 No=5 kNNlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 Nlw=0.23 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值 Nl=0.23+5=5.23 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中： 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 查表得到 =0.966A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2f 钢管的强度设计值 f = 205 N/mm2经过计算得到 Nf=0.966(4.89100)2051000=96.84 kN长细比 计算

22、:其中: l 计算长度 l = 0.2 mI 钢管回转半径 I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比 =0.21001.58=13计算结果计算结果:连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力 8 kN,满足要求满足要求七、联梁计算七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算、悬挑梁所受集中荷载计算- 11 - / 53 文档可自由编辑打印其中 P 脚手架立杆传递的集中荷载 P=8.41 kN经过计算:

23、F = 8.41 kN2、挑梁最大弯矩、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑长度 l=1.5 mb 脚手架内排架距墙距离 b=0.2 m经过计算: M=-8.41(20.2+0.9)-0.1421.522=-11.09 kN.m3、支撑点的最大支座力、支撑点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑长度 l=1.5 mlm 锚固长度 lm=3.5 mb 脚手架内排架距墙距离

24、b=0.2 m经过计算: Rp=(8.41(2+0.23.5+(0.2+0.9)3.5)+(1+(1.53.5)2)0.1423.52=20.24 kN4、固支点的最大支座力、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑长度 l=1.5 mlm 锚固长度 lm=3.5 mb 脚手架内排架距墙距离 b=0.2 m经过计算: RO=-8.41(0.23.5+0.93.5)+(1-(1.53.5)2)0.1423.52=-2.92 kN- 12 - / 53 文档可自由编辑打印九、悬挑梁挠

25、度计算九、悬挑梁挠度计算:1、悬挑梁最大挠度计算、悬挑梁最大挠度计算:其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离 l=1.5 mlm 锚固长度 lm=3.5 mb 脚手架内排架距墙距离 b=0.2 m经过计算: V=(1+0.23.5)8.410.223.5(3206000113010)+(1+(0.2+0.9)3.5)8.41(0.2+0.9)23.5(3206000113010)+(4(1.53.5)2+3(1.53.5)3-1)0.1423.5281.53.5(320

26、6000113010)1000=0 mm2、悬挑梁最大允许挠度计算、悬挑梁最大允许挠度计算:v=l/200=1.5/200=0.01 mm悬挑梁最大挠度悬挑梁最大挠度 V=0mm 小于等于最大允许挠度小于等于最大允许挠度 v=0.01mm,满足要求满足要求!十、悬挑梁强度计算十、悬挑梁强度计算1、悬挑梁型钢截面应力计算、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 26.131 cm2W 截面抵抗矩 W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩 M = -11.09 kN.mN 悬挑梁所受轴向力 N = 0 kN经过计算: = 100000011.09(1.051000141)+10000(1

27、0026.131) = 74.91 N/mm2型钢截面应力小于等于钢材强度设计值型钢截面应力小于等于钢材强度设计值 205 N/mm2,故满足要求故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算十一、悬挑梁整体稳定性计算- 13 - / 53 文档可自由编辑打印其中: W 截面抵抗矩 W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩 M =-11.09 kN.mb 型钢整体稳定系数型 b = 0.93经过计算: = 11.09(1410.931000) = 84.57 N/mm2悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值 205 N/mm2,故满足要求故满足要求十二、锚固端螺栓连接

28、计算十二、锚固端螺栓连接计算1、螺栓最小锚固深度计算、螺栓最小锚固深度计算其中; d 螺栓直径 d=20 mmfb 螺栓与混凝土的允许粘结强度 fb=1.5 N/mm2N 作用于螺栓的轴向拉力 N=2.92 kN经过计算 h = 2.921000(3.1415926201.5) = 30.98 mm2、螺栓所能承受的拉力、螺栓所能承受的拉力其中: fcc 混凝土抗压强度设计值 fcc=14.3 N/mm2d 螺栓直径 d=20 mmb 锚板边长,取五倍螺栓直径 b=520=100 mm经过计算 F=(1002-3.1415926202/4)14.31000=138.51 kN拉力计算结果拉力计

29、算结果:锚固端螺栓承受的拉力锚固端螺栓承受的拉力 2.92kN 小于等于螺栓所能承受的拉力小于等于螺栓所能承受的拉力 138.51kN,满足要满足要求求!3.5.2 转角处等非常规段的计算（外挑 2.500m）悬挑脚手架计算书悬挑脚手架计算书一、基本参数：一、基本参数：- 14 - / 53 文档可自由编辑打印立杆纵距 la = 1.5 m立杆横距 lb = 0.9 m脚手架形式 双排架脚手架的步距 h = 1.8 m脚手架搭设高度 H = 19.8 m小横杆间距 a = 1.5 m连墙件布置形式 二步三跨悬挑梁采用 16 号热轧工字钢 槽口侧向 放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度 l=2.5

30、m悬挑梁锚固长度 lm=5 m锚固端采用 M20 的螺栓连接二、小横杆的计算二、小横杆的计算1、小横杆荷载计算、小横杆荷载计算脚手板的荷载标准值 q1=0.351.5=0.52 kN/m活荷载标准值 q2=31.5=4.5（kN/m）2、强度计算、强度计算(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：其中：l 小横杆计算跨度 l=0.9 mq1 脚手板的荷载标准值 q1 = 0.52 kN/mq2 活荷载标准值 q2 = 4.5 kN/m经计算得到：M=(1.20.52+1.44.5)0.928=0.7 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：- 15 - / 53 文档可自由编

31、辑打印其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3M 最大弯矩 M = 0.7 kN.m经计算得到:=0.7(5.081000)137.8 N/mm2小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值 205N/mm2，故满足要求，故满足要求3、挠度计算、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下：其中: l 小横杆计算跨度 l = 0.9 mI 截面惯性矩 I = 12.19 cm4E 弹性摸量 E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值 q1 = 0.52 kN/mq2 活荷载标准值 q2 = 4.5 kN/

32、m经计算得到：最大挠度 V=5(0.52+4.5)(0.91000)4(38420600012.1910000)=1.71 mm最大挠度计算值小于等于最大挠度计算值小于等于 l/150=6mm,并且小于并且小于 10mm,故满足要求故满足要求三、大横杆的计算三、大横杆的计算:大横杆跨中无集中荷载,只起构造作用,可不计算四、扣件的抗滑承载力计算四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值 P1 = 0.03763(0.9 +1.5) =0.09kN脚手板的荷载标准值 P2 = 0.351.50.92 =0.24kN活荷载标准值 Q = 31.50.92 =2.02kN荷载的计算值 R = 1.2(

33、0.09+0.24)+1.42.02 =3.22kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc=8kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=3.22kN- 16 - / 53 文档可自由编辑打印扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值 8kN,满足要求满足要求!五、脚手架计算：五、脚手架计算：1、荷载计算、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值 NG1=0.1219.8=2.38 kN脚手板的自重标准值 NG2=0.3521.5(0.9+0.2)=0.58 kN栏杆与挡脚板自

34、重标准值 NG3=0.141.522=0.21 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0.051.519.8 = 1.48 kN静荷载标准值 NG=2.38+0.58+0.21+1.48=4.65 kN活荷载标准值 NQ=311.50.92=2.02 kN风荷载标准值 Wk=0.70.740.090.3=0.01 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N=1.24.65+1.42.02=8.41 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N=1.24.65+0.851.42.02=7.98 kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.011.51.8210=0 kN.m风荷载设计值产生

35、的立杆段弯矩：Mw=0.851.40=0 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.58+0.21+1.48=2.27 kN2、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中 l 立杆的计算长度 l = 1.1551.51.8=3.12 mI 立杆的回转半径 I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比 =3.121001.58=198(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取 A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取 N=8.41 kN- 17 - / 53 文档可自由编辑打印 轴心受压立杆的

36、稳定系数,由长细比 的结果查表得到 =0.184不考虑风荷载时立杆的稳定性 =8.411000(0.184(4.89100)=93.47 N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取 A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取 W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取 N=7.98 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取 Mw=0 kN.m 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 的结果查表得到 =0.184考虑风荷载时立杆的稳定性 =7.981000(0.184(4.89100)+(01000000)(5.081000)=88.

37、69 N/mm2不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于立杆稳定性小于等于 205N/mm2,满足要求满足要求考虑风荷载时考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于立杆稳定性小于等于 205N/mm2,满足要求满足要求3、最大搭设高度的计算、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值 gk=0.12 kN/mNQK 活荷载标准值 NQK=2.02 kN- 18 - / 53 文档可自由编辑打印

38、Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩 Mwk=0 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K=2.27 kN 轴心受压杆件稳定系数 = 0.184经计算，不组合风荷载最大搭设高度 Hs=(0.184(4.89100)2051000)-(1.22.27+1.42.02)(1.20.12)=89.54 m组合风荷载最大搭设高度 Hs=(0.184(4.89100)2051000)-(1.22.27+0.851.4(2.02+00.184(4.895.08100)(1.20.12)=92.48 m最大搭设高度应该取上式中的较小值 Hs=89.54m由于搭设高度 Hs 大于等于 2

39、6m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为 H=82.18m调整后的高度不宜超过 50m,故:脚手架最大高度应为 50m六、连墙件的计算六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0.01 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=16.2 m2经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值 Nlw=1.40.0116.2=0.23 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中 No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取 No=5 kNNlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 Nlw=0.23

40、 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值 Nl=0.23+5=5.23 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中： 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 查表得到 =0.966A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2- 19 - / 53 文档可自由编辑打印f 钢管的强度设计值 f = 205 N/mm2经过计算得到 Nf=0.966(4.89100)2051000=96.84 kN长细比 计算:其中: l 计算长度 l = 0.2 mI 钢管回转半径 I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比 =0.21001.58=13计算结果计算结果:连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙

41、件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力 8 kN,满足要求满足要求七、联梁计算七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算、悬挑梁所受集中荷载计算其中 P 脚手架立杆传递的集中荷载 P=8.41 kN经过计算: F = 8.41 kN2、挑梁最大弯矩、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑长度 l=2.5 mb 脚手架内排架距墙距离 b=0.2 m经过

42、计算: M=-8.41(20.2+0.9)-0.1422.522=-11.38 kN.m3、支撑点的最大支座力、支撑点的最大支座力- 20 - / 53 文档可自由编辑打印其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑长度 l=2.5 mlm 锚固长度 lm=5 mb 脚手架内排架距墙距离 b=0.2 m经过计算: Rp=(8.41(2+0.25+(0.2+0.9)5)+(1+(2.55)2)0.14252=19.45 kN4、固支点的最大支座力、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8

43、.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑长度 l=2.5 mlm 锚固长度 lm=5 mb 脚手架内排架距墙距离 b=0.2 m经过计算: RO=-8.41(0.25+0.95)+(1-(2.55)2)0.14252=-1.92 kN九、悬挑梁挠度计算九、悬挑梁挠度计算:1、悬挑梁最大挠度计算、悬挑梁最大挠度计算:其中: F 悬挑梁受的集中荷载 F=8.41 kNlb 脚手架横距 lb=0.9 mq 悬挑梁自重标准值 q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离 l=2.5 mlm 锚固长度 lm=5 mb 脚手架内排架

44、距墙距离 b=0.2 m经过计算: V=(1+0.25)8.410.225(3206000113010)+(1+(0.2+0.9)5)8.41(0.2+0.9)25(3206000113010)+(4(2.55)2+3(2.55)3- 21 - / 53 文档可自由编辑打印1)0.1425282.55(3206000113010)1000=0 mm2、悬挑梁最大允许挠度计算、悬挑梁最大允许挠度计算:v=l/200=2.5/200=0.01 mm悬挑梁最大挠度悬挑梁最大挠度 V=0mm 小于等于最大允许挠度小于等于最大允许挠度 v=0.01mm,满足要求满足要求!十、悬挑梁强度计算十、悬挑梁强度

45、计算1、悬挑梁型钢截面应力计算、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 26.131 cm2W 截面抵抗矩 W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩 M = -11.38 kN.mN 悬挑梁所受轴向力 N = 0 kN经过计算: = 100000011.38(1.051000141)+10000(10026.131) = 76.87 N/mm2型钢截面应力小于等于钢材强度设计值型钢截面应力小于等于钢材强度设计值 205 N/mm2,故满足要求故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算十一、悬挑梁整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩 W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩 M =-11.38

46、 kN.mb 型钢整体稳定系数型 b = 0.9经过计算: = 11.38(1410.91000) = 89.68 N/mm2悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值 205 N/mm2,故满足要求故满足要求十二、锚固端螺栓连接计算十二、锚固端螺栓连接计算1、螺栓最小锚固深度计算、螺栓最小锚固深度计算其中; d 螺栓直径 d=20 mmfb 螺栓与混凝土的允许粘结强度 fb=1.5 N/mm2N 作用于螺栓的轴向拉力 N=1.92 kN- 22 - / 53 文档可自由编辑打印经过计算 h = 1.921000(3.1415926201.5) = 20.37

47、 mm2、螺栓所能承受的拉力、螺栓所能承受的拉力其中: fcc 混凝土抗压强度设计值 fcc=14.3 N/mm2d 螺栓直径 d=20 mmb 锚板边长,取五倍螺栓直径 b=520=100 mm经过计算 F=(1002-3.1415926202/4)14.31000=138.51 kN拉力计算结果拉力计算结果:锚固端螺栓承受的拉力锚固端螺栓承受的拉力 1.92kN 小于等于螺栓所能承受的拉力小于等于螺栓所能承受的拉力 138.51kN,满足要满足要求求!3 3. .6 6 脚脚手手架架架架体体的的加加固固措措施施3.6.1 每一单元的挑架与结构主体必须与预埋件焊接牢固。3.6.2 连墙件与建

48、筑物的连接采用扣件刚性连接，连墙件采用 2 步 3 跨。连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接均采用扣件连接。3.6.3 脚手架的荷载基本都是通过扣件传递的，所以每只扣件的扭矩要求必须达到 40-65NM。3 3. .7 7 本本工工程程特特殊殊部部位位技技术术处处理理措措施施3.7.1 在结构施工时，必须事先根据本方案的预埋点位置在每层预埋工作。3.7.2 外架与结构主体之间距离为 200mm 和 1050mm，用废旧模板镶钉进行封闭，每四步一封闭，架体底部再兜网封闭，以防坠物。3.7.3 在外立杆内侧 0.6m、1.2 处设栏杆各一道，竹笆每步设置，踢脚板操作面设置三步，整个外架沿全高

49、用安全密目网封闭。3.7.4 人货电梯处外架断开，断开处加以封闭，并在脚手端部严格设置硬拉接，并设置必要的横向支撑。3 3. .8 8 构构造造要要求求3.8.1 本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架，立杆离墙 0.2m。立杆纵- 23 - / 53 文档可自由编辑打印距 1.50 米，横距 0.9m，大横杆步距 1.80 米，以保证一定的操作活动空间。3.8.2 脚手架必须设置纵横扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3.8.3 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距：2 步 3跨。

50、3.8.4 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至节点的距离不宜大于步距的 1/3。3.8.5 立杆搭接长度不应小于 1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部和扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。3.8.6 纵向水平杆的对接扣件应交错布置。 （方法同立杆的对接扣件交错布置相同）3.8.7 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm。3.8.8 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当设置有困难时可搭设抛撑

51、；抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面间倾角应在 4560之间。3.8.9 剪刀撑与水平方向在 4560之间搭设，剪刀撑通长设置。下步到底向上部紧跟架体高度到顶，剪刀撑应将一根斜杆扣在立杆上，另一根在小横杆的伸出部位上，搭接长度40cm 连接不少于 2 个扣件。3.8.10 上人斜道的搭设：为了便于人员上下脚手架，在建筑物四周搭设人行斜道于脚手架旁，斜道搭设成之字形，高度在五、六米。（1）人行斜道的宽度为 0.8m，坡度为 1：3；- 24 - / 53 文档可自由编辑打印（2）立杆、横杆间距为 0.8m，小横杆间距为 1m；（3）斜道及平台四周设 1.2m 高的护身栏，绑两道横杆，侧面

52、设18高的挡脚板。脚手板铺严铺牢，板面相平，以头铺设时，板端部用双横杆；交叉搭接其长度不小于 40，接头下面用双层杆，板端搭接处的凸棱用三角木填顺。斜道上面应钉防滑木条，其厚度 23cm，间距不大于 30cm；（4）为保证斜道的结构稳固，在斜道两侧、平台外围和端部应设剪刀撑。附在脚手架外侧的斜道（即利用脚手架的外排立杆作为斜道的里排立杆） ，应加强脚手架连墙杆的设置。3.8.11 脚手板的铺设：结构施工时，作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有 50mm 以上间隙。离开墙面35cm，严禁留探头长度150mm 探头板。搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小

53、于 400mm，接头处必须在小横杆上。脚手板应在下列部位给予固定：（1）脚手板的两端和拐角处；（2）沿板长方向间隔 1520m；（3）坡道和平台的两端；（4）其他可能发生滑动和翘起的部位。3.8.12 纵向支撑脚手架除沿纵向通长设置一道高度自下而上连续设置的剪刀撑，如下图所示。- 25 - / 53 文档可自由编辑打印3.8.13 横向支撑：横向支撑是指在横向承力结构内从顶沿全高呈之字形设置连续的斜撑；在下列位置必须设置横向支撑：脚手架的纵向传力结构架构件限制不能形成封闭形。如“一”字型，“L”字型，或“凹”字形的脚手架，其两端必须设置横向支撑。并于中间每隔六个间距加设一道横向支撑。3.8.1

54、4 水平支撑（1）没有铺板的水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设置小横杆，其间距对结构脚手架不宜大于 1m，对装修脚手架不宜大于1.2m，这些小横杆和大横杆均应紧密相扣。（2）对承力较大的结构脚手架，为了使其有更大的水平横向刚度，需在设置联墙拉结杆件的脚手架水平面内连续添设水平斜杆，呈之字型布置，形成一个刚度较大的水平桁架。3.8.15 连墙拉杆的设置（1）连墙点的位置应设置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于 300mm。（2）连墙杆在房屋的每层范围均需布置一排，一般竖向间距为脚- 26 - / 53 文档可自由编辑打印手架步高的 24 倍，不宜超过 4 倍，而且绝对值在

55、 34m 范围内。横向间距宜选用立杆纵距的 34 倍。不宜超过 4 倍，且绝对值在 4.56.0范围内。（3）墙杆的间距大小还与脚手架的总高、立杆承受的内力和地区基本风压大小等有关。见下表：脚手架的总高与联墙杆的覆盖面积关系系数脚手架总高 H（m）每个联墙杆的覆盖面积（m2/个）252525-2815-25（4）连墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置，沿整片脚手架均匀布置。在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密联墙杆。（5）刚性连墙杆一般采用如下做法：现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接，如下图所示。刚性连接

56、立杆大横杆小横杆连接短管扣件预埋钢管 （6）连墙杆 2 步 3 跨，布置如下图所示。- 27 - / 53 文档可自由编辑打印（7）连墙杆所在位置有时可能遇到门窗洞口，可以用添加附加短钢管的办法来实现联结。（8）施工过程中当个别连墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时，必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的连墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。3 3. .9 9 其其它它要要求求3.9.1 每天必须有至少两名架子工专职负责对脚手架进行检查维护，对不符合要求、有隐患的地方立即按要求处理，发现异常情况及时上报。3.9.2 严格按照有关脚手架的操作规定、规范的要求进行操作。3.9.3 其他未尽

57、事宜，参考本工程的施工组织设计 。- 28 - / 53 文档可自由编辑打印4. 特殊部位处理特殊部位处理4 4. .1 1 脚脚手手架架连连墙墙件件与与主主体体连连接接断断面面示示意意图图4 4. .2 2 封封顶顶4.2.1 脚手架封顶时，为了保证施工时的安全，外排立杆高度必须超过房屋檐口的高度。并要绑扎两道护身栏和一道挡脚板，挂安全立网。4.2.2 房屋外立杆的高度要超出女儿墙顶 1m，对坡屋顶必须超过檐口1.8m。内排立杆只要一低于檐口底 150-200mm。最上一排联墙杆上部的- 29 - / 53 文档可自由编辑打印自由高度不大于 4m。4 4. .3 3 避避雷雷接接地地外架子需

58、作避雷接地，接地采用镀锌扁钢 305，每幢 4 根顺四角沿脚手架向上爬升，每次高于脚手杆 3m，端部用 30 镀锌管焊258 镀锌钢棒，30 与扁钢采用焊接，扁钢下部打入坑底岩土中，接地电阻应小于 4。4 4. .4 4 转转角角处处、阳阳台台等等部部位位的的处处理理转角处、阳台、有造型线条处的工字钢上，必须拉 2 道钢丝绳（内外立杆均拉） 。- 30 - / 53 文档可自由编辑打印5. 脚手架检查、验收脚手架检查、验收与质量保障措施与质量保障措施5 5. .1 1 检检查查验验收收脚手架搭设完毕，应组织有关人员进行验收，验收主要检查项目如下：1）脚手架的基础2）脚手架的步高3）立杆的纵横间

59、距、立杆的接头位置、立杆的竖直度4）大小横杆的标高、水平度，小横杆的交叉位置5）脚手板的固定6）安全栏杆的高度与道数7）剪刀撑的位置、距离、角度和搭接8）隔离设施、外包安全网9）脚手架登高设施10）扣件的紧固程度，所有扣件紧固力矩应达到 45-55NM11）连接杆的位置、数量的牢固程度12）脚手架的接地防雷、防火13）脚手架开口及出入口的加固14）挑梁焊缝的质量，应符合钢结构验收规范5 5. .2 2 定定期期检检查查脚手架使用中，应定期检查下列项目：5.2.1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；5.2.2 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；5.2.3 扣件

60、螺栓是否松动；- 31 - / 53 文档可自由编辑打印5.2.4 高度在 24 米以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范要求；5.2.5 安全防护措施是否符合要求；5.2.6 是否超载。5 5. .3 3 质质量量保保证证措措施施5.3.1 脚手架的搭设、拆除，严格按审定的方案执行。5.3.2 严格遵守现行的有关脚手架的规范规程等。5.3.3 每周进行安全生产、进度、质量的总结会议。5.3.4 施工前，公司安全员组织班组长及工人认真熟悉和学习本方案，做好技术交底工作，并执行技术交底签安制度，并认真检查执行情况。5.3.5 教育职工树立“百年大计、质量第一”的思想，坚持“预防为主