无组织排放废气污染物估算方法---综述

1、无组织排放废气污染物源强估算方法1. 定义与来源11定义简单说，无组织排放指大气污染物不经排气筒的无规则排放或经高度小于 15m排气筒的排放.属于面源污染类型。因此.在执行“无组织排放监控浓度限 值”指标时，由低矮排气筒造成的监控点污染物浓度增加不予扣除（大气污染 物综合排放标准（GB16297-1996） ）1.2来源无组织排放通常包括面源、线源和点源等，主要来自于医药化工行业生产过 程、仓储以及其它露天堆放场所和交通运输等.生产过程的无组织排放源主要包括管道、设备及连接处的跑冒漏以及原辅材 料和产品储罐产生的无组织排放。露天堆放的煤炭、粘土、石灰石、油漆件表面的散失物等.均属面源的无组 织

2、排放；汽车在有散状物料的道路上行驶时的卷带扬尘污染物排放属于线源污 染；散状物料在汽车装料机械落差起尘量以及汽车卸料时的扬尘污染排放等都属 于点状无组织排放源。2. 生产区无组织排放源强分析2.1无组织废气排放源分析无组织废气排放主要來自装置区、储罐区以及废弃物（料桶）堆场等。装置区：无组织排放是指工艺过程中的无组织、间歇式的排放.在生产材料 准备、工艺反应、产品精憎、萃取、结晶、干燥、卸料等工艺过程中.污染物通 过生产加注、反应、分离、净化等单元操作过程，通过蒸发、闪蒸、吹扫、置换、 喷溅、涂布等方式逸散到大气中.属于正常工况下的无组织排放。储罐区：主要包括原辅材料和产品装卸、进出料泄露储罐

3、静态呼吸损耗等。堆场：主安包括废气的原辅材料料桶堆放区域、废弁的固（液）态物料、危 险废物堆放场所。22装置区源强分析2. 2. 1经验系数法跑冒滴漏一般与工厂的管理水平以及设备、管道管件的材质、耐压等级和设 备的运行状况有关.也与关键设备技术水平低有关。与设备管线老化关系更为密切：在正常工况下，明显的跑冒、滴漏现象不会 发生，但随着运行时间的增加.设备零部件的腐蚀，损耗增加.要完全消除物料 的泄漏是不可能的。因此.发生泄漏的随机性较大。泄漏的发生又决定于生产流 程中设备和管道管件的密封程度，以及操作介丿页和操作工艺条件如操作的温度、 压力等。工艺流程的泄漏与产品产量的比率.即污染物的泄漏紧密

4、相关.目前尚无具 体的统计数据。设备的泄漏情况虽然不能杜绝.但控制静密封泄漏率.可将泄漏 降到最低程度。静态泄漏：我国大型石油化工企业.生产工艺技术和设备基本为引进技术和 设备.装置的静密封泄漏率可控制在0.2-0. 3%。；发达国家大型化工企业（如拜耳、巴斯夫、道化学等）静密封泄漏率在0. 01%。 左右。2. 2. 2物料平衡法根据物质不灭定律.单位时间内进入和离开某一生产系统的物质元素.应符 合以下关系：（无组织排放量）=（输入量）-（贮有增量）-（有组织排放量）式中.有组织排放量应包括随产品、废水、废渣及经由排气筒排出的废气中 所含的该物质元素总量。由于等号右边各项往往比无组织排放量大

5、得多.因此能 否对它们作出准确的定量分析是能否用元素平衡法确定无组织排放量的关键问 题。2. 2. 3公式法生产设备、阀门和管道不严密处的散发量，各种生产设备和管道都有不严 密之处.不严密处泄漏出有害气体量往往随使用期増大而增大。有害气体的泄漏 量一般可采用下式计算：式中.Gc一一设备或管道不严密处的散发量，kg/h；K一一安全系数12,视设备的磨损程度而定.一般取K=l；C随设备内部压力而定的系数.可用C=0.106+0.03621nP计算,其值列于表1;P绝对压力.atinaV一一设备和管道的内部容积，m3；M一一设备和管道内的有害气体和蒸气的分子量；T设备和管道内部的有害气体和蒸气的绝对

6、温度.K。表21不同压力时的系数C值绝对压力P(atm)223717411614011001系数C0.210.1210.1660.1820.1890.250.290310.372. 3储罐区源强分析储罐区无组织废气污染源主要有：扫线废气、储罐静态蒸发损耗、装罐损 耗以及装车发货损耗引起的化学品无组织排放。2. 3.1无组织排放环节储罐区以及装卸作业产生的化学原料废气见图1。装確损火静态蒸发损失发貨损失1 1-扫线废气-1扫线废气 2. 3. 2扫线废气图1废气产生节点图在物料装卸完毕后.需进行扫线将管道内剩余物料吹回船舱或储罐，扫线 时瞬间污染物浓度较髙.扫线废气通过储罐呼吸口和船舱呼吸口排放

7、.如果储罐 采用气相收集、狭窄板设置.可将部分物料进行回收和截留等因素.处理效率按 80%计算。根据工业交通环保概论统计万吨级船舶扫线时总炷发生量为19. 45g/s.5000吨级为13. 06g/s, 3000吨级为8. 81g/s。一般每次吹扫5-10分钟.扫线时瞬间 污染物浓度较高，达到100150g/m常见化学品扫线源强详见表2-2序号物料名称扫线源强g/m,)最大瞬时浓度(g/s管线长度)/管径(mn)1正构烷烽1005. 89500/3002酣服仲丁酣1002. 62500/2003丙三醉1002. 62500/2004间二甲苯1002. 62500/2005对/邻二甲苯1002.

8、 62500/2006氮化苯1002. 62500/2007乙二醇1002. 62500/2008正丁醉1002. 62500/2009井丁酢1002. 62500/20010丙酮1203. 77600/20011丁削1203. 77600/20012煤汕1005. 89500/30013航油1005. 89500/30014酬酸乙朋120& 48600/30015基础油1002. 62500/20016叔丁醉1203.14500/20017醋酸丁曲1002. 62500/20018氯甲烷1503.14400/20019乙醉胺1007. 07600/30020异丁烯1200. 63400/10

9、021石油脑12023. 55600/50099正十四烷1007. 07600/30023丁二烯1500. 79400/10024證整汕1203.14500/20025混合碳41507. 07400/30026混合碳51507. 07400/30027濬剂油1207. 07500/300282丁烯1500. 79400/10029烷基苯1002. 62500/20030环己删1003.14600/20031稀硫酸1007. 07600/30032丙烯酸1003.14600/20033丙烯酸丁酣1003.14600/2002. 3. 2卸船装罐损耗张家港甲苯和甲醇的装卸损耗率0. 023%。泰州

10、港甲醇装卸损耗0. 019%） 二甲苯装卸损耗0.02%。故未采収污染防治措施的情况下，装罐作业气体外逸量 可按总量的0. 02%0计；挥发性差的物料乙二醇、苯乙烯的装罐损耗可按0.004%。 计.由此计算装罐作业时物料蒸汽逸散总量。若卸船装罐时采用气相平衡管，可降低装罐损耗量8%,即：甲苯和甲醇 2-3 物料装罐损耗量序号物料名称未采取防治措施采取防治措施损耗率。损耗率弘损耗防治措施及效率1二甲苯0. 020. 004气相平衡管，降低损耗80%2甲苯0. 020. 004气相平衡管，降低损耗80%3丙酮0. 020. 004气相平衡管，降低损耗80%4乙二醇0. 0040. 0008气相平衡

11、管，降低损耗80%5苯乙烯0. 0040. 0008气相平衡借，降低损耗80%6油品0. 020. 004气相平衡符，降低损耗80%2. 3. 3装车发货损耗未采取污染防治措施的情况下，挥发性较强的物料，如：二甲苯、甲苯、 丙酮、油品等发货作业的损耗为发货量的0. 02%0挥发性差的物料.如：乙二醇、 苯乙烯等发货损耗约为0.004%。见表2-4。表2-4物料装车发货损耗量序号物料名称发货量（万t/a）损耗率%o发货挥发量（t/a）1二甲苯150. 023.02甲苯150. 023.0380. 021.64乙二醇80. 0040. 325苯乙烯80. 0040. 326油品990. 0219.

12、82.3. 4储罐蒸发损耗（大小呼吸）环境温度和大气压变化等情况下物料装卸过程等均会产生一定量储罐呼吸 废气，主要包括大呼吸和小呼吸。其中，大呼吸废气是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压 力超过释放压力时.蒸气从罐内压岀；而卸料损失发生于液面排出.空气被抽入 罐体内因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。小呼吸废气（储罐静态损耗）是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀 和收缩而产生的蒸气排出.它岀现在罐内液面无任何变化的情况.是非人为干扰 的自然排放方式。（1）“大呼吸”损耗经验系数法储罐（油罐）大小呼吸损失系数为0. 0084kg/t （周转量）

13、.以非甲烷总炷计 算。常见化学品大呼吸损失系数.见下表2-5表2-5常见化学品大呼吸损失系数序号物料名称储編类型储存方式损失系数1正构烷烂、丙三評、氣化苯、煤油、軌油、基础油固定顶0. 012醋酸仲丁酯、间二甲苯、对/邻二甲苯、乙二醉、 正丁醉、并丁醉、酪酸朋、正1四烷、乙醇 胺、烷基苯、环己酮、稀硫酸、丙烯酸、丙坏 酸丁酯内浮顶常压0. 013丙丽、丁酮、酪隈乙曲、叔丁醉内浮顶1.0. 024氟甲烷、异丁烯、丁二烯、混令碳4、混介碳5、2-丁烯球形縑加压0. 025石油脑匝整汕溶剂汕固定顶氮封0. 02（2）“小呼吸”损耗经验系数法参考天津港罐区的实测分析（港口地区储运油库的环境影响实证分析

14、. 交通环保1998年第6期）。拱顶罐，拱顶罐的化学品物料损耗占总储量的0. 020. 04%。浮顶雉$浮顶罐存储方式能有效减少无组织散发量.较拱顶罐减少蒸发损 失80%,物料损耗占总储量的0. 0040. 0016%。氮封：若化工品储罐均采用氮封.减少损耗50%；冷却，若储罐带有冷却装置，其损耗率较普通拱顶储罐减少80%物料损 耗占总储量的0. 0040. 008%。油品*油品储存过程的散发系数.拱顶罐为3. 95X10-3kg/d. mJ.内浮顶罐0.2 X3. 95X10_Jkg/d. m3o储罐物料蒸发损耗见表2-6。表本项目储罐物料蒸发损耗量储品名 称罐型蒸发损耗 率(%)II型蒸发

15、损耗 率()建型蒸发损耗率()备注二甲苯拱顶 罐内浮顶拱顶坯+氮封0. 010甲苯拱顶 罐内浮顶拱顶屢+氮封0. 012拱顶0. 020. 04%内浮顶0. 016 0. 032%拱顶罐+氮封+冷却0. 003乙二醇拱顶 罐内浮顶拱顶氮封0. 015苯乙烯拱顶内浮顶拱顶耀+氮封+冷却0. 002油品拱顶罐3. 95X10,kg/d. n?浮顶罐0.2X3. 95X10,kg/cL注：油品蒸发损耗以散发系数计算。表2Y常见化学品小呼吸损失系数序号物料名称储罐类型储存方式小呼吸损失系数%装车/船损耗率%1正构烷炷、丙三醇、氮化苯、煤油、 航油、基础油固定顶氮列0. 0040. 0062冏酸仲丁陆、

16、间二甲苯、对/邻二甲苯、 乙二醉、正丁醉、异丁醉、酪酸丁防、 正1四烷、乙醉胺、烷基苯、坏己删、 櫛硫酸、丙烯酸、丙烯酸丁酢内浮顶常压0. 0040. 0063丙嗣、丁阳、酪酸乙酩、叔丁醉内浮顶0. 0080. 0124氯甲烷、异丁烯、丁二如 混合碳4、混合嚴5、2-丁烯球形峨加压0. 0080. 0125石汕脑、巫整油、溶剂油固定顶氮封0. 0080. 012(3) “大小呼吸”损耗公式法内浮顶+氮封：储罐为内浮顶罐，同时内浮顶上方采用氮封设置。内浮顶储罐大呼吸废气根据石油库节能设计导则(SH/T 3002-2000)中的计算方法确定本项目大呼吸废气量：8_ 4QCpy%D-其中，%一一浮顶

17、罐年大呼吸排放量(kg/a)；Q油罐年周转量(103m7a)；D一一罐的直径5)；P?一一油品的密度(kg/mSC一一油罐壁的粘附系数(H/lOOOm；),汽油取0. 01284.柴油取0. 01027 o案例一：装罐过程中所有物料的输送、装卸均采用密闭式.减少物料挥发损 失；滴漏盘收集的物料及时装罐减少挥发量.内浮顶均采用氮封。案例表2-8 浮顶罐大呼吸废气产生情况(装罐)序号物料QiCn7a)D(m)废气产生量(t/a)处理措施活性炭废气处理 装置废气排放量 (t/a)1汽油110000210.2装罐采用浸没式，气相回收系统,0. 01O柴油110000210. 18废气处理装置效率按95

18、5计0. 009内浮顶储罐小呼吸废气根据石油库节能设计导则(SH/T 3002-2000)中的计算方法确定本项目小呼吸废气量：Ls= Ks(K.D+FnF店&D2 忖 MyKcF工J1 PJ 巳b+(i 一即对汗式中：Ls一一内浮顶油罐年小呼吸损耗量(kg/a)；P*一一蒸汽压函数.无量纲；Pv一一油品平均温度下蒸汽压.Kpa；Pa当地的大气压.Kpa；Mv油气摩尔质量(kg/kmol)；Kc油品系数.柴油Kc =0. 4汽油rc=i；Fd一一顶板接缝长度系数.指顶板接缝长度与顶板面积的比值； 口顶板接缝损耗系数.焊接顶板.=0：非焊接顶板.=3. 66： Ke一一边圈密封损耗系数，见表29K

19、s单位换算系数.Ks=0. 45；D油罐直径5）浮盘附件总损耗系数;兀一一某种附件个数;某种附件的损耗系数.见表2-10。密封装置类型瓦油气空间安装的弹性充填式密封22.0液面安装的弹性充填式密封（没有气体空间的）9.8油气空间安装的弹性充填式密封加二次密封8.2液面安装的弹性充填式密封加二次密封5.2表2-9边圈密封损耗系数表2-10 附件损耗系数附件名称及类型心人孔有螺栓的盖，带垫圈1.6无螺栓的盖，带垫圈11.0无螺栓的盖，不带垫圈25.0液位计浮子井有螺栓的盖，带垫圈5. 1无螺栓的盖，带垫圈15.0无螺栓的盖，不带垫圈28.0固定顶支柱套组合型支柱，滑动盖板，带垫圈33.0组合型支柱

20、，滑动盖板，不带垫圈47.0管柱，软纤维套密封10.0管柱，滑动盖板，带垫圈19.0管柱，滑功盖板，不世垫圈32.0内扶梯井滑动盖板，带垫圈56.0浮盘支架或悬架套（可调节的）取样管7.9滑动盖板，不带垫圈76.0开槽管，滑动盖板，带垫圈44.0开槽管，滑动盖板，不帯垫圈57.0取样井，微隙纤维密封12.0真空II乎吸阀重力作用式，带垫圈0.7重力作用式，不带垫圈0.9案例二：根据本项目储罐的边圈密封条件及浮盘附件规格耍求.选择适当的参数.计算出储罐静止储存损耗的炷类损耗最见表2-11。案例表2T1浮顶罐静止损耗的婭类损耗量油罐类型續容单罐小呼吸损 失量kg/a)所有罐小呼 吸损失 (t/a)

21、处理措施活性炭废气处 理装区废气 排放量 (t/a)柴油、内浮顶 油罐5000m26.710. 013装罐采用没 没式.气相回 收系统,废气处理装置效率按95$计0. 0006汽油、内浮顶 油罐5000m32162. 360. 320.016合计0. 3330. 0166(3)固定顶储罐大呼吸废气采用固定顶式中间储槽储存.进出料过程以及环境温度和大气压力的变化也会引起呼吸损失，其呼吸损失可采用下式计算：G 二 4.4 丄760 d Tq 22.4式中G 一装罐大呼吸年损失量.kg/a；M年装罐重量.t/a；m 一一污染物的分子量；R一一在平均气温下污染物在空气中的饱和蒸汽压nunHg;一一污染

22、物的平均比重，t/m3；To一一标准状态下的温度，273K；Co一一当地多年平均气温，取15C2. 3. 5汽车装车台装车损耗柴油、汽油损耗量根据散装液态石油产品损耗(GB11085-89)中的估算 法进行估算.损耗系数为0.08%(中转戢)。其中.汽油发油设施设有油气回收 装置.损失率下降80%计，若有收集措施，收集率一般为80%,活性炭吸附处理 率案95%核算。2. 3. 6码头装船损耗汽油损耗系数为0.02%。(中转量)、柴油损耗系数为0.01%。其中，汽油发 油设施设有油气回收装置损失率下降886计若有收集措施收集率一般为90%活性炭吸附处理率案95%核算。2. 3. 7滴漏损耗若选用

23、密封性能较好的物料泵，泄漏量相对较小，滴漏损耗的经验数据为 单泵10mL/h.与蒸发损耗相比.滴漏损耗量较小.且滴漏损耗发生在装车或装罐 时才会发生，故滴漏损耗量忽略不计。3. 室外污染物无组织排放源估算模式3. 1露天堆场的物料无组织排放盘估算推荐使用秦皇岛码头煤场起尘量经验估算模式.模式为：Q = 0.0666饥“ 一吆j)%t 02却M式中：Q堆放场起尘量.mg/s；心一一50111高度处的扬尘起动风速.一般取4.0m/s； u50m高度处的风速，m/s；w物料的含水率，%;M 一一堆场堆放的物料量t；k与堆放物料含水率有关的系数.见表31。表31不同含水率下的七值含水率(%)13456

24、89k1.0191. 0101.0020. 9950. 9860. 9790. 9710. 9630. 9603.2物料装车时机械落差的起尘量估算物料装车机械落差的起尘量推荐采用交通部水运研究所和武汉水运工程学 院提出的装卸起尘量的经验公式估算.经验公式为：Q=0.Q3ul6HV23e式中：Q一一物料装车时机械落差起尘量.kg/s；u平均风速.ni/s；w物料的含水率，%;H一一物料落差，m；t一一物料装车所用时间.t/s。3.3自卸汽车卸料起尘量估算自卸汽车卸料时的起尘量推荐采用山西环保科研所和武汉水运工程学院提 岀的装卸起尘量的经验公式估算.经验公式为：13.512#式中：Q一一卸汽车卸料

25、起尘量.mg/s；u平均风速.ni/s；M一一汽车卸料，t；3. 4汽车在有散装物料的道路上行驶的扬尘量估算汽车在有散装物的道路上行驶的扬尘选用上海港环境保护中心和武汉水运工程学院提出的经验公式估算，经验公式为:2=0.123-式中：Q汽车行驶的起尘量，kg/辆；V汽车行驶速度.kin/h；M汽车载重量.t；P一一道路表面的物料量，kg/m2；L一一道路长度.knio备注，粉尘产生量的估算模式均以煤的堆放及装卸为基础总结出来的经验 计算公式，煤炭的堆放平均粒径一般均小于2cm,且密度一般为1.4-1.5t/m3, 因此，在实际应用中，如对于粒径大于2cm,且密度大于煤炭的（如石灰石堆 放等）的

26、颗粒物起尘量计算中，估算结果应乘以0.4-0.6的修正系数.3.5钢铁铸件浇渣时C0的散发量估算G=K-S恳沪 128.6 + W式中：Gs钢铁浇铸时CO散发量，g/h；S一每小时的浇铸量.t/h；心每吨铸件CO散发量，g/t；一一单个铸件的重量，kg.4. 室内污染物无组织排放源强分析对于桶装或储罐区泄露或者敞口设备或料桶未加盖等形式无组织排放的计 算和跑冒滴漏是不一样的，现加以介绍。4.1有害物质敞露存放的散发量计算有害物质敞露存放时.由于蒸发作用.不断地向周围空间散发出有害气体和 蒸气，其散发量可用下列公式计算：G, =（5.38 + 4.山）& ”777式中.Gs有害物质的散发量.g/

27、h；u车间或室内风速.111/S;Ph有害物质在室温时的饱和蒸气压力mmHg；F有害物质的敞露面积.M 一有害物质的分子量；数字“5. 38和4. 1” 一一常数。由物理化学可知.各种物质的饱和蒸气压力随温度而改变.它们之间的关系 如下：式中.T有害物质的绝对温度.K；乂、B一一常数.可从一般的物理化学手册中査取.表4-1列出了常见有害物质的虫.值。表4-1常见有害物质力、值物质名称分了式AB苯341727962甲烷CK85166863甲醇CH,OH393248802醋酸甲酯CH,COOCH,461508715四氯化碳C苯CsHsCH,391938330醋酸乙醯CHj

28、COOC511039010乙醇CHOH230257720乙能彌0企46774913542油漆物件表面的散发量4. 2.1方法一一般在油漆时都要用各种有机溶剂（如汽油、苯、甲苯等）作为稀料，因此 在油漆完后.物件在自然干燥过程中.全部有机溶剂将从物体表面挥发散出.其 散发量常用下列公式计算：G=/ME式中.G一一油漆作业点的油漆挥发量.kg/a；M全年油漆用量，kg/a；E一一油漆挥发量，kg/t,査表4-3。表4-2涂漆过程中的不同阶段油漆溶剂挥发系数表涂料种类溶剂挥发系数（）涂漆阶段流平阶段干燥阶段挥发性漆（过氯乙烯漆、硝基漆）60-8010-30 （前 5min）10氧化聚合性漆（醇酸漆）

29、30-4040-60（其中40%在最初5min挥发）合成氨基漆3060 （在 15min 内）10热固型漆（丙烯酸干漆）15-2040-50 （15min.均匀挥发）30-40表4-3 各类油漆有机溶剂挥发量（计量单位：公斤或标m3/t油漆）油漆代号类量挥X5枳E 体标ttg) 重CKY111A laOOTJ143651428F1*3465326苯 甲LO247653257C243118941*47A095TS内 晶醇 ”乙XO00 1811233654号002孤皆内曾 仪iS屮 二U963112264388纯幟 J油 籾汽 甲二4. 2. 2方法二油漆件表面的散发量估算 a-m-nG,=10

30、0式中.Gs油漆件表面污染物的散发量.g/h； a 一油漆消耗量.g/nr；m油漆中污染物的含量，；n一一单位时间内完成的工作量.nf/li.43液体（除水以外）蒸发量的计算本计算方法适用于硫酸、硝酸、盐酸、醋酸、氢氟酸等酸洗工艺中的酸液蒸 发量的计算.其计算公式如下：Gz=M （0.00035240.000786V）P F式中，Gz液体的蒸发量.kg/h；M液体的分子量.g/mol；V一一蒸发液体表面上的空气流速m/s,以实测数据为准，无条件实测 时，可査表43, 般可取0.2-0.5；P 相应于液体温度下的空气中的蒸气分压力mmHg。当液体浓度（重 量）低于10%时可用水溶液的饱和蒸气压代

31、替.査表45；当液体重量浓度高 于10%时，可査表46、4-7 x 48、4-9 oF液体蒸发面的表面积，mJ表4-4槽边排风工艺槽产生有害气体计算参数工艺槽名称溶液名称主要成分含量（g/L）溶液温度（C）液面风速m/s）硫酸浸蚀硫酸50-25040-800. 35盐酸浸蚀盐酸150-36010-350. 30硝酸擾蚀硝酸40%-80%室温0.40铜及铜合金在硝 酸和硫酸中浸蚀硝酸10%-50%宣沮0.40硫酸40%60%0.40铸件漫蚀硫酸75%室温0.40氢氟酸25%混酸浸蚀硝酸20%宣温0.40氢氟酸30%混酸浸蚀硝酸50-100宣沮0. 35盐酸150-200磷酸浸蚀80-12060-

32、80装饰镀钻250-36040_500.40硫酸2. 5-3. 5镀硕链f&gf180-25055-600. 50硫酸1. 8-2. 5镀铝锡合金硼氟酸60-100宣温硼氟酸铅160-2000.40硼緘酸锡20-2517氟硼酸盐氟硼酸铅250-3000.40镀铅氟硼酸60-120钢铸件退银钻酸250-30020-280. 35硼酸25-30铝合金硫酸阳极 化硫酸100-20013-260. 30铝合金锯酸阳极 化钻酸35-4040+ (-) 20. 35钢铁件化学抛）t硝酸1%-4%硫酸20%-40%70-800.40盐酸7%-30%铜和铜合金化学 抛光硝酸10%-15%磷酸50%-60%40

33、-600. 40醋酸30%-40%缺的电抛比硫酸70%-80%室温0. 353%-5%表4-5 硫酸溶液蒸气分压力（mmHg）浓度（%）温度（C）102030405060708090108. 8016. 730.4252. 8788.44142. 83223.42339. 47502. 67208. 0515.4428. 0048. 7781.59131. 92206. 59314. 26465. 86257.4614.4526. 2845. 8676. 88124 45195.14297. 57441. 67306. 9113. 1623. 9941.9370.49114.44179. 95

34、277. 85409. 07356. 2311.5821. 1937. 2362. 81103. 34161. 49247. 86370. 16409. 8418. 1131.9254. 128& 95140. 45216. 26324. 42454. 198. 0014. 8326. 2844. 8773. 80117. 79184. 17274. 27503. 196.1711. 5220. 6325.4358. 8694. 65147. 37OOQ QQ552. 264. 448. 3715. 1626. 3744.2271.52112. 57171. 94601.462. 825. 4

35、49. 9617. 5829.8848. 84i (. i (119. 88650. 801.613.216. 0910. 9218. 9731.5551. 1379. 92700. 340. 591.312. 665. 009. 2615. 8926. 3643.12756. 130. 280. 581. 142. 203. 987. 0212. 0020. 00800. 040. 080. 180. 380. 771. 482. 684. 778. 30表4-6硝酸水溶液上面的HNOj及H?0的蒸气压（mmHg）浓度温度CC）2030405063708090P、p”p水p.p*Pp*p “

36、pPp*Pp贞Pmp*10ao&2ao7.1ao5.8a 1242a 4iao1.3B23041.2nao30ao152ao13 2ao1Q8a 277.9a 845l64.1082420ao30aoaoa 171Q5a 564.41.661Q3a oo7.40144361.340ao27.6an23.8a 3633L51.1325l0a io1S11280245622450ao0.25a 75562184255l6831.055041210340600.1347.50.51411.48904.05vao9.95121.80673015765701.00092801437.2511016881

37、9.6510631232lao800.278Q01.87113a 1021812 517027.512635i30IS4833816 0903.381749.03252Q904i719216 523073480241000.331286.0536715l548034238369.528527.156330108675351.013003934X3861.8730759067.513043B1031926厲152江；浓度为東戢浓度19& 4-7 HC1水溶液液面上水蒸气和HC1代体分压（“Hg浓度%10141822262830323436384042015202530405060708090P.

38、n九PmP.K.P.iP.Ph：|P“Pw：iP.H.Pm.PhP斛PyPiP”P.oP*PhuhPiP林0 03.S40 00210 70.0011460. 007200 OU26 800 02847(i 0780.00 161300 3S2040 733101484630 03.390 0129 650.01913 10 032180 05024 10 1242 1( 2872 00 601161251852.502734 84250 02.87 068 260.0%1130 M815.40 22820 60 5236 411162 52. 301024 551628 6024815 7J740 072. 320 2M6 750.459 30.6812.610217.12.1030 24 4252.08 6085 616 313829.3211521170 411761475 212.177.213.209 954 5613 59 22401754153 256958 5112100173169!61101503 364 544.906 327.058 579 9011819.1210S