活性污泥法调试手册

1、生化工艺单元调试规程1. 目的为加强污水处理工程工艺调试工作的操作规范性、安全性、合理性，并避免调试过程中误操作的产生使调试工作如期顺利完成，制订本规程。2. 适用范围2.1本规程适用常规生化工艺处理单元，特殊工艺及企业可参照执行。2.2特殊工艺的工艺控制与常规工艺有较大差异，工艺控制参数不在控制范 围之中，不能完全按本规程控制相应过程指标，可适当选取参照执行。3. 工作程序3.1工艺调试技术要求调试中应严格执行操作规程，定时巡回检查设备运转状况，检测工艺控制点 参数，通过化验分析、生物镜检、表征观察、闻气味等及时掌握水处理的变化情 况。调试中应当做到如下的技术要求：1）调试前根据设计方案、图

2、纸、可研报告和相关说明书，认真阅读并了解 整个工程项目概况。熟悉工艺单元的工艺参数、设备情况和仪器仪表、自控系统 和作用原理，在调试过程中严格执行仪器仪表、设备、自控系统操作规范，保证 操作的合理规范与安全性。在调试过程中对影响工艺生产正常运行的问题进行汇 总，尤其对关键的设计参数、核心工艺设备进行及时沟通解决，以对后续调试起 到指导作用；在条件具备的情况下，参照类似项目的工艺调试经验，指导并快速 完成工艺调试。2）试运行期间除工艺参数调整外，对于设备的运行情况也应有详细的记录， 应把全部的设备状况记录在设备档案中。设备档案表格的设计与其它专业部门共 同研究制定。3）在调试阶段，工艺运行的控制

3、、调整应以培养、驯化污泥为主，检查各 工艺设备运行状况。对污水处理厂的运行切实做好控制、 观察、记录和分析检验 工作。对处理污水量、污泥产量、污泥处理量、药剂耗用量、生产电耗量、自来 水耗量等应有记录，对进出水水质和活性污泥等均应有足够的分析数据。4）调试阶段的出水水质和污染物的去除率可低于正常运行时的出水水质要求，特别对磷和氮的去除，在调试初期不做要求。3.2工艺调试的基本内容与准备工作321工艺与运行调试的主要工作内容1）做好调试前的准备工作，调试人员要尽快掌握原设计要求，组织好参试 人员，做好调试计划和设计，准备好检测仪器，协助业主完成工程项目验收。2）带负荷试车，解决影响连续运行的各种

4、问题，为下一步工作打好基础。3）活性污泥培养与驯化，主要是保持活性污泥的活性与污泥浓度，通过驯化筛选保留优势菌种，增强菌胶团摄取食物的能力及分解代谢能力，满足生化生产需求。4）确定符合实际进水水质水量的工艺控制参数，在确保出水水质达标的前 提下，尽可能降低能耗。5）确定电气设备运行参数，使设备运行接近最佳状态。3.2.2开展调试前的准备工作1）准备调试记录在调试过程中，需要对每天的工作内容和工艺状况做相应的记录，也就是工 作日志。一方面可以和理论预测值比较， 及时调整相应的工艺控制状态；另一方 面，可以提前预测可能发生的问题， 避免造成工期延误。需要记录的数据是由工 艺特点决定的，一般可以分为

5、监测数据和计算数据两部分， 记录尽量做到简单明 了。监测数据是指由仪器直接测量所得到的数据和化验结果数据，如由仪器直接测量显示出来的流量、温度、DO值、pH值等，由化验结果所得的污泥浓度， CODcr, BOD5，SS等。还有的工艺需要记录氮、磷、药剂耗用量、碱度、污泥 沉降比、镜检生物相等。以上数据应该每天测定后及时记录下来，并定期整理成 册，与各方面需要协调的单位和个人交流。计算数据是根据监测数据而计算出来的结果， 通常需要计算的有污泥负荷或容积负荷、各项指标的去除率、污水停留时间 HRT及污泥停留时间SRT等。其他还需要记录的内容包括机械的运转情况、 生产耗电量、微生物的生物相及活性等。

6、通过计算结果和生物相观察确定目前的工艺状况， 再根据理论和经验，通过调节相应的可控制参数如进水流量、溶解氧、pH值、回流污泥量、运行方式、添加营养成分等，使微生物保持最佳的生长条件。2）联系接种污泥根据工程的特点，联系项目附近的污水处理厂，购买接种污泥。尽量采用选 择同类污水处理厂的脱水污泥接种培养，这样可以降低调试难度，缩短调试周期。3）做好人员配备应根据污水处理厂的需要配备相应数量的调试操作人员；调试工程师结合现 场实际情况对管理或操作人员进行初步的理论培训。4.生化工艺调试的启动与运行工艺调试是联动试车阶段的主要工作，工艺调试的重点任务在于生化反应池 活性污泥的培养与驯化。4.1工艺调试

7、启动4.1.1工艺调试启动基本流程生化系统启动主要分为四个阶段接种污泥*闷曝培养进水驯化稳定进水试运行1）接种污泥按生化反应池设计值，对不同含水率污泥进行换算确定投泥量后开始投加（污泥来源及性质根据现场实际情况确定，满足技术经济合理性），以利于调试的快速启动与运行。首先要准备一个污泥接种需用的化泥池， 化泥池可就近在反应池附近在地平 面以下挖坑，再用水泥砂浆砖砌水池，也可选择离接种反应池附近的合适的构筑 物池，总之以经济实用为先，但池内要有一台水下搅拌器可用于化泥时搅拌用， 并且可利用贮泥池剩余污泥进泥管和剩余污泥泵，对化泥池进污水稀释，接种污泥。待曝气系统试水完毕能正常运行后，开始向系统投加

8、污泥。2）培养阶段当污泥投加进入生化反应池时，按照进水、闷曝、沉淀、排放顺序操作，即 间歇培养。第一次进水量为池容的 10%，用清水、生活废水和其它低浓度废水 加满整个池子，同时根据水质投加营养物质，保证营养元素的比例。开动曝气系 统，进行闷曝。通过调节相应的可控制参数如进水流量、溶解氧、pH值、回流污泥量、运行方式、添加营养成分等，使微生物保持最佳的生长条件。2）联系接种污泥根据工程的特点，联系项目附近的污水处理厂，购买接种污泥。尽量采用选 择同类污水处理厂的脱水污泥接种培养，这样可以降低调试难度，缩短调试周期。3）做好人员配备应根据污水处理厂的需要配备相应数量的调试操作人员；调试工程师结合

9、现 场实际情况对管理或操作人员进行初步的理论培训。4.生化工艺调试的启动与运行工艺调试是联动试车阶段的主要工作，工艺调试的重点任务在于生化反应池 活性污泥的培养与驯化。4.1工艺调试启动4.1.1工艺调试启动基本流程生化系统启动主要分为四个阶段接种污泥闷曝培养进水驯化稳定进水试运行1）接种污泥按生化反应池设计值，对不同含水率污泥进行换算确定投泥量后开始投加（污泥来源及性质根据现场实际情况确定，满足技术经济合理性），以利于调试的快速启动与运行。首先要准备一个污泥接种需用的化泥池， 化泥池可就近在反应池附近在地平 面以下挖坑，再用水泥砂浆砖砌水池，也可选择离接种反应池附近的合适的构筑 物池，总之以

10、经济实用为先，但池内要有一台水下搅拌器可用于化泥时搅拌用， 并且可利用贮泥池剩余污泥进泥管和剩余污泥泵，对化泥池进污水稀释，接种污泥。待曝气系统试水完毕能正常运行后，开始向系统投加污泥。2）培养阶段当污泥投加进入生化反应池时，按照进水、闷曝、沉淀、排放顺序操作，即 间歇培养。第一次进水量为池容的 10%,用清水、生活废水和其它低浓度废水 加满整个池子，同时根据水质投加营养物质，保证营养元素的比例。开动曝气系 统，进行闷曝。9 1BOD5(mg/L)V 2010水温C）V 403533 3511盐度(mg/L)V 20000422日常调试运行控制的内容与方法1）运行时进水负荷主要通过控制进水流量

11、进行控制，由于工业企业排水水 质波动较大，为了防止系统受到冲击，通过减少进水量或暂停进水的方式保证系 统正常运行。通过水质指标监测与观察表征指标， 及时对调试过程中的进水水质 进行预判及应对。2）pH值：运行中控制pH值主要从调节池入手，当pH值接近6时可操作加 药设备以最小流量缓慢加入碱液。当发生 pH值冲击加药系统不能在短时间中和 水质时，应加大现有回流污泥流量1倍，待进水pH值恢复再调整回来。如果有脱氮要求，需保证进水碱度，需保证 PH范围在7.58.0之间，如达 不到要求需投加纯碱。通过好氧区 PH变化可确定好氧区硝化反应进行的程度3） 温度：当调节池温度高于35C时，需要留意的是溶解

12、氧的变化，若表现 出供氧能力下降，溶解氧值降低则应减少 30%勺进水缓解供氧压力。当调节池高 于40C时，需要考虑引入低温清水降低系统温度或与甲方协调增设冷却设备， 以满足系统中微生物生存条件。4）溶解氧（DO：这里的溶解氧是指，自控仪表安装位置的溶解氧情况。当 溶解氧高于2.5mg/L时，应关停一台曝气机的风机，如仍然偏高继续关停，需要 注意优先关靠出水一端的机器。当溶解氧低于 0.8时，首先确定机器是否故障， 若非机器故障减少进水30%还需配备便携式溶氧仪，对反应池不同点进行监测， 已确定反应区整体溶氧分布情况。通过溶氧的变化确定碳化反应进行的程度以及 进水有机物浓度的变化。5）活性污泥浓

13、度（MLSS： MLSS主要通过排除剩余污泥进行控制，具体控 制浓度值参照设计值与现场实际需要，可通过 SV3 0及污泥浓度监测值，确定污 泥排放方案，在排放过程中如若对出水指标产生影响， 综合考虑后可暂停排泥并 重新寻找最佳排泥量以满足调试运行需要。6）回流比（%:回流比=回流污泥流量/进水流量不同生化工艺控制范不同，应参照工艺设计参数并根据实际调试运行情况，确定 污泥回流比及硝化液回流比，以便通过流量进行控制。硝化液回流（内回流），通常为100%-400%以满足系统反硝化条件，同时要 注意缺氧区DO要小于0.5mg/L,如若高于此值，需降低回流比。最佳值需现场 综合实际条件确定，明确上下限

14、值。7）营养投加：对于营养的投加主要是针对氮的补充，磷通常是充足的。调试阶段首次投加营养按 COD N: P=200 5: 1，运行时按300: 5: 1投加并根据 实际情况作出调整。8）SV30 SVI :这2项指标主要用于诊断系统故障，判断系统运行状态，详 细分析控制方法见异常问题的处理相关叙述。4.3运行中异常问题的处理4.3.1工艺指标异常的控制方法1）pH 值在实际调节过程中pH值宁愿偏碱而不要偏酸，主要因为偏碱更利于后段絮 凝沉淀效果提升。pH值与其他指标的关系： 与水质水量的关系工业排水中pH的波动主要由生产中使用的酸碱药品带来的，需要在运行中 逐步熟悉企业排水情况，积累经验通过

15、颜色等物理性质判断水质偏酸或偏碱。 与沉降比的关系pH低于5或高于10都会对系统造成冲击，出现污泥沉降缓慢，上清液浑浊， 甚至液面有漂浮的污泥絮体。 与污泥浓度（MLSS的关系越高的污泥浓度对pH的波动耐受力越强。在受冲击后应加大排泥量促进活 性污泥更新。 与回流比的关系提高回流比以稀释进水的酸碱度也是降低 pH波动对系统影响的方法之一。2）进水温度水温高则影响充氧效率，溶解氧难以提高经常是由于这个原因；温度过低（一般认为低于10C影响明显）则絮凝效果变差明显，絮体细小、间隙水浑浊3）原水成分原水成分变化对活性污泥的影响如下：原水成分变化对活性污泥的影响原因分析pH值异常波动1抑制生长、导致死

16、亡不适合的生长环境有机物浓度过高造成冲击负荷，沉降性差微生物增长迅速，活性咼有机物浓度过低活性污泥易老化食物供给不足，活性污泥死 亡悬浮物浓度过高物化段去除不足，活性污泥 有效成分低混杂过多固体颗粒，造成活性污泥浓度增长假象进水含有有毒物质活性污泥解体，活性抑制1中毒发生，细胞合成受抑制表面活性剂过多池体泡沫过多，充氧效率低泡没覆盖池体表面，氧转移 率低。4）食微比（F/M）食微比就是反映食物与微生物数量关系的一个比值。运行管理中需要明白： 有多少食物才可以养多少微生物。通常需要控制食微比在0.3左右，经常利用实 验数据代入公式计算以确定适合的进水流量。BOD值按CO值的50%进行计算，并在日

17、常化验的数据对比中找出适合该处理站水质的COD BOD比值。计算方法为：Ns=Q*La/XV其中Q 污水流量（m/d）；v 曝气池容积（X混合液悬浮物（MLSS浓度（mg/L）;La 进水有机物（BOD浓度（mg/L）。与污泥浓度的关系：根据有多少食物可以养多少微生物的原理，污泥浓度的调整要与进水浓度相适应，在系统进水水质频繁变化的情况下，以日平均浓度作为调整污泥浓度的参考依据较为合理。实际操作上，调整污泥浓度的最直接方法就是控制剩余污泥排放量，如能根据排泥数据制作出适合该处理站的排泥曲线，对日后运行有很高的参考价值。与溶解氧的关系：食微比过低时，活性污泥过剩，过剩部分污泥的呼吸消耗的氧量大于

18、分解有机物需要的氧， 但总需氧量不变，氧的利用率降低，形成功率的浪费。食微比过高，系统需氧量上升造成供氧压力， 超过系统供氧能力时造成系统缺氧，严重的将引起系统瘫痪。与活性污泥沉降比的对应关系:5）溶解氧食微比表现对应沉降比表现食微比过低1、沉降过程可出现活性污泥过多，絮体小2、活性污泥色泽较深3、沉降过程较迅速4、上清液带有小颗粒5、沉降的活性污泥压缩性好食微比过高1、活性污泥稀少2、活性污泥色泽鲜淡3、絮凝沉降速度相对缓慢4、上清液浑浊5、沉降活性污泥阶段压缩性差运行中的溶解氧监测主要依靠在线监测仪表，便携式溶解氧仪和实验测定， 3种方法监测，仪器需要经常对比实验测定结果以确保仪器准确。在

19、出现容氧异 常时，应在曝气池中采取多点采样的方法通过测定曝气池不同区域的溶解氧浓 度，来分析故障原因。 与原水成分的关系。原水对溶解氧的影响主要体现在大水量和高有机物浓 度都会增加系统的耗氧量，因此运行中曝气机全开之后，要再提高进水量就要根 据溶解氧情况而定了。另外，如原水中存在洗涤剂较多，使得曝气池液面存在隔 绝大气的隔离层，同样会降低充氧效率。 与污泥浓度的关系。越高的污泥浓度耗氧量也越大，因此运行中需要通过 控制合适的污泥浓度，避免不必要过度耗氧。同时应该注意，污泥浓度低时应调 整曝气量避免过度充氧引起污泥分解。与沉降比的关系。运行中要避免的是过度曝气。过度曝气会使污泥细小的 空气泡附着

20、在污泥上，导致污泥上浮，沉降比增大、沉淀池表面出现大量浮渣。6）活性污泥浓度（MLSS）活性污泥浓度是指曝气池末端出口混合悬浮固体的含量，用MLSS表示，它是反映曝气池中微生物数量的指标。 与污泥龄的关系。污泥龄是通过排除活性污泥来达到污泥龄指标的可操作 手段。因此，控制好污泥龄也就同时得出了合适的污泥浓度范围。 与温度的关系。对于正常的活性污泥菌群来说，温度每下降10C，其中的微生物活性就要下降一倍。因此，运行中我们只需要在温度高时降低系统污泥 浓度，温度低时提高系统污泥浓度就能达到稳定处理效率的目的。 与沉降比的关系。活性污泥浓度越高沉降比的最终结果就越大， 反之越小。运行中要注意的是，活

21、性污泥浓度高引起的沉降比升高， 观察到的沉降污泥压缩 密实；而非活性污泥浓度升高导致的沉降比升高多半压实性差，色泽暗淡。低活性污泥浓度导致的沉降比过低，观察到的沉降污泥色泽暗淡、压缩性差、沉降的 活性污泥稀少。7）沉降比（SV30）活性污泥沉降比应该说在所有操作控制中最具备参考意义。通过观察沉降比可以侧面推定多项控制指标近似值，对综合判断运行故障和运转发展方向具有积 极指导意义。F影响因素一原因对策活性污泥浓度过低过低的污泥浓度，使得活性污泥絮 团间间距过大，碰撞机会减少，导 致絮凝不充分沉淀效果差确认活性污泥浓度与食微比 以及污泥龄的关系，并加以调 节适应活性污泥浓度过高污泥浓度过高，使得絮

22、体没有完全 形成就发生絮体间碰撞沉淀，压缩 效果差，易出现翻底用食微比以及污泥龄确定目前污泥浓度是否适合曝气过度曝气过度，导致细小气泡夹杂在污:泥絮体中，降低沉降速度，从而影 响沉淀效果降低曝气量，并排出污泥老化 等增加污泥粘度的因素污泥丝状膨胀膨胀后，污泥絮团间的吸附能力不 足以抵消丝状菌产生的支撑膨胀 力，导致沉淀速度极其缓慢抑制丝状菌膨胀的方法将在 后面的章节中叙述影响沉淀效果的因素及处理对策沉降过程的观察要点： 在沉降最初3060秒内污泥发生迅速的絮凝，并出现快速的沉降现象。 如此阶段消耗过多时间，往往是污泥系统故障即将产生的信号。如沉降缓慢是由 于污泥黏度大，夹杂小气泡，则可能是污泥

23、浓度过高、污泥老化、进水负荷高的 原因。 随沉降过程深入，将出现污泥絮体不断吸附结合汇集成越来越大的絮体， 颜色加深的现象。如沉淀过程中污泥颜色不加深，则可能是污泥浓度过低、进水 负荷过高。如出现中间为沉淀污泥，上下皆是澄清液的情况则说明发生了中度污 泥膨胀。 沉淀过程的最后阶段就是压缩阶段。 此时污泥基本处于底部，随沉淀时间 的增加不断压实，颜色不断加深，但仍然保持较大颗粒的絮体。如发现，压实细密，絮体细小，则沉淀效果不佳，可能进水负荷过大或污泥浓度过低。如发现压 实阶段絮体过于粗大且絮团边缘色泽偏淡， 上层清液夹杂细小絮体，则说明污泥 老化。8）污泥体积指数（SVI）污泥体积指数SVI=S

24、V30/MLSSSVI在50150为正常值，对于工业废水可以 高至200。活性污泥体积指数超过200,可以判定活性污泥结构松散，沉淀性能 转差，有污泥膨胀的迹象。当 SVI低于50时，可以判定污泥老化需要缩短污泥 龄。污泥容积指数SVI值产生原因对策SVI>150活性污泥负荷过大，导致污泥沉降性能降低发挥调节池作用，均匀水质提 高活性污泥浓度活性污泥膨胀参照膨胀对策活性污泥老化，导致沉降比异 常降低根据负荷调整活性污泥浓度， 排出部分污泥SVI<50进水含大量无机悬浮物，导致 活性污泥沉降的异常压缩可适当在调节池投加絮凝剂， 并加强排泥运行中要注意的是，当负荷低时要相应调整曝气量，

25、否则过度曝气将导致SVI增高，容易被误判成污泥膨胀。9）污泥龄污泥龄（t） =V*Xi/24*X,Q式中：V曝气池容积mX1曝气池混合悬浮物（MLSS浓度（mg/L）;X2回流活性污泥混合悬浮物（MLSS浓度（mg/L）；Q剩余活性污泥排量（m3/h）污泥龄可以理解为活性污泥增殖1倍所需要的时间，实际运行中可以依据曝 气池的污泥量和排泥流量简单的估算污泥龄。污泥龄 715天的范围仅仅是参考 值，实际运行中需要根据现场的进水负荷情况来设置合理的污泥龄。运行中污泥龄的确定方法：在“有多少食物就能养活多少微生物”这个大前提下，运行中就需要根据一 段时间的平均污染物负荷用食微比公式计算合理的污泥浓度（

26、 MLSS,进而算出 合理的污泥龄，并以此为依据对系统做出相应调整。10）回流比回流比在正常情况下的调整操作，正面作用并不明显，但是在污泥系统故障 时的应急调控中具有重要作用。控制回流比依据回流比表现控制依据判别依据回流比控制在较小值（60%）污泥沉降性能、压缩性能好， 降低回流比能使污泥停留在 沉淀池时间加长，处于饥饿状 态，增强其吸附降解有机物的 能力通过SVI值和对SV30沉降过 程的观察来评判污泥压缩性 能进水流量激增，污染物停留时 间缩短，需要减小回流增加停 留时间通过监测进水流量判别回流比控制在较大值（60%以 上）低负荷运行，污泥易老化，加 大回流抑制老化通过监测进水浓度和观察S

27、V 30进行判断进水浓度咼，造成冲击符合，i加大回流提高污泥系统抗冲 击能力j通过测定进水浓度和食微比确认冲击程度pH值异常波动的冲击，也需要加大回流，用稀释作用降低pH的影响通过对进水pH值监测确认11）营养的投加营养投加不当产生的结果营养投加情况活性污泥表现絮凝性差，形成絮体缓慢营养不足沉降性差，污泥絮体细小在进水负荷不高等其他条件正常时，处理效率下降沉淀池出水呈宗黄色， 而负荷未见明显偏高营养过量沉淀池滋生青苔沉淀池有黑色浮泥5.3.2生化工艺常见物理性质异常的控制方法1）在运行过程中如果发现污泥发白产生原因： 缺少营养，丝状菌或固着型纤毛虫大量繁殖，菌胶团生长不良； PH值高或过低，引

28、起丝状菌大量生长，污泥松散，体积偏大；解决办法： 按营养配比调整进水负荷，氨氮滴加量，保持数日污泥颜色可以恢复。 调整进水pH值，保持曝气池pH值在68之间，长期保持PH值范围才能 有效防止污泥膨胀。2）在运行过程中如果发现污泥发黑产生原因：曝气池溶解氧过低，有机物厌氧分解释放出H2S其与Fe作用生成FeS解决办法：增加供氧量或加大回流污泥，只要提高曝气池溶解氧，10多小时左右污泥将逐渐恢复正常。3）化验过程中污泥过滤困难或出水色度升高产生原因：缺乏营养或水温过低，污泥生长不良，大量污泥解絮解决办法：增加负荷均衡营养，提高水温，改善污泥生长环境。4）曝气池内产生大量气泡产生原因：进水负荷过高，

29、冲击负荷较大，造成部分污泥分解并附着于气泡上使气泡发粘不易碎，因此水面积存大量气泡。解决办法：减少进水，稍微加大回流污泥量，稳定一段时间后气泡减少系统 逐渐正常。5）曝气池产生茶色或灰色泡沫产生原因：污泥老化，泥龄过高，解絮后的污泥附于泡沫上解决办法：增加排泥，逐渐更新系统中的新生污泥，污泥的更新过程需要持 续几天时间，期间要控制好运行环境，保证新生污泥有较强的活性（保证溶解氧 在1.33.0内的稳定水平，营养物质比例要均衡，适当投加营养盐）。6）沉淀池有大块黑色污泥上浮产生原因： 沉淀池有死角，局部积泥厌氧，产生 CH4 CO2气泡附于污泥粒使之上 浮，出水氨氮往往较高； 回流比过小，污泥回

30、流不及时使之厌氧解决办法： 若沉淀池有死角，可以保持系统处于较高的溶解氧状态问题可以得到缓 解，根本解决需要对死角进行构造上的改造才能实现。 加大回流比，防止污泥在沉淀池停留时间太长。7）沉淀池泥面过高，并且出水悬浮物升高产生原因： 负荷过高，有机物分解不完全影响污泥沉淀性能，沉降效果变差。 负荷过低，污泥缺乏营养，耐低营养细菌增多絮凝性能变差。 污泥龄较长，系统中污泥浓度过高并且污泥结构松散不易沉降。 水温过高使小分子糖类增多，菌胶团吸附过多糖类造成污泥解絮。解决办法： 降低负荷减少进水COD总量，提高溶解氧使污泥性能逐渐恢复。 增加进水量控制在合适的范围，保持较高溶解氧状态一段时间抑制低营

31、养 细菌继续增加。 加大剩余污泥排放量，将系统污泥浓度控制到合理范围内。降低曝气池中的水温，控制好溶解氧水平，一段时间后污泥可恢复正常8）污泥膨胀在活性污泥系统中，有时污泥的沉降性能转差、比重减轻、体积增大，污泥在沉淀池沉降困难，严重时污泥外溢、流失，处理效果急剧下降，这种现象就是污泥膨胀。污泥膨胀是活性污泥系统最难解决的问题，至今仍未有较好的解决办法。下表是在实际运行过程中总结出来的运行对策一览表：序号膨胀种类现象原因解决对策1丝状菌膨 胀通过镜检发 现大量丝状 菌，其他种类 偏少；曝气池泥水 不分离，出水悬浮物多； 曝气池颜色 发黑，产生大量泡沫；1、进水有机质少，F/M 太低加大进水量，

32、提高进水有机J负荷2、进水N、P等营养物质 不足适当调节营养比例C0D:N:P=200:5 : 13、pH值太低调整PH值694、曝气池溶解氧太低<0.8减少进水量，加大排泥量以减少对氧的消耗；或者投加化学药剂杀火或抑 1 制丝状菌的繁殖。5、进水水温偏高 >35 °C，并影响到溶解氧的提高增加水温调节设施（如喷淋 冷却塔），或通过加强预曝气促进水气蒸发来降低温度2非丝状菌膨胀污泥絮凝沉 降性能差，泥 水不分离进水含有大量溶解性糖类有机物，使污泥负何 F/M太高，而进水有缺乏 足够的N、P或DO，污 泥结水率咼达400%以 上，远大于100%的正常 水平1、控制进水稳定，

33、通过投加N、 P等营养物质氏营养均 衡，提高曝气池溶解氧浓度。2、投加絮凝剂助凝（聚铝、 聚铁、或聚丙烯酰胺）污泥不絮凝，不沉降进水中含有大量有毒物 质，导致污泥中毒，使细菌不能分泌出足够的粘性物质通过实验分析，找出有毒源， 增加预处理设施，把有毒物 质去除掉。注：使用PAC时，药剂投加量折合三氧化二铝为 10mg/L即可通过调整工艺运行措施控制污泥膨胀的方法调整运行工艺控制措施，对工艺条件控制不当产生的污泥膨胀非常有效具体方法有:a）在曝气池的进水口处投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以8）污泥膨胀在活性污泥系统中，有时污泥的沉降性能转差、比重减轻、体积增大，污泥在沉淀池沉降困难，严重时

34、污泥外溢、流失，处理效果急剧下降，这种现象就是污泥膨胀。污泥膨胀是活性污泥系统最难解决的问题，至今仍未有较好的解决办法。下表是在实际运行过程中总结出来的运行对策一览表：注：使用PAC时，药剂投加量折合三氧化二铝为 10mg/L即可通过调整工艺运行措施控制污泥膨胀的方法调整运行工艺控制措施，对工艺条件控制不当产生的污泥膨胀非常有效具体方法有:a）在曝气池的进水口处投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以8）污泥膨胀在活性污泥系统中，有时污泥的沉降性能转差、比重减轻、体积增大，污泥在沉淀池沉降困难，严重时污泥外溢、流失，处理效果急剧下降，这种现象就是污泥膨胀。污泥膨胀是活性污泥系统最难解决的问题，

35、至今仍未有较好的解决办法。注：使用PAC时，药剂投加量折合三氧化二铝为 10mg/L即可通过调整工艺运行措施控制污泥膨胀的方法调整运行工艺控制措施，对工艺条件控制不当产生的污泥膨胀非常有效具体方法有:a）在曝气池的进水口处投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以8）污泥膨胀在活性污泥系统中，有时污泥的沉降性能转差、比重减轻、体积增大，污泥在沉淀池沉降困难，严重时污泥外溢、流失，处理效果急剧下降，这种现象就是污泥膨胀。污泥膨胀是活性污泥系统最难解决的问题，至今仍未有较好的解决办法。膨胀种类现象通过镜检发现大量丝状 菌，其他种类 偏少； 丝状菌膨曝气池泥水胀不分离，出水悬浮物多；曝气池颜色 发黑，

36、产生大 量泡沫；污泥絮凝沉降性能差，泥 水不分离非丝状菌膨胀污泥不絮凝，不沉降原因1进水有机质少，F/M太低2、进水N、P等营养物质不足3、pH值太低4、曝气池溶解氧太低0.85、进水水温偏高 35 °C, 并影响到溶解氧的提高进水含有大量溶解性糖类有机物，使污泥负荷F/M太高，而进水有缺乏足够的N、P或DO,污泥结水率高达400%以上，远大于100%的正常水平进水中含有大量有毒物质，导致污泥中毒，使细菌不能分泌出足够的粘性物质解决对策加大进水量，提高进水有机 负荷适当调节营养比例COD:N:P=200:5 : 1调整PH值69减少进水量，加大排泥量以减少对氧的消耗；或者投加化学药剂

37、杀灭或抑 制丝状菌的繁殖。增加水温调节设施（如喷淋 冷却塔），或通过加强预曝气 促进水气蒸发来降低温度1控制进水稳定，通过投加N、P等营养物质氏营养均 衡，提高曝气池溶解氧浓度。2、投加絮凝剂助凝（聚铝、 聚铁、或聚丙烯酰胺）通过实验分析，找出有毒源，增加预处理设施，把有毒物质去除掉。注：使用PAC时，药剂投加量折合三氧化二铝为 10mg/L即可通过调整工艺运行措施控制污泥膨胀的方法调整运行工艺控制措施，对工艺条件控制不当产生的污泥膨胀非常有效具体方法有:a）在曝气池的进水口处投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以8）污泥膨胀在活性污泥系统中，有时污泥的沉降性能转差、比重减轻、体积增大，污泥

38、在沉淀池沉降困难，严重时污泥外溢、流失，处理效果急剧下降，这种现象就是污泥膨胀。污泥膨胀是活性污泥系统最难解决的问题，至今仍未有较好的解决办法。下表是在实际运行过程中总结出来的运行对策一览表：注：使用PAC时，药剂投加量折合三氧化二铝为 10mg/L即可通过调整工艺运行措施控制污泥膨胀的方法调整运行工艺控制措施，对工艺条件控制不当产生的污泥膨胀非常有效具体方法有:a）在曝气池的进水口处投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以8）污泥膨胀在活性污泥系统中，有时污泥的沉降性能转差、比重减轻、体积增大，污泥在沉淀池沉降困难，严重时污泥外溢、流失，处理效果急剧下降，这种现象就是污泥膨胀。污泥膨胀是活性

39、污泥系统最难解决的问题，至今仍未有较好的解决办法。注：使用PAC时，药剂投加量折合三氧化二铝为 10mg/L即可通过调整工艺运行措施控制污泥膨胀的方法调整运行工艺控制措施，对工艺条件控制不当产生的污泥膨胀非常有效具体方法有:a）在曝气池的进水口处投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以8）污泥膨胀在活性污泥系统中，有时污泥的沉降性能转差、比重减轻、体积增大，污泥在沉淀池沉降困难，严重时污泥外溢、流失，处理效果急剧下降，这种现象就是污泥膨胀。污泥膨胀是活性污泥系统最难解决的问题，至今仍未有较好的解决办法。膨胀种类现象通过镜检发现大量丝状 菌，其他种类 偏少； 丝状菌膨曝气池泥水胀不分离，出水悬浮

40、物多；曝气池颜色 发黑，产生大 量泡沫；污泥絮凝沉降性能差，泥 水不分离非丝状菌膨胀污泥不絮凝，不沉降原因1进水有机质少，F/M太低2、进水N、P等营养物质不足3、pH值太低4、曝气池溶解氧太低0.85、进水水温偏高 35 °C, 并影响到溶解氧的提高进水含有大量溶解性糖类有机物，使污泥负荷F/M太高，而进水有缺乏足够的N、P或DO,污泥结水率高达400%以上，远大于100%的正常水平进水中含有大量有毒物质，导致污泥中毒，使细菌不能分泌出足够的粘性物质解决对策加大进水量，提高进水有机 负荷适当调节营养比例COD:N:P=200:5 : 1调整PH值69减少进水量，加大排泥量以减少对氧

41、的消耗；或者投加化学药剂杀灭或抑 制丝状菌的繁殖。增加水温调节设施（如喷淋 冷却塔），或通过加强预曝气 促进水气蒸发来降低温度1控制进水稳定，通过投加N、P等营养物质氏营养均 衡，提高曝气池溶解氧浓度。2、投加絮凝剂助凝（聚铝、 聚铁、或聚丙烯酰胺）通过实验分析，找出有毒源，增加预处理设施，把有毒物质去除掉。注：使用PAC时，药剂投加量折合三氧化二铝为 10mg/L即可通过调整工艺运行措施控制污泥膨胀的方法调整运行工艺控制措施，对工艺条件控制不当产生的污泥膨胀非常有效具体方法有:a）在曝气池的进水口处投加粘土、消石灰、生污泥或消化污泥等，以5.2几种常规生化工艺的优缺点5.2.1 A/0 工艺

42、1）基本原理A/0是Anoxic/Oxic的缩写，它的优越性是除了使有机污染物得到降解之外， 还具有一定的脱氮除磷功能，是将厌氧水解技术用为活性污泥的前处理，所以 A/0法是改进的活性污泥法。A/0工艺将前段缺氧段和后段好氧段串联在一起，A段DO不大于0.2mg/L，0段D0=2-4mg/L。在缺氧段异养菌将污水中的淀粉、纤维、碳水化合物等悬浮 污染物和可溶性有机物水解为有机酸，使大分子有机物分解为小分子有机物，不 溶性的有机物转化成可溶性有机物，当这些经缺氧水解的产物进入好氧池进行好 氧处理时，可提高污水的可生化性及氧的效率；在缺氧段，异养菌将蛋白质、脂 肪等污染物进行氨化（有机链上的N或氨

43、基酸中的氨基）游离出氨（NH、NM）， 在充足供氧条件下，自养菌的硝化作用将 NhkN （NH+）氧化为N0,通过回流控 制返回至A池,在缺氧条件下，异氧菌的反硝化作用将N0还原为分子态氮（NO 完成C、N、0在生态中的循环，实现污水无害化处理。2）A/O内循环生物脱氮工艺特点根据以上对生物脱氮基本流程的叙述，结合多年的焦化废水脱氮的经验，我 们总结出（A/O）生物脱氮流程具有以下优点： 效率高。该工艺对废水中的有机物，氨氮等均有较高的去除效果。当总停 留时间大于54h，经生物脱氮后的出水再经过混凝沉淀，可将COD值降至100mg/L 以下，其他指标也达到排放标准，总氮去除率在 70%以上。

44、流程简单，投资省，操作费用低。该工艺是以废水中的有机物作为反硝化 的碳源，故不需要再另加甲醇等昂贵的碳源。 尤其，在蒸氨塔设置有脱固定氨的 装置后，碳氮比有所提高，在反硝化过程中产生的碱度相应地降低了硝化过程需 要的碱耗。 缺氧反硝化过程对污染物具有较高的降解效率。如 COD BOD5和SCN在 缺氧段中去除率在67% 38% 59%酚和有机物的去除率分别为 62%和36%故 反硝化反应是最为经济的节能型降解过程。 容积负荷高。由于硝化阶段采用了强化生化，反硝化阶段又采用了高浓度 污泥的膜技术，有效地提高了硝化及反硝化的污泥浓度，与国外同类工艺相比，具有较高的容积负荷。 缺氧/好氧工艺的耐负荷

45、冲击能力强。当进水水质波动较大或污染物浓度较高时，本工艺均能维持正常运行，故操作管理也很简单。通过以上流程的比较， 不难看出，生物脱氮工艺本身就是脱氮的同时，也降解酚、氰、co荧有机物。结合水量、水质特点，我们推荐采用缺氧/好氧（A/O）的生物脱氮（内循环）工艺 流程，使污水处理装置不但能达到脱氮的要求，而且其它指标也达到排放标准。3）A/O工艺的缺点 由于没有独立的污泥回流系统，从而不能培养出具有独特功能的污泥， 难 降解物质的降解率较低； 若要提高脱氮效率，必须加大内循环比，因而加大了运行费用。另外，内 循环液来自曝气池，含有一定的 DO使A段难以保持理想的缺氧状态，影响反 硝化效果，脱氮

46、率很难达到90 %。 影响因素水力停留时间 （硝化6h，反硝化v 2h ）污泥浓度MLSS（3000mg/L） 污泥龄（ 30d ） N/MLSS负荷率（v 0.03 ）进水总氮浓度（ v 30mg/L）5.2.2 A2/O 工艺1）基本原理A2/O工艺是Anaerobic-Anoxic-Oxic 的英文缩写，它是厌氧-缺氧-好氧生 物脱氮除磷工艺的简称。该工艺处理效率一般能达到：BOD5和SS为90%95%总氮为70%上,磷为90%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。 但A2/O工艺的基建费和运行费均高于普通活性污泥法，运行管理要求高，所以 对目前我国国情来说，当处理后的污水排入

47、封闭性水体或缓流水体引起富营养 化，从而影响给水水源时，才采用该工艺。2）A2/O工艺特点： 污染物去除效率高，运行稳定，有较好的耐冲击负荷。 污泥沉降性能好。 厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷的功能。 脱氮效果受混合液回流比大小的影响 ，除磷效果则受回流污泥中夹带 DO 和硝酸态氧的影响，因而脱氮除磷效率不可能很高。 在同时脱氧除磷去除有机物的工艺中， 该工艺流程最为简单，总的水力停 留时间也少于同类其他工艺。 在厌氧一缺氧一好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI 般小于100，不会发生污泥膨胀。 污泥中磷含量高，一般为2.

48、5 %以上。3）A2/0工艺的缺点反应池容积比A/0脱氮工艺还要大；污泥内回流量大，能耗较高；用于中小型污水厂费用偏高；沼气回收利用经济效益差；污泥渗出液需化学除磷。523氧化沟1 ）基本原理氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。它是活性污泥 法的一种变型。因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其 为循环曝气池”、无终端曝气池”。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其 本质上属于延时曝气系统。氧化沟一般由沟体、曝气设备、进出水装置、导流和 混合设备组成，沟体的平面形状一般呈环形，也可以是长方形、L形、圆形或其他形状，沟端面形状多为矩形和梯形。2）氧化沟工艺特点 构

49、造形式多样性基本形式氧化沟的曝气池呈封闭的沟渠形，而沟渠的形状和构造则多种多 样，沟渠可以呈圆形和椭圆形等形状。可以是单沟系统或多沟系统；多沟系统可 以是一组同心的互相连通的沟渠，也可以是相互平行，尺寸相同的一组沟渠。有 与二次沉淀池分建的氧化沟也有合建的氧化沟， 合建的氧化沟又有体内式和体外 式之分，等等。多种多样的构造形式，赋予了氧化沟灵活机动的运行性能，使他 可以按照任意一种活性污泥的运行方式运行， 并结合其他工艺单元，以满足不同 的出水水质要求。 曝气设备的多样性常用的曝气设备有转刷、转盘、表面曝气器和射流曝气等。不同的曝气装置 导致了不同的氧化沟型式，如采用表曝气机的卡鲁塞尔氧化沟，

50、采用转刷的帕斯 维尔氧化沟等等，与其他活性污泥法不同的是，曝气装置只在沟渠的某一处或者 几处安设，数目应按处理场规模、原污水水质及氧化沟构造决定，曝气装置的作 用除供应足够的氧气外，还要提供沟渠内不小于0.3m/s的水流速度，以维持循环及活性污泥的悬浮状态。 曝气强度可调节氧化沟的曝气强度可以通过两种方式调节。 一是通过出水溢流堰调节：通过 调节溢流堰的高度改变沟渠内水深，进而改变曝气装置的淹没深度，使其充氧量 适应运行的需要。淹没深度的变化对曝气设备的推动力也会产生影响， 从而可以 对进水流速起到一定的调节作用；其二是通过直接调节曝气器的转速：由于机电 设备和自控技术的发展，目前氧化沟内的曝

51、气器的转速时可以调节的， 从而可以 调节曝气强度的推动力。 简化了预处理和污泥处理氧化沟的水力停留时间和污泥龄都比一般生物处理法长，悬浮装有机物与溶 解性有机物同时得到较彻底的稳定， 姑氧化沟可以不设初沉池。由于氧化沟工艺 污泥龄长，负荷低，排出的剩余污泥已得到高度稳定，剩余污泥量也较少。因此 不再需要厌氧消化，而只需进行浓缩和脱水。3）氧化沟工艺的缺点： 污泥膨胀问题当废水中的碳水化合物较多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化沟中污泥 负荷过高，溶解氧浓度不足，排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀； 非丝状菌性 污泥膨胀主要发生在废水水温较低而污泥负荷较高时。微生物的负荷高，细菌吸取了大量营养物质，由于温度低，代谢速度较慢，积贮起大量高粘性的多糖类物 质，使活性污泥的表面附着水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨胀。 泡沫问题由于进水中带有大量油脂，处理系统不能完全有效地将其除去，部分油脂富 集于污泥中，经转刷充氧