上海LNG液化天然气接收站工程取水口深基坑

1、上海LNG液化天然气接收站工程取水口深基坑一、概述3二、设计依据、标准规范及计算软件32.1. 设计依据32.2. 标准规范32.3. 计算软件3三、工程概况43.1 工程概况43.2 工程地质条件4四、工程材料5五、结构计算55.1 计算结构简图55.2 基坑施工期内力计算85.2.1 计算原则85.2.2 围护结构设计85.2.3 基坑施工期内力计算结果85.2.4 钢支撑及钢围檩计算455.2.5 内支撑的平面内力与变形计算515.3 基坑使用期内力计算1935.3.1 计算原则1935.3.2 围护结构设计1945.3.3 基坑使用期内力计算结果194、概述本计算书包括上海LNG液化天

2、然气接收站工程取水口深基坑有关计算。二、设计依据、标准规范及计算软件2.1. 设计依据1) 本工程设计委托书；2) 上海液化天然气有限公司接收站项目3000区、4000区岩土工程勘察报告(中国化学工程南京岩土工程公司，2007.5)2.2. 标准规范1) 上海市标准基坑工程设计规程(DBJ-61-97)2) 高压旋喷注浆施工操作技术规程(HG/T20691-2006)3) 高压旋喷注浆技术规程(YSJ210-1992)4) 港口工程荷载规范(JTJ215-98)5) 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)6) 钢结构设计规范(GB50017-2003)7) 建筑钢结构焊接技术规程(JGJ

3、81-2002J218-2002)8) 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)9) 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)10) 建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)11) 钢结构工程施工及验收规范(GB50205-2002)12) 上海市标准基坑工程施工监测规程(DG/TJ08-2001-2006)13) 港口工程灌注桩设计与施工规程(JTJ248-2001)14) 港口工程混凝土结构设计规范(JTJ267-98)15) 国家及其它现行有关规范、规程及标准2.3. 计算软件1) 基坑支护采用理正深基坑支护设计软件5.41版；2) 高桩码头纵梁计算软件，中交四航院。3)

4、 灌注桩配筋计算软件，中交四航院。三、工程概况3.1 工程概况本工程为上海LNG液化天然气接收站工程的海水取水口，海水取水口是上海LNG项目重要的组成部分之一，该工程主要功能是为液化天然气提供升温气化的海水，其土建部分由海水取水管、过滤池、泵站前池，泵站进水间等建筑物组成。基坑长49.6米，宽1633米，深约13米。基坑围护结构采用灌注桩+内支撑体系，灌注桩外侧施打高压旋喷桩进行止水。4) 2工程地质条件1、地形地貌此区域为削山填海、吹填砂土并夯实，形成了目前的建筑场地，且已经整平，整平后的高程为6.777.57m,高差0.80m,场地起伏不大。2、岩土层分布及特征根据已有地质资料，场地地基岩

5、土自上而下可分为：0A层素填土（Qml），灰黄色，主要由风化岩石碎块、碎屑及少量粉质粘土组成，岩石碎块直径一般520cm，最大超过40cm，土质不均匀，厚度变化较大，填土年限约一年。普遍分布。0B层吹填砂（Qml），灰黄色，主要由粉砂组成，含云母、贝壳及少量有机质，中密状态，吹填年限约一年。大部分布。1C层中砂，灰黄色，中密密实，含少量腐植物及贝壳碎片，夹粘性土层，局部夹少量卵砾石，饱和。4B层中风化辉长岩（coS）:黄灰绿灰色，成分主要为辉石和长石，辉长结构，块状构造；原山体爆破整平区域内地表下约1.5m受开山爆破作用的影响较强，岩芯呈碎块状，取芯率较低，下部受爆破作用的影响较弱，岩芯呈短柱

6、状，取芯率约80%，岩芯长度大于10cm者较少，风化裂隙发育，主要的裂隙有两组，其倾角分别为10o和70o，偶见一组45o的裂隙，裂隙表面有棕黄、棕褐色渲染。属较软岩较硬岩，完整程度较破碎，岩体基本质量等级为IV级。岩土层分布及指标详见相关的勘察报告。3、地下水地下水属潜水，主要赋存在0A、0B、1C层内，水位主要受海水涨落潮及大气降水等因素影响。地下水与海水存在密切的水力联系。勘察期间测得水位埋深为3.053.75m,相应高程为3.633.90m。四、工程材料1、混凝土灌注桩：C35碎；冠梁、碎支撑：C40级。2、钢筋(1)、钢筋：热轧钢筋I、II级，材质必须符合现行国家标准和行业标准的规定

7、。(2)、内支撑采用外径600mm钢管，壁厚16mm；围楝为2根工63c型钢及Q235钢板组合而成。钢筋、钢板及型钢等其性能和质量应符合普通碳素结构钢技术条件(GB799-88)的规定，并应有各项性能的质量证明书或检验报告。(3)、焊条：HPB235级钢筋及Q235钢的焊接采用E43XX系列型焊条；HRB335钢筋的焊接采用E50XX系列型焊条；HRB400钢筋焊接采用E55XX系列型焊条。焊条的性能和质量应符合国家现行标准。3、保护层灌注桩：75mm；冠梁：75mm；钢筋混凝土支撑：75mm。五、结构计算5.1 计算结构简图基坑支护计算简图如下：5.2 基坑施工期内力计算5.2.1 计算原则

8、1) 支护结构构件受荷后不发生强度破坏；2) 基坑安全等级为一级；3) 采用理正深基坑支护设计软件5.41版，矩形荷载模式，按增量法计算。4)施工期计算时考虑外侧水位为+6.66m(绝对标高，即从地面起1.20m深度的位置)。(注：地面绝对标高为+7.86m)5.2.2 围护结构设计根据工程所处的环境、工程、水文地质条件以及基坑深度，基坑围护结构采用灌注桩加内支撑的支护形式。基坑长49.6米，宽1633米，深约13米。围护结构采用。1200m罐注桩，桩距1.35m,灌注桩的嵌固深度为进入中风化岩4nl桩间止水采用()900mrmg喷桩。基坑开挖期间，基坑内设置3道支撑加2道换撑，第一道支撑采用

9、钢筋混凝土支撑，支撑断面为800X1000mm第二、三道支撑采用()600mrmj钢管，钢管壁厚16mm支撑水平间距34m；另外在基坑角部设置斜撑，钢围楝采用2163c工字钢。灌注桩顶部设1500X2000mmi梁，第一道钢筋砼支撑作用于冠梁上。5.2.3 基坑施工期内力计算结果(1)钻孔Z4计算结果支护方案排桩支护隼曲n基本信息内力计算方法增量法规范与规程上海市基坑工程设计规程DBJ08-61-97基坑等级一级基坑深度H（m）13.500嵌固深度（m）4.000桩顶标高（m）0.000桩直径（m）1.200桩间距（m）1.350混凝土强度等级C30后无加梁有卜冠梁宽度（m）1.500卜冠梁高

10、度（m）2.500L水平侧向刚度（MN/m）0.000防水帷幕无放坡级数0超载个数1支锚道数3支锚信息超载信息超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1JIJU1-11r28.000土层信息土层数5坑内加固土否内侧降水最终深度(m)13.500外侧水位深度(m)1.200内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.000弹性法计算方法mt土层参数土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土2.7319.99.95.0025.002粉砂4.9019.89.88.0030.003素填土

11、3.4019.99.95.0025.004中砂1.4019.49.410.0030.005中风化岩10.0022.012.0500.0040.00与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算mt(MN/m4)抗剪强度(kPa)120.05.0025.00分算10.50260.07.0025.00分算10.70360.04.0024.00分算9.52460.08.0025.00分算10.805120.0500.0040.00合算120.00支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(0)(m)长度(m)支锚道数31内撑1.0000.8002内撑1.000

12、4.0003内撑1.0004.000道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号抗拉力(kN)10.00120.0022500.0050.004123500.0050.00610土压力模型及系数调整弹性法土压力模型经典法土压力模型AoAo矩形分布“规程”土类名称水土水压力调整系数主动土压力调整系数被动土压力调整系数被动土压力最大值(kPa)1素填土分算1.5001.2001.00010000.0002粉砂分算1.5001.2001.00010000.0003素填土分算11.5001.2001.00010000.0004中砂分算1.5001.2001.00010000.0005

13、中风化岩合算1.5001.2001.00010000.000设计结果结构计算各工况:uro二曷33丫；(5358)£彳w11>-一,751H一J一g舞KNW二二。丫人323.笈)33)77.032)夏KN)?98.国丫；(6L5sB夏KN、弓二曷33丫；(5358)33)77.032)舞KNW二二。丫人323.笈)夏KN)?98.国丫；(6一50)L卢3岌(5.3手)£ 4.篡 2 ( 4.s?)工 5年(9.3?)工 6.塞 3 ( 8.80?)£ 7武(-3503)£ 8落票(13.503 )£ 9落票(一0.3号)£0:一

14、«3 ( 8.8?)i祝16.3Dn)工况JE-Oi4.80nj内力位移包络图:谈IE'-1ftft?(4.8Dn】包络图地表沉降图:n01-45£7£51(1Ie版做双研ID一jJ"-1-Ii_"1?D卢A-一305405060共809DIDO业制沥钝n门）iK1匚1-一由善E'Eg_邺匕小瞅承*?3m冠梁选筋结果As3As2-LaAs1钢筋级别HRB335选筋4D18As2HRB3352D16As3HPB235d8200腰梁选筋结果As2As2As1钢筋级别HPB235选筋1d12As2HPB2351d12As3HPB235

15、d121截面计算截面参数桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度（mm）75桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距（mm）150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数,段各分段长度（m）17.50内力取值段号内力弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值1基坑内侧最大弯矩（kN.m）1036.401852.901211.301211.30基坑外侧最大弯矩（kN.m）1154.50547.231349.321349.32最大剪力（kN）745.16778.121024.601024.60段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积（mm减mm2/

16、m）1纵筋HRB33526D2298839613箍筋HRB335D121501508-1208|加强箍筋HRB335D142000154整体稳定验算用ri计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks = 7.984圆弧半径(m) R = 19.334圆心坐标X(m) X = -1.059圆心坐标丫(m) 丫 = 15.202抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数MP被动土压力及支点力对桩底的弯矩 ，对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定；对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。M主动土压力对桩底的弯矩；序号支锚类型材料抗力(kN

17、/m)1内撑0.000-2内撑0.000-3内撑0.000-注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。锚固力(kN/m)18235.2680.000Ks13238.280Ks = 1.377 >= 1.200,满足规范要求。(2)钻孔Z6计算结果支护方案排桩支护沪甥口, 。二 41UI 7面，基本信息内力计算方法增量法规范与规程上海市基坑工程设计规程DBJ08-61-97基坑等级一级基坑深度H（m）13.000嵌固深度（m）4.000桩顶标高（m）0.000桩直径（m）1.200桩间距（m）1.350混凝土强度等级C30后无加梁有卜冠梁宽度（m）1.500卜冠梁高度（m）2.500匚水平

18、侧向刚度（MN/m）0.000防水帷幕无放坡级数0超载个数1超载信息超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度（m）作用宽度（m）距坑边距（m）形式长度（m）1JJ"lr28.000土层信息土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度（m）13.000外侧水位深度（m）1.200内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离（m）0.000弹性法计算方法mt土层参数土类名称层厚（m）重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力（kPa）内摩擦角（度）1素填土3.1819.99.95.0025.002粉砂4.6019.89.88.0030.003素填土2.3019.99.95.0030.00

19、4中风化岩15.0022.012.0500.0040.00与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算m直(MN/m4)抗剪强度(kPa)120.05.0025.00分算10.50260.07.0025.00分算10.70360.04.0024.00分算9.524120.0500.0040.00合算120.00支锚信息支锚道数3道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑1.0000.8002内撑1.0004.0003内撑1.0004.000道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号抗拉力(kN)10.00

20、120.0022500.0050.004123500.0050.00610土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型q。<io矩形分布“规程”土类名称水土水压力调整系数主动土压力调整系数被动土压力调整系数被动土压力最大值(kPa)1素填土分算1.5001.2001.00010000.0002粉砂分算11.5001.2001.00010000.0003素填土分算1.5001.2001.00010000.0001一一开店O.BOr14|中风化岩|合算1.500设计结果结构计算1.2001.000各工况:10000.000Wnrn)28)-(01039&37)(1WP7J(

21、-184-5 753.53：'罚上一门；(-9JG5)-<33339)L.l.-AKN/n)C-134.57153.53；Wnn)(-725-CD.O3)-C333.3?)r-?a3-)J10.P7)klfl(KN/h)Ha3;或(5.3号)6工60.33丫人G488(lrr人田47f(35020丫：(2986)614;i易nJ(48?)占找KN、弓S33-&.35)！(E92SG7.57丫(Da|3317丫；£。一伙)73S.4D(293.59)6Ha5;彘(9.3号)1453.49丫；(67555)77.48丫；809)l53n465hjws Tim 3 (

22、 8.8?)61£7索二30号)K-E泣kn、3)l9ru<l6TG66.6。)夏33)T78O31)(&0,田TIE吏V矍KN)|47833丫；£33.95)( 130号)TIU(10.303)K-E泣55)l9ru.76lG66.6。)33)T78O31)(&0,田TIE吏V矍KN)|47833丫；£33.95)H第s:-m3(8.8QF)K-E汕55)('S559丫；mG6,s)内去33)77,55丫a*7517J6H.34)E、,、17s175550丫；05<lz)1?HE（4.80h）（-997G）-（E66.60），

23、瑟4一.民;J554E4A-1423.04,内力位移包络图:1苜，正盛风3（4.8Dh）地表沉降图:01U田0JE,5b-J1='得尿沈敝川E304050印"0网90HX1硬莫riacii*F（A区0）二种和日麻烦戟4nn1二二.-_."1,1a®-一*一冠梁选筋结果As3As2.VXMbcDLAs1钢筋级别HRB335选筋4D18As2HRB3352D16As3HPB235d8200腰梁选筋结果As2As2As1钢筋级别HPB235选筋1d12As2HPB2351d12As3HPB235d121截面计算截面参数桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度（mm）75

24、桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距（mm）150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数,段各分段长度（m）17.00内力取值段号内力弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值1基坑内侧最大弯矩（kN.m）517.161017.19604.43604.43基坑外侧最大弯矩（kN.m）824.76268.55963.94963.93最大剪力（kN）755.50669.721038.821038.82段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积（mm减mm2/m）1纵筋HRB33527D1868716786箍筋HRB335D1215015

25、08-1208I加强箍筋HRB335D142000154整体稳定验算受ir计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=8.838圆弧半径(m)R=18.228圆心坐标X(m)X=-0.995圆心坐标Y(m)Y=14.095抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数MP被动土压力及支点力对桩底的弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定；对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。M主动土压力对桩底的弯矩；序号支锚类型材料抗力(kN/m)1内撑0.000-2内撑0.000-3内撑0.000-注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。锚固力

26、(kN/m)18235.2680.000Ks9629.444Ks=1.893>=1.200,满足规范要求。(3)钻孔Z1计算结果基本信息内力计算方法增量法规范与规程上海市基坑工程设计规程DBJ08-61-97基坑等级一级基坑深度H（m）14.000嵌固深度（m）4.000桩顶标高（m）0.000桩直径（m）1.200桩间距（m）1.350混凝土强度等级C30后无加梁有卜冠梁宽度（m）1.500卜冠梁高度（m）2.500匚水平侧向刚度（MN/m）0.000防水帷幕无放坡级数0超载个数1超载信息超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度（m）作用宽度（m）距坑边距（m）形式长度（m）1JJ&

27、quot;lr20.000土层信息土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度（m）14.000外侧水位深度（m）1.200内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离（m）0.000弹性法计算方法mt土层参数土类名称层厚（m）重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力（kPa）内摩擦角（度）1素填土3.0619.99.95.0025.002粉砂2.3019.89.88.0030.003素填土1.8019.99.95.0030.00|4|中风化岩12.00122.012.0500.0040.00与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算m直(MN/m4)抗剪强度(k

28、Pa)120.05.0025.00分算10.50260.07.0025.00分算10.70360.04.0024.00分算9.524120.0500.0040.00合算120.00支锚信息支锚道数3道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑1.0000.8002内撑1.0004.0003内撑1.0004.000道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号抗拉力(kN)10.00120.0022250.0050.004123250.0050.00610土压力模型及系数调整土类名称水土水压力调整系数主动土压力调整系数被动土压力调整系数被动

29、土压力最大值(kPa)1素填土分算1.5001.2001.00010000.0002粉砂分算1.5001.2001.00010000.0003素填土分算1.5001.2001.00010000.0004中风化岩合算1.5001.2001.00010000.000设计结果结构计算各工况：他强F1Wf64通05WKN-Mt-a.W-C47U61).哽板KN：C-imi)C1£>&35：>旬mKN/2工沃3一肥（5.30r ）工次4M2（480rl）工沃5一残（9.30r ）（-107.95）（182.41）（-5.无 ATM（-1J8.0J）365.83（-20899

30、02265）工用6一加用3（ 8.8即）（-77.43）昵.41）（7.97）（-137.60）（38J.98）（-34463-YM.7O）琦 7-腌(4.00n )琦8一加邮长（14。加）琦9一刷段(0,30n>10-03(B.8Dr>工程 11- Wk t 6.30r)便贺力否瓶KN-而自以川：（-1956：）-T，.例"K.45A7阳.工湿IE怖4.8州）C-I81B1-<18E41>:(0.D3)C-3P9.45)MER99)(-343.0i>-076.08)内力位移包络图:/77地表沉降图:期靠mn)iK丘-T善FME触)_用】Eji届场;鞋9

31、hh战!联裾苴14nm雌舰最均评苣7nn冠梁选筋结果hW,011?油建郎2食根nn)J6£W卬陶旭KN-2-划、5阳中至尔KH；(-366.97-CP8&J1)口气丁需用wvjvc-rj-ivrfv«r*rtecAs1钢筋级别HRB335选筋4D18As2HRB3352D16As3HPB235d8200腰梁选筋结果As2As2As1钢筋级别HPB235选筋1d12As2HPB2351d12As3HPB235d121截面计算截面参数桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度（mm）75桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距（mm）150弯矩折减系数

32、0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数,段各分段长度（m）18.00内力取值段号内力弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值1基坑内侧最大弯矩（kN.m）329.45509.86350.04350.04基坑外侧最大弯矩（kN.m）623.14189.02662.09662.09最大剪力（kN）384.61268.07480.76480.76段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积（mm减mm2/m）1纵筋HRB33534D1668366786箍筋HRB335D121501508-1208加强箍筋HRB335D142000154计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中

33、的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=9.315圆弧半径(m)R=19.449圆心坐标X(m)X=-1.205圆心坐标Y(m)Y=15.299抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数MP被动土压力及支点力对桩底的弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定；对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。M主动土压力对桩底的弯矩；序号支锚类型材料抗力(kN/m)1内撑0.000-2内撑0.000-3内撑0.000-注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。锚固力(kN/m)18235.2680.000Ks5776.318Ks = 3.156 >= 1.200,满足规范要求。

34、5.2.4钢支撑及钢围楝计算5.2.4.1计算说明(1)第二、三道钢支撑为。600X 16钢管撑，围楝采用2根工63c钢围楝;(2)钢支撑按压弯构件计算，围楝按水平方向的受弯构件计算;(3)钢支撑和钢围楝按钢结构设计规范的有关公式进行计算;(4)钢支撑轴力值由基坑施工期计算的内力、计算跨度来确定，钢围楝受均布力由基坑施工期计算的内力来确定;5.2.4.2 计算结果计算时选取计算长度最大处，钢支撑及钢围楝计算结果如下:(1)钻孔Z4孔附近钢支撑计算结果外径D= (mm)600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)10壁厚t= (mm)16抗压强度(N/mm2)215偏心距0.

35、04密度 p = ( kN/m3)78.5截面塑性发展系数丫 x=1.15最大弯距 Mx=(kN-m)153.6818集中力q=(kN)5截面塑性发展系数丫 y=1.15最大弯距My=(kN-m)0轴心压力 N=(kN)2809.43小于大于内径d= (mm)568惯性距Ix= (mm4)1.3E+09毛截面抵抗距Wnx=4174675截面面积A= ( mm2)29355惯性距IY= (mm4)1.3E+09毛截面抵抗距Wny=4174675明挖基坑横撑强度计算最大应力：N/A+Mx/(丫x*Wnx)+My/(丫y*Wny)轴力N=(Kn)2809.43127.716215结论：在弯距Mx下，

36、此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面内稳定性检算外径D=(mm)600弹性模量E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)10.5壁厚t=(mm)16抗压强度fa(N/mm2)215长度系数u=1密度p=(kN/m3)78.5截面塑性发展系数丫x=1.15轴心受压构件稳定系数1x=0.85集中力q=(kN)5等效弯距系数0mx=1偏心距0.042轴心压力N=(kN)2809.43小于大于最大弯距Mx=(kN-m)162.88惯性距Ix=(mm4)1.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675Nex1=无A2*E*A/1.1*入xA2(kn)20996.15截面面积A=(mm2)29355构

37、件对x轴长细比入x=50.8345回转半径ix=(mm)206.553内径d=(mm)568欧拉临界力Nex=(kn)20996.15最大应力：N/(1)x*A)+0mx*M/(丫x*Wx*(1-0.8*N/Nex)轴力N=(Kn)2809.43150.588215结论：在弯距Mx下，此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面外稳定性检算外径D=(mm)600弹性模量E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)10.5壁厚t=(mm)16抗压强度fa(N/mm2)215长度系数u=1密度p=(kN/m3)78.5截面影响系数T=0.7轴心受压构件稳定系数y=0.872集中力q=(kN)5等效弯距系

38、数Btx=1偏心距0.042轴心压力N=(kN)2809.43小于大于最大弯距Mx=(kN-m)162.8781惯性距Ix=(mm4)1.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675受弯构件整体稳定系数b=1截面面积A=(mm2)29355构件对x轴长细比入x=50.8345回转半径ix=(mm)206.553内径d=(mm)568最大应力：N/(小y*A)+ri0tx*M/(小b*Wx)轴力N=(Kn)2809.43148.769215结论：在弯距Mx下，此轴力N小于承载力(2)钻孔Z6孔附近钢支撑计算结果明挖基坑横撑强度计算外径D=(mm)600弹性模量E=(N/mm2)206000计算跨

39、度L=(m)11壁厚t=(mm)16抗压弓S度(N/mm2)215偏心距0.044密度p=(kN/m3)78.5截面塑性发展系数丫x=1.15最大弯距Mx=(kN-m)190.1664集中力q=(kN)5截面塑性发展系数丫y=1.15最大弯距My=(kN-m)0轴心压力N=(kN)3217.34小于大于内径d=(mm)568惯性距Ix=(mm4)1.3E+09毛截面抵抗距Wnx=4174675截面面积A=(mm2)29355惯性距IY=(mm4)1.3E+09毛截面抵抗距Wny=4174675最大应力：N/A+Mx/(丫x*Wnx)+My/(丫y*Wny)轴力N=(Kn)3217.34149.212215结论：在弯距Mx下，此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面内稳定性计算外径D=(mm)600弹性模量E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)11壁厚t=(mm)16