斜井提升系统紧急制动计算

1、 建业公司副斜井提升机保险闸制动力矩计算报告核算：审核：矿长：机电运输部2007年9月28日建业公司副斜井提升机保险闸制动力矩计算报告 已知条件：本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20，盘式液压制动器。1、制动盘摩擦半径：Rm1.08m2、盘形制动器油缸数量：n83、盘形制动器活塞有效面积：A103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u0.355、综合阻力：Pc1.6MPa6、系统变位质量由计算知M1995.3（kg·s2/cm）7、单个矿车的有效载荷Qk1200kg8、单个矿车重量Qz600kg9、提升长度：L520m10、钢丝绳悬重长度Lc580m11、钢丝

2、绳单位重量：Pk2.433kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax6200kg13、提升机最大静张力差：Fcmax4000kg14、巷道倾角a30015、保险闸制动油压P=6.1MPa一、提升系统的变位质量计算1、系统的变位重量：Gn1（Qz+Qk）Lk·Pk+Gt+Gj+Gd式中：n1串车组数量，n12Qz 单个矿车重量， Qz600kgQk单个矿车的有效载荷， Qk1200kgLk钢丝绳的总长度，LkLc+Lx+7xd+Lm，现场实测Lk650mLc钢丝绳悬重长度，Lc580mLx钢丝绳弦长，Lx33mLm试验及错绳所需要用的钢丝绳长度，Lm30mD滚筒直径，D2mPk钢丝绳单

3、位重量，Pk2.433kg/mGt天轮的变位重量，Gt593kgGj提升机的变位重量（不含天轮和电机），Gj6080kgGd电动机的变位重量 Gd7700kg则：G2（600+1200）+650×2.433+593+6080+770019554.45kg则系统的变位质量：MG/g19554.45/9.81995.3（kg·s2/m）二、提升系统的静张力及静张力差的计算:（按2辆1吨矿车计算）1、静张力：FjQd+Lc·Pk·（sina+f2cosa）式中：Qd钢丝绳绳端荷重，Qdn1（Qz+Qk）（sina+f1cosa）n1串车组数量n12Qz单个矿车

4、重量，Qz=600kgQk单个矿车的有效载荷，Qk1200kgLc钢丝绳悬垂长度，Lc580ma巷道倾角，a300f1矿车轮与轨道的摩擦系数，f10.015f2钢丝绳与托绳轮间的摩擦系数，f20.2Pk钢丝绳单位重量，Pk2.433kg/m则：Fjn1（Q2+Qk）（sina+f1cosa）+Lc·Pk·（sina+f2cos300）2×1800×（sin300+0.015cos300）+580×2.433×（sm300+0.2cos300）2570.66kgFjmax6200kg2、静张力差：Fjc= Fj-nQz（sina-f1c

5、osa） =2570.66-2×600（sin300-0.015cos300） =1986.66 kgFcmax4000kg三、保险闸制动力矩的计算:实际提升最大静荷重旋转力矩计算Mjmaxn（Qz+Qk）（sma-f1cosa）+Lc·Pk（sina+f2cosa）·（D/2）2（600+1200）（sma300-0.015cos300）+580×2.433（sm300-0.2cos300）（D/2）1980kg·m式中：Mjmax提升机实际提升最大静荷重旋转力矩。由 P=PX+ PCPXMz/（n×u×Rm×A

6、×10）+ PC得Mz =（ PX- PC）（n×u×Rm×A×10） =（4.72-1.6）×（8×0.35×1.08×103.5×10） =14141 kg·mK=Mz/ Mjmax=14141/1980=7.14>3符合规程第432条规定，提升绞车的常用闸和保险闸制动时，所产生的力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3。 建业公司副斜井提升制动油压计算以知条件：本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20，盘式液压制动器。1、制动盘摩擦半径：Rm1.

7、08m2、盘形制动器油缸数量：n83、盘形制动器活塞有效面积：A103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u0.355、综合阻力：Pc1.6MPa6、系统变位质量由计算知M1995.3（kg·s2/cm）7、单个矿车的有效载荷Qk1200kg8、单个矿车重量Qz600kg9、提升长度：L520m10、钢丝绳悬重长度Lc580m11、钢丝绳单位重量：Pk2.433kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax6200kg13、提升机最大静张力差：Fcmax4000kg14、巷道倾角a30015、保险闸制动油压P=4.72MPa一、斜坡提升时最高工作油压p的确定P=PX+PC=1.28+1

8、.6=2.88MPa其中 px斜坡提升时贴闸皮的油压.px=2.86KKgFjRqAnuRZ=（2.86×3.25×1×40×2）（103.5×8×0.35×1.08）=1.28MPaA盘形闸油缸有效面积n盘形闸油缸个数Rq卷筒半径 Rz制动半径Fj钢丝绳实际最大静张力差K安全系数 取3.25Kg斜井倾角影响系数 取1.00PC综合阻力（包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成的油压）取1.6MPa二、斜坡双钩重提升时一级制动油压的确定P1=2P×5.72（ml+ac+FC）AnR=2×2.88×

9、;5.72（19.953×520×0.2565+2432.5）（103.5×8×1.08） =5.76×1.02 =5.88m1-不包括提升侧提升系统的变化质量。Fc-下放侧钢丝绳张力Fc=(Qm+PgL)sina=(3600+2.433×520) sin300=4865.16×0.5=2432.5Qm-提升容量自重Pg-钢丝绳每米重量L-最大有效提升长度a-斜坡倾角ac-提升侧提升容器自然速度ac=g(sina+fcosa) =0.5(sin300+0.015cos300) =0.5×0.51299 =0.256

10、5三、一级制动延时时间的确定t1=a/Vmax =0.5/3.08 =6.168A下放重物安全制动时的最小减速度Vmax钢丝绳最大提升速度建业公司副斜井提升机 制动减速计算报告 已知条件：本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20，盘式液压制动器。1、制动盘摩擦半径：Rm1.08m2、盘形制动器油缸数量：n83、盘形制动器活塞有效面积：A103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u0.355、综合阻力：Pc1.6MPa6、系统变位质量由计算知M1995.3（kg·s2/cm）7、单个矿车的有效载荷Qk1200kg8、单个矿车重量Qz600kg9、提升长度：L520m

11、10、钢丝绳悬重长度Lc580m11、钢丝绳单位重量：Pk2.433kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax6200kg13、提升机最大静张力差：Fcmax4000kg14、巷道倾角a30015、保险闸制动油压P=6.1MPa根据规程要求采用机械制动时a3z=【kQ+P（H-2h3）+0.3Q】/M=【1.1×3×1800+6.1（8-2×1.2）+0.3×5400】/1995.3=0.260.3m/s2经核算符合规程要求。建业公司暗副斜井提升绞车保险闸制动力矩计算报告 已知条件：本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24，盘式液压

12、制动器。1、制动盘摩擦半径：Rm1.08m2、盘形制动器油缸数量：n83、盘形制动器活塞有效面积：A103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u0.355、综合阻力：Pc1.6MPa6、系统变位质量由计算知M1698（kg·s2/cm）7、单个矿车的有效载荷Qk1200kg8、单个矿车重量Qz600kg9、提升长度：L420m10、钢丝绳悬重长度Lc490m11、钢丝绳单位重量：Pk2.073kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax4500kg13、提升机最大静张力差：Fcmax4500kg14、巷道倾角a26015、保险闸制动油压P=6.1MPa一、提升系统的变位质量计算1、系

13、统的变位重量：Gn1（Qz+Qk）Lk·Pk+Gt+Gj+Gd式中：n1串车组数量，n13Qz 单个矿车重量， Qz600kgQk单个矿车的有效载荷， Qk1200kgLk钢丝绳的总长度，LkLc+Lx+7xd+Lm，现场实测Lk550mLc钢丝绳悬重长度，Lc490mLx钢丝绳弦长，Lx25mLm试验及错绳所需要用的钢丝绳长度，Lm30mD滚筒直径，D1.6mPk钢丝绳单位重量，Pk2.073kg/mGt天轮的变位重量，Gt263kgGj提升机的变位重量（不含天轮和电机），Gj2818kgGd电动机的变位重量 Gd6800kg则：G3（600+1200）+550×2.07

14、3+490+2818+680016648kg则系统的变位质量：MG/g16648/9.81698（kg·s2/m）二、提升系统的静张力及静张力差的计算:（按3辆1吨矿车计算）1、静张力：FjQd+Lc·Pk·（sina+f2cosa）式中：Qd钢丝绳绳端荷重，Qdn1（Qz+Qk）（sina+f1cosa）n1串车组数量n13Qz单个矿车重量，Qz=600kgQk单个矿车的有效载荷，Qk1200kgLc钢丝绳悬垂长度，Lc490ma巷道倾角，a260f1矿车轮与轨道的摩擦系数，f10.015f2钢丝绳与托绳轮间的摩擦系数，f20.2Pk钢丝绳单位重量，Pk2.43

15、3kg/m则：Fjn1（Q2+Qk）（sina+f1cosa）+Lc·Pk·（sina+f2cos300）3×1800×（sin260+0.015cos260）+490×2.073×（ sin260+0.2cos260）3064kgFjmax4500kg2、静张力差：Fjc= Fj-nQz（sina-f1cosa） = 3064-3×600（sin260-0.015cos260） =2300 kgFcmax4500kg三、保险闸制动力矩的计算:实际提升最大静荷重旋转力矩计算Mjmaxn（Qz+Qk）（sma-f1cosa）+

16、Lc·Pk（sina+f2cosa）·（D/2）3（600+1200）（sin260-0.015cos260）+490×2.073（ sin 260-0.2cos260）（1.6/2）2045kg·m式中：Mjmax提升机实际提升最大静荷重旋转力矩。由 P=PX+ PCPXMz/（n×u×Rm×A×10）+ PC得Mz =（ PX- PC）（n×u×Rm×A×10） =（4.72-1.6）×（8×0.35×1.08×103.5×

17、;10） =14141 kg·mK=Mz/ Mjmax=14141/2045=6.9>3符合规程第432条规定，提升绞车的常用闸和保险闸制动时，所产生的力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3。 建业公司暗副斜井提升制动油压计算以知条件：本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24，盘式液压制动器。1、制动盘摩擦半径：Rm1.08m2、盘形制动器油缸数量：n83、盘形制动器活塞有效面积：A103.5cm24、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：u0.355、综合阻力：Pc1.6MPa6、系统变位质量由计算知M1698（kg·s2/cm）7、单个矿车的有

18、效载荷Qk1200kg8、单个矿车重量Qz600kg9、提升长度：L420m10、钢丝绳悬重长度Lc490m11、钢丝绳单位重量：Pk2.073kg/m12、提升机最大静张力：Fjmax4500kg13、提升机最大静张力差：Fcmax4500kg14、巷道倾角a26015、保险闸制动油压P=4.72MPa一、斜坡提升时最高工作油压p的确定P=PX+PC=1.28+1.6=2.88MPa其中 px斜坡提升时贴闸皮的油压.px=2.86KKgFjRqAnuRZ=（2.86×3.25×1×45×2）（103.5×8×0.35×1.

19、08）=1.28MPaA盘形闸油缸有效面积n盘形闸油缸个数Rq卷筒半径 Rz制动半径Fj钢丝绳实际最大静张力差K安全系数 取3.25Kg斜井倾角影响系数 取1.00PC综合阻力（包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成的油压）取1.6MPa二、斜坡重提升时一级制动油压的确定P1=2P×5.72（ml+ac+FC）AnR=2×2.88×5.72（16.98×420×0.2192+2748）（103.5×8×1.08） =5.6m1-不包括提升侧提升系统的变化质量。Fc-下放侧钢丝绳张力Fc=(Qm+PgL)sina=(5400+2.073×420) sin260=