油气分离器内的液相停留时间

1、油气分离器内的液相停留时间5原油处理5.1油气分离油气分离的级数和各级分离压力应根据油气集输系统压力和油气全组分综合分析确 定，分离级数可为2级4级。油气分离宜采用重力沉降分离器。重力分离器型式选择应根据分离介质的液量及相数 确定，IL宜符合下列规定：1当液量较少，液体在分离器内的停留时间较短时，宜选用立式重力分离器：2当液量较多，液体在分离器内的停留时间较长时，宜选用卧式重力分离器：3当油、气、水同时存在，并需进行分离时，宜选用三相卧式分离器。油气重力沉降分离的工艺计算，采用的参数宜符合下列规定：1沉降分离气相中液滴的最小直径宜为100pm：2两相分离器的液相停留时间，处理起泡原油时宜为5m

2、in20min,处理稠油宜为5minlOmin,处理其他原油时宜为lmin3min：3分离器的计算液量和气量宜为日产量的1.2倍1.5倍。连续生产的油气分离器的台数不应少于2台。油气分离器的结构应满足气一液分离要求，必耍时应设置机械消泡和水力冲砂设施。油气分离器的设计，应符合现行行业标准油气分离器规范SY / T 0515的有关规 定。在油气集输处理工艺流程中，油气分离器宜与原油沉降脱水器结合设计。多台油气分离器并联安装时，进口管路设计宜使介质流量对每台分离器均匀分配。5原油处理5.1油气分离增加分离级数可以改善分离效果，但过多增加分离级数，原油收获量的增加值越來越 少，相反分离设备的投资和经

3、营费用上升。因此，分离级数也不应太多，有关油气分离的资 料一般都推荐2级4级。石油大学出版社出版的油气集输（冯叔初等编）中指出，国内外长期实践证明：对r 一般油m采用三级或四级分离，经济效益最好：对于气油比低的低圧油m（依据地层剩余压力 进行油气分离的压力低丁 7大气圧）则采用二级分离，经济效益较佳。原石油工业部科技情报所1974年出版的国外油气分离器及高产油川的分离流程中 综述：处理工艺都采用多级分离，一般采用二级、三级、四级。二级分离大多都用于原油相 对密度高、气油比低和口喷圧力低的油m；三级分离大多用丁-原油相对密度中等，中、高气 油比和中等井口压力油m；四级分离大多用于原油相对密度低、

4、高气油比和高自喷压力的油 m,四级分离也用于需要外输高压天然气或用高压夭然气保持油层压力的油hi。立式重力分离器是利用重力作用使液滴从气流中分离下來。油气水混合物经入口分流 器初步分离后原油在重力作用下流入分离器的集液区，來口入口分流器的气体向上进入重力 沉降区，被气体携带的油滴在该区靠重力沉降至集液区，未沉降的油滴随气体流经捕雾器， 在捕雾器内聚结、合并成大油滴，在重力作用下流入集液区。立式重力分离器的一般结构包 括入口分流器、重力沉降区、集液区和捕雾器四部分。立式分离器适合于处理含固体杂质较 多的油气混合物。在气油比很高、气体流量较小11液体停留时间较短时，采用立式分离器。卧式重力分离器的

5、工作原理与立式分离器相同，油气水混合物经入口分流器初步分离后 原油在重力作用下流入分离器的集液区，來口入口分流器的气体水平地通过液面上方的重力 沉降区，被气体携带的油滴在该区靠重力沉降至集液区，未沉降的的油滴随气体流经捕雾器, 在捕雾器内聚结、合并成大油滴，在重力作用下流入集液区。集液区具有一定体积，是原油 流出分离器前有足够的停留时间，同时集液区也提供缓冲容积，均衡进出分离器原油流量的 波动，能为下游设备提供较稳定的流量。对于普通油气分离，特别是可能存在乳状液、泡沫 或用丁-高气油比油气混合物时，卧式分离器较经济。三相卧式分离器，油气水混合物进入分离器后，入口分流器把混合物初步分成气液两相。

6、 液相进入集液区，在集液区依靠油水密度差使油水分层，底部为分出的水层，上部为原油和 含有分散水珠的原油乳状液层。油和乳状液从堰板上方流至油室，经由液位控制的出油阀排 出。水从堰板上游的出水阀排出，油水界面控制器操纵排水阀的开度，使油水界面保持在规 定的高度，气体水平地通过重力沉降部分，经除雾器后由气出口流出。分离器的压力由设在 气管上的阀门控制。油气界面的高度依据液气分离的需要可在1/2到3 / 4直径间变化。重力沉降分离的工艺计算参数：1关于分离液滴的最小直径，国内外有关资料的推荐值基本一致，即100pm。为保 证分离效果，一般要求在分离条件下分出气体中带走的油量不超过50mg/rrv,实测

7、说明， 只要保证将直径大T 10pm的油滴从气体中除去，就能达到这个要求。分离器设计时，一般 考虑是将大于100pm的油滴在油气沉降分离时都能沉降下來，而大于10pm的油滴是当气 体进入捕雾器时，将之捕集下來。2油气分离器既要从气体中分离出液滴，乂要从液体中分离出气泡，所以计算分离器 处理能力时，应对处理气体和液体能力分别计算。油气分离器液体处理能力，受液体性质和 操作条件影响较大，从理论上计算分离器处理液体的能力比计算处理气体的能力更困难。因 此在计算液体处理能力时，只满足液体在分离器中有足够的停留时间。液体在分离器中的停 留时间等于分离器中的存液容积除以液体的流量。美国石油学会标准油气分离

8、器规范API Spec 12J R(2009)中规定，两相分离器内液相停留时间的基本设计参数见表:L根据大多 数的使用经验，两相分离器中的液相停留时间取1 min-3min的范围就已足够，对于起泡原 油，所需停留时间为5min20min。表1油气分离器内的液相停留时间原油相对密度停期时间（min'API>35<0. 8467120 300. 9314 0. 87621210201. 0000-0. 9340243在油气混输时，工艺方面影响分离效果的诸因素中，最本质的因素是物流的波动。 所谓波动，就是气液流在集油管流动过程中，在其长度方向出现的气液段塞流，这种气液段 塞流会交替地进入分离器。在液体段塞到來时，分离器出现的是短时间液体过载：气体段塞 到來时，分离器出现的是短时间的气体过载。为了消除物流的不均匀性，以保证分离装置的 正常工作，安装分离器的实际台数应为计算台数的1.5倍2倍。因此暂取物流波动系数为 1.2倍1.5倍。按照实际生产情况，油气分离器检修工作量较小，能够长期连续运行。但是，由 于清砂，仪表维修等因素，分离设备需不定期停运，因此规定分离设备一般应不少于2台， 当一台停运时，另一台可以维持生产。